連續(xù)梁懸臂澆筑掛籃驗算書（邁達斯建模）(共33頁)

1、精選優(yōu)質文檔-傾情為你奉上鶴壁至輝縣高速公路南水北調大橋連續(xù)梁（70+120+70）m懸臂施工掛籃驗算書施工單位：中城交建鶴輝高速公路項目部計算：江光軍2015年5月整理上傳專心-專注-專業(yè)目錄鶴壁至輝縣高速公路南水北調大橋掛籃驗算（70+120+70）m1.計算依據（1）鶴壁至輝縣高速公路南水北調大橋設計圖紙；（2）對應的掛籃設計圖紙；（3）公路橋涵施工技術規(guī)范JTG_TF50-2011；（4）公路橋涵鋼結構及木結構設計規(guī)范（JTJ025-86）；（5）建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008；（6）電算軟件：邁達斯(Midas Civil)。2.主要技術參數根據相應的設計、施工等技術

2、規(guī)范，各類計算參數選定如下：（1）人群及機具荷載取2.5 KN/m2。（2）鋼筋砼比重取值為26KN/m3；（3）混凝土考慮預壓荷載系數取1.2；（4）混凝土超灌系數取1.05；（5）鋼材彈性模量：2.1×105MPa；（6）鋼材容許應力:拉應力=140×1.3=182Mpa(Q235) 剪應力=85×1.3=110Mpa(Q235) 注:1.3為臨時性結構提高系數, 見公路橋涵鋼結構及木結構設計規(guī)范（JTJ025-86）表1.2.10（7）焊接容許應力：同基本鋼材。見公路橋涵鋼結構及木結構設計規(guī)范（JTJ025-86）第1.2.8條；（8）粗制螺栓容許拉應力=1

3、10 Mpa 剪應力=80Mpa（9）構件容許撓度值： 1/400；（11）模板容許撓度值：1.5mm；（12）鋼肋（鋼楞）容許撓度值： 1/500；(13)掛籃允許最大變形：20mm。（14）掛籃行走時自重附加系數取1.2；（15）掛籃行走時風荷載取800 Pa；（16）計算復核的荷載組合砼重×荷載系數+掛籃自重+施工荷載 (強度)砼重×超灌系數+掛籃自重(剛度)掛籃自重×自重附加系數+風荷載(行走穩(wěn)定)（17）電算單位：統(tǒng)一為KN、m。3.掛籃設計掛籃主要由五大部分組成,即:承重系統(tǒng)、模板系統(tǒng)、錨固系統(tǒng)（后錨）、吊掛系統(tǒng)、行走系統(tǒng)。掛籃設計總體組裝見圖1、圖2

4、。承重系統(tǒng)：包括主桁架、前上橫梁、底模平臺、滑梁等，是掛籃的主要受力結構；模板系統(tǒng)：模板由三部分組成，即:底模、外模、內頂模及內側模。底模由底模平臺及前、后托梁支承，內、外側模及頂模由滑梁支承，見圖1、圖2。錨固系統(tǒng)：主桁架是一懸臂受力結構，后端必須錨固在已澆混凝土頂板上以防傾覆。錨固系統(tǒng)包括錨梁、錨桿、提升及卸載設備，見圖1、圖3。吊掛系統(tǒng)：分前吊和后吊。前吊就是通過吊桿把底模平臺的前托梁，內、外滑梁前端與主桁架上的前上橫梁連接起來，見圖1、圖2；后吊就是通過吊桿把底模平臺的后托梁，內、外滑梁的后端與已澆梁段進行連接，見圖1、圖4。吊掛系統(tǒng)包括吊桿、提升及卸載設備。 行走系統(tǒng)：梁段澆筑張拉完

5、成后，掛籃前移的裝置。行走系統(tǒng)包括移籃行走軌道、移籃橫梁、后支座鉤板、滑梁吊架、液壓頂進設備等。掛籃移動前，需將后錨桿和后吊桿拆除。主桁后錨改為利用豎向預應力鋼筋與軌道錨緊，后支座鉤板鉤住軌道不使傾覆（支座與桁架牢固地焊成整體）；底模后吊由掛籃中部移籃橫梁兩端懸吊的鋼絲繩及手動葫蘆承擔；內、外滑梁的后吊由吊架承擔。掛籃行走由前端液壓頂進設備完成，液壓頂鎬前端頂住前支座，后端利用移籃軌道支撐，支座與軌道之間采用滑動摩擦前移。見圖2、圖5、圖6。三角桁架專門為3號墩懸灌節(jié)段通過220KV高壓輸電線路設計,其它地段掛籃桁架利用既有菱形桁架。由于掛籃上方有220KV高壓輸電線路通過，要求橋面以上結構物

6、總高度不超過4.5m，扣除行走軌道及支座高度，三角桁架設計總高度為3.925m。三角桁架由大梁、立柱、斜桿三種構件組成：大梁采用245b工字鋼，立柱采用236b槽鋼，斜桿采用232b槽鋼，桿件與桿件之間通過節(jié)點板以螺栓連接，螺栓直徑27mm。前上橫梁、后錨梁，前托梁（前下橫梁）、后托梁（后下橫梁）均采用40a雙拼工字鋼。內滑梁采用雙拼25a槽鋼、外滑梁采用雙拼20a槽鋼。底?？v向分配梁采用32a單工字鋼，橫肋采用8槽鋼。移籃橫梁采用220a槽鋼，斜撐為214a槽鋼，橫聯為單根14a槽鋼。鋼材材質及規(guī)格：型鋼均為Q235鋼，吊桿采用32mm（PSB785）精軋螺紋鋼筋，連接螺栓采用5.6級普通螺

7、栓。4.掛籃荷載4.1驗算節(jié)段確定梁頂寬12.75m，梁底寬6.75m，腹板厚1.1m0.6m，梁節(jié)段長度分為3m、3.5m、4m三種。3m節(jié)段混凝土最大體積在懸灌起始節(jié)段1號梁段，總方量70.4m3，3.5m節(jié)段混凝土最大體積在5號梁段，總方量64.6m3。4m節(jié)段混凝土最大體積在9號梁段，總方量55.9 m3。對掛籃的前托梁、后托梁、滑梁、三角桁架等各部位應按最不利荷載組合進行驗算。懸澆節(jié)段混凝土荷載由前、后吊點承擔，后吊點支承在已澆筑的混凝土梁段上，前吊點支承在主桁架前上橫梁上，由前上橫梁傳遞至主桁架前支點。作用在掛籃前、后吊點的荷載不僅與節(jié)段混凝土總重量有關，還與節(jié)段長度有關。因為節(jié)段

8、長度不同，前、后吊點的重力分配系數也不同。因此應對不同節(jié)段長度混凝土圬工量最大者分別計算其作用在前、后吊點的重量，擇其最大值作為掛籃構件設計依據。主桁前、后吊點跨度長5m，后吊點距已澆筑混凝土梁端為0.5m。當節(jié)段長3m時，前端1.5m為空載;當節(jié)段長3.5m時，前端1m為空載;當節(jié)段長4m時，前端0.5m為空載。設荷載重為1個單位，不同長度節(jié)段前、后吊點受力分配系數如下圖所示：上圖中：L梁段長度，Ya后吊點受力分配系數，Yb前吊點受力分配系數。由上圖知：Yb= Ya=1- Yb不同長度梁段前、后吊點重力分配梁段編號梁段長（m）混凝土重（KN）后吊點分配系數后吊點重（KN）前吊點分配系數前吊點

9、重（KN）231758.80.61055.30.4703.553.51678.40.55923.10.45755.3941454.40.5727.20.5727.2注:1號梁段在支架上澆筑，所以3m節(jié)段取2號梁段驗算。以上計算表明，控制掛籃后吊點設計的是3m梁段的2號節(jié)段，包括后托梁、底模縱向分配梁、橫向分配梁、后吊桿?？刂茠旎@前吊點設計的是3.5m節(jié)段的5號梁段，包括前托梁，前吊桿、前上橫梁、后錨梁、主桁架等。關于滑梁，因為頂板、翼板是等載面，所以節(jié)段最長頂板最寬的梁段滑梁受力最大，驗算應取節(jié)段最長，腹板最?。敯遄顚挘┑牧憾?。4.2荷載計算4.2.1掛籃荷載傳遞路徑掛籃荷載傳遞路徑見下圖：

10、頂板荷載內滑梁翼板荷載外滑梁腹板荷載底板荷載底籃縱梁后托梁前托梁前上橫梁三角架已澆砼箱體從以上荷載傳遞路徑可以看出，掛籃荷載由三部分組成，即內滑梁荷載，外滑梁荷載，底模系荷載。內滑梁承擔頂板荷載，外滑梁承擔翼板荷載，底模系承擔腹板及底板荷載。4.2.2荷載計算掛籃驗算采用邁達斯(Midas civil)建模。凡構成建模單元的材料，由軟件自動加載，所以材料自重無需計算。荷載按三部分計算，即內滑梁、外滑梁、底模系。關于滑梁荷載，簡單的處理方法可按均布線荷載直接作用在滑梁上。因單根滑梁是簡支結構,這樣計算出來的內力彎距圖是拋物線，跨中彎距偏大，雖然偏安全，但材料浪費較大。而且單側兩根外滑梁不是對稱結

11、構，荷載分配是人為的。實際上滑梁受力較為復雜，荷載是通過模板的縱向分配槽鋼（肋）傳遞到鋼架上，再由鋼架傳遞到滑梁上，鋼架對分配槽鋼（肋）的多支點支承，使分配槽鋼（肋）構成多跨連續(xù)梁結構，而支承鋼架的滑梁，又是一個彈性變形體，內力分布很復雜。所以準確驗算應按實際結構整體建模。為避免人為分配荷載，建模驗算采用壓力荷載（板荷載）直接對鋼模板加載。先計算出模板平面各變化點的單位面積荷載集度，建模第一步按荷載平面控制點分布位置建立整塊鋼模板，將壓力荷載分配給各板單元，第二步按板與鋼肋的連接需要對板單元進行分割（板單元荷載被軟件自動分割）。因連接分割需要，板單元應為矩形單元。當同一節(jié)段腹板平面為梯形時，可

12、按平均寬度將腹板及底板簡化為矩形單元。驗算強度混凝土考慮1.2荷載系數，施工荷載2.5KN/m2；驗算剛度僅考慮混凝土超灌1.05系數。4.2.2.1內滑梁荷載內滑梁承擔頂板荷載。頂板荷載作用在頂模及縱向分配槽鋼（鋼肋）上，通過縱向分配槽鋼傳遞到內模鋼架，由內模鋼架傳遞到內滑梁。分配槽鋼采用8#槽鋼，間距0.3m。按板單元加載，只需計算出頂板平面各變化點的單位面積荷載集度。頂板平面各控制點按強度組合荷載見下表。頂板強度組合荷載表（肋板厚0.7m、頂板厚0.3m）荷載名稱重量（KN）均布荷載（KN/m2）1肋板0.7×26×1.2+2.524.32頂板0.3×26&

13、#215;1.2+2.511.9注：頂板寬度隨腹板減薄而加寬，不同節(jié)段頂板需分別建模。頂板各控制點荷載如下圖所示：頂板剛度組合荷載表（肋板厚0.7m、頂板厚0.3m）荷載名稱重量（KN）均布荷載（KN/m2）1肋板0.7×26×1.0519.12頂板0.3×26×1.058.24.2.2.2外滑梁荷載外滑梁承擔翼板荷載。荷載傳遞模式同內滑梁，不再贅述。頂板平面各控制點按強度組合荷載見下表。翼板強度組合荷載表（翼緣厚0.2m、變坡點厚0.35m、根端厚0.7m）荷載名稱重量（KN）均布荷載（KN/m2）1翼緣0.2×26×1.2+2.5

14、8.72變坡點0.35×26×1.2+2.513.43根端0.7×26×1.2+2.524.3翼板各控制點荷載如下圖所示：翼板剛度組合荷載表（翼緣厚0.2m、變坡點厚0.35m、根端厚0.7m）荷載名稱重量（KN）均布荷載（KN/m2）1翼緣0.2×26×1.055.52變坡點0.35×26×1.059.63根端0.7×26×1.0519.14.2.2.3底模系荷載底板荷載作用在底模及橫向分配梁上，橫向分配梁采用8#槽鋼，間距0.25m，支承在縱向分配梁上。底板平面各控制點按強度組合荷載見下表。

15、2號梁段強度組合荷載表（腹板厚1.1m、高6.746.36m,底板厚0.880.82m）荷載名稱重量（KN）均布荷載（KN/m2）底板后端0.88×26×1.2+2.530前端0.82×26×1.2+2.528.1腹板后端6.74×26×1.2+2.5212.8前端6.36×26×1.2+2.5200.9肋板后端1.18×26×1.2+2.539.3前端1.12×26×1.2+2.537.45號梁段平面上的強度組合荷載見下表。5號梁段強度組合荷載表（腹板厚0.975m、高5.

16、645.26m,底板厚0.710.65m）荷載名稱重量（KN/m2）均布荷載（KN/m2）底板后端0.71×26×1.2+2.524.7前端0.65×26×1.2+2.522.8腹板后端5.64×26×1.2+2.5176前端5.26×26×1.2+2.5164.1肋板后端1.01×26×1.2+2.531.5前端0.95×26×1.2+2.529.6以2號梁段為例，底模板上各控制點荷載如下圖所示(強度條件)：底模加載示意圖驗算剛度僅考慮混凝土1.05超灌系數，底板平面各控制

17、點按剛度組合荷載見下表。2號梁段剛度組合荷載表（腹板厚1.1m、高6.746.36m,底板厚0.880.82m）荷載名稱重量（KN）均布荷載（KN/m2）底板后端0.88×26×1.0524前端0.82×26×1.0522.4腹板后端6.74×26×1.05184前端6.36×26×1.05173.6肋板后端1.18×26×1.0532.2前端1.12×26×1.0530.65號梁段剛度組合荷載表（腹板厚0.975m、高5.645.26m,底板厚0.710.65m）荷載名稱重

18、量（KN）均布荷載（KN/m2）底板后端0.71×26×1.0519.4前端0.65×26×1.0517.7腹板后端5.64×26×1.05154前端5.26×26×1.05143.6肋板后端1.01×26×1.0527.6前端0.95×26×1.0525.9前面提到，滑梁驗算應取節(jié)段最長，腹板最?。敯遄顚挘┑牧憾?。因滑梁反力是直接作用在前上橫梁上，底模系荷載對它影響不大，為簡化計算，驗算滑梁可不單獨加載4m節(jié)段的底模系荷載，可利用5號梁段底模系荷載，并將內頂模加寬到5.5

19、5m（腹板厚0.6m），頂板和翼板荷載延長到4.0m。5.掛籃建模掛籃是一個彈性空間受力結構，各部位變形受力相互影響，為提高計算精度，減少計算誤差，采用Midas Civil有限元軟件建立空間模型進行驗算。5.1建模主要部位控制點坐標掛籃建?？v向、豎向以三角桁架下弦桿中心與后支座中心的交點為x=0,z=0，橫向以后支座中心與梁中心線交點為y=0，其主要控制節(jié)點坐標計算見下表：各截面主要控制節(jié)點的坐標表坐標點位置主控點坐標坐標計算式（m）XYZ后錨梁中點000.7250.225+0.3+0.2前上橫梁中點1000.725同上混凝土梁頂-0.775Z=-0.225-0.3-0.25前托梁中點100

20、-7.895Z=-0.775-6.5-0.62后托梁中點50-8.275Z=-7.895-0.38外滑梁坐標±5.1、±4.2-2.56內滑梁坐標±1.3-1.87后托梁底板頂面（2號梁段）-6.925Z=-0.775-7.1+0.955.2建模根據掛籃結構設計尺寸和使用材料截面，加入梁段荷載，經反復調整吊桿位置及數量，掛籃的Midas civil空間建模如下圖所示。根據各工況驗算需要，取不同荷載組合對掛籃分別進行加載。6.梁單元強度及剛度（撓度）驗算6.1強度驗算后托梁最大應力圖(2號梁段)底?？v梁最大應力圖(2號梁段)底模橫梁最大應力圖(2號梁段)前托梁最大應

21、力圖(5號梁段)前上橫梁最大應力圖(5號梁段)后錨梁最大應力圖(5號梁段)內滑梁最大應力圖（4m節(jié)段）外滑梁最大應力圖（4m節(jié)段）梁單元最大組合應力（軸力加彎矩）表梁單元后托梁底?？v梁底模橫梁前托梁前上橫梁后錨梁內滑梁外滑梁應力（MPa）70163616211798102-110最大組合應力（軸力加彎矩）發(fā)生在底模外側縱向分配梁上: max=163Mpa=182Mpa，滿足要求。剪應力不受控制，不做驗算。6.2剛度（撓度）驗算驗算剛度不考慮臨時荷載，按前面計算的剛度荷載組合對建模加載，其各部位變形（撓度）驗算如下：后托梁位移圖(2號梁段)最外吊桿位移6mm，跨中位移為0，兩點相對位移0-6=-

22、6mm，兩外側吊桿距離7400mm，則跨中最大撓度為6mm=18.5mm，符合要求。邊縱梁位移圖（2號梁段）位移計算(跨中相對兩支點)：(22-4)-（18-4）/2=11mm=12.5mm，符合要求。底模橫梁(肋)位移圖（2號梁段）底模橫梁在橫向上的位移是隨縱梁在縱向的位移變化而變化的，且每根橫梁的位移都不同，取其中一根橫梁位移察看，如上圖所示，梁端位移21mm，中間位移17mm，相對位移4mm=17mm，符合要求。前托梁位移圖（5號梁段）跨中相對外側吊桿位移24-20=4mm=18.5mm，符合要求。前上橫梁位移圖（5號梁段）跨中相對外側吊桿位移22-9=13mm=25.5mm，符合要求。

23、后錨梁位移圖（5號梁段）后錨梁在梁端處位移值僅+1mm，在主桁架最大受力點處位移僅-2mm，變形很小，符合要求。內滑梁位移圖位移計算(跨中相對兩支點)：(19-1)-（22-1）/2=7.5mm=12.5mm，符合要求。外滑梁位移圖（外側）位移計算：(17-1)-（14-1）/2=9.5mm=12.5mm，符合要求。外滑梁位移圖（內側）位移計算(跨中相對兩支點)：(16-1)-（17-1）/2=7mm=12.5mm，符合要求。7.三角桁架驗算7.1強度及穩(wěn)定性驗算主桁架為桁梁混合結構，應力圖如下：三角桁架應力圖由以上應力圖知，受拉桿件最大應力89.8Mpa=182Mpa，滿足要求。壓桿穩(wěn)定驗算

24、立柱為軸心受壓桿件，材料為236b槽鋼，截面參數A0=68.1×2=136.2cm2 r=13.6cma.截面X軸穩(wěn)定驗算根據公路橋涵鋼結構及木結構設計規(guī)范（JTJ025-86）第1.2.20條之規(guī)定,由雙肢組成的組合桿件在垂直于綴板平面內彎曲時,長細比等于自由長度l0與相應的回轉半徑r之比,即=式中：l0=370cm，r=13.6cm，代入上式=27.2由表1.2.16-2查得，彎曲系數=0.9壓=83.7Mpa=0.9×182=164MPa 滿足要求b. 截面Y軸穩(wěn)定驗算由雙肢組成的組合桿件在綴板平面內彎曲時,其換算長細比按下式計算：=式中：y由兩個肢組成的組合桿件在綴

25、板平面內(即對y軸)的長細比； 1單肢對11軸(形心軸)的長細比，自由長度為相鄰綴板間的凈距。y=5.7 ry=15.71=33.3式中：Iy組合截面慣性距，Iy=2*497+68.1*15.52*2=33716cm4；Ay組合截面面積，Ay=2*68.1=136.2cm2；ly立桿綴板間凈距，取90cm；r1由型鋼表查得，36b對11軸的回轉半徑為2.7cm。則： =33.8由表1.2.16-2查得，彎曲系數=0.9，與X軸彎曲系數相同，滿足要求。7.2剛度(變形)驗算根據公路橋涵施工技術規(guī)范的要求，掛籃允許最大變形(包括吊帶變形的總和)：20mm。三角桁架變形（位移）圖前吊桿變形（位移）圖

26、驗算剛度(變形)不考慮臨時荷載，以5號梁段剛度荷載組合進行驗算。主桁架最大變形在前上橫梁支點處為13mm，吊桿最大變形值(19-11)=8mm，兩者相加掛籃最大變形量為21mm，基本滿足要求。7.3連接螺栓、孔驗算以5號梁段強度荷載組合進行驗算，主桁架軸力圖如下：三角桁架軸力圖7.3.1連接螺栓抗剪驗算連接螺栓采用普通粗制螺栓，直徑27mm，則抗剪面積為：A=1.352=5.72cm2立柱直接支承在縱向大梁上，故不考慮連接螺栓抗剪，只對斜桿連接螺栓進行抗剪驗算。斜桿每個節(jié)點共有連接螺栓24個：則：max=69Mpa=80Mpa，符合要求。7.3.2螺栓孔壁承壓驗算斜桿為雙拼32b槽鋼，腹板厚1

27、0mm，槽鋼內側栓孔采用20mm厚鋼板加強，考慮到槽鋼腹板與加強鋼板可能不在同一受力面，只計算加強鋼板承壓。則孔壁承壓面積為：A=2.7×2×24=129.6cm2則：=73Mpa=182Mpa，滿足要求。7.3.3加強鋼板焊縫驗算（1）斜桿加強鋼板焊縫驗算斜桿加強鋼板四周圍焊，焊縫長=（40+26）×2=132cm，兩塊鋼板焊縫共長264cm，焊縫厚按6mm計算，則焊縫面積為：A=264×0.6=158.4cm2全部焊縫按承受剪力考慮，則：= =60Mpa=85Mpa，滿足要求。（2）立柱頂部節(jié)點板焊縫驗算立桿頂部節(jié)點板高63cm，豎向焊縫長60cm，

28、橫向焊縫長36cm，四周圍焊，兩塊鋼板共8條焊縫，共同承受立柱所受壓力，8條焊縫面積為：A=(60+36)×4×0.6=230.4cm2全部焊縫按承受剪力考慮，則：= =49Mpa=85Mpa，滿足要求。（3）縱向大梁節(jié)點板焊縫驗算中間立桿直接作用在縱向大梁上，只對兩端節(jié)點板焊縫進行驗算。其焊縫受力如下圖所示：圖中所示的連接焊縫承受偏心斜拉力N及壓力P的作用，計算時，可將作用力N分解成Nx和Ny兩個分力。角焊縫同時承受壓力P，拉力Ny,剪力Nx以及由P和Ny的偏心產生的彎距M。由Y=0，知P=Ny，所以該處焊縫豎向拉力與壓力相互抵消, 只承受水平方向的剪力Nx以及由P和Ny

29、的偏心產生的彎距M。Nx=378.4KN(見7.3三角桁架軸力圖)P=（155.1+211.2+203）/2=284.7KN(見8.1后錨桿拉力圖)大梁下端斜桿節(jié)點板焊縫與節(jié)點板等長，取1120mm，每塊鋼板2條焊縫，焊縫高按6mm計算，則焊縫面積為：A=1220×6×2=14640mm2由Nx產生的剪應力：= =26Mpa彎距：M=284.7×(0.366-0.062)=86.5KN.M由彎距M產生的拉應力：m=29Mpa由Nx產生的剪應力和彎距M產生的拉應力方向不同，不能直接疊加，則焊縫應力按合力方向計算：=39Mpa=85Mpa，合格。8.吊桿及其它結構驗算

30、8.1吊桿強度（拉力）驗算吊桿采用32mm（PSB785）精軋螺紋鋼筋，其抗拉強度標準值fpk=785Mpa，整體安全系數取2。則每根32mm鋼筋的控制拉力為：P=785×1621000/2316KN吊桿拉力按強度荷載組合驗算，后吊桿以2號梁段驗算，前吊桿和后錨桿以5號梁段驗算，各組吊桿拉力圖如下：后吊桿拉力圖（2號梁段）前吊桿拉力圖（5號梁段）后錨桿拉力圖（5號梁段）所有吊桿拉力均小于316KN，符合要求。8.2掛籃空載前移相關結構驗算當節(jié)段混凝土預應力張拉工藝完成后，掛籃需要往前移動，進行下一節(jié)段混凝土的施工。掛籃移動前，底模后吊桿需要拆去。底模后荷載通過梁端的鋼絲繩傳至依附在主

31、桁架上的移籃橫聯。移籃橫聯由移籃橫梁、斜桿及主桁橫聯組成。移籃橫梁采用225a槽鋼，斜桿采用214a槽鋼，主桁橫聯采用單根14a槽鋼。由于后托梁吊桿全部拆除，只有兩端兩個吊點連接頂部移籃橫梁，此時后托梁因跨度大（L=12m）會產生較大變形(撓度)。因此，需要對移籃橫聯進行強度驗算,對后托梁進行變形(撓度)驗算。掛籃空載前移時的建模如下圖所示,荷載主要為結構自重，底模托梁上的集中荷載為人行道荷載。掛籃前移建模8.2.1移籃橫聯強度(應力)驗算移籃橫聯應力圖最大應力(壓)發(fā)生在移籃橫梁的斜撐上，僅19.1Mpa=182Mpa很多，無需做穩(wěn)定驗算，可知能滿足要求。8.2.2后托梁撓度（變形）驗算后托梁移籃位移圖最大位移在跨中處為21mm，最小位移在吊桿（梁端）處為2mm，相對位移值為（21-2）=19mm=30mm，滿足要求。因此，后托梁無需作加強處理。9.抗傾覆安全系數驗算9.1掛籃滿載工作時抗傾覆安全系數掛籃滿載工作時的抗傾覆安全是由后錨桿來保證的，驗算吊桿強度時已考慮2倍安全系數,已知前面章節(jié)計算出的后錨桿最大拉力203KN。后錨采用32mm（PSB785）精軋螺紋鋼筋，每根