二級圓柱齒輪減速器機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計

1、湖南工業(yè)大學(xué)課 程 設(shè) 計資 料 袋 機(jī)械工程 學(xué)院系、部 20212021 學(xué)年第 一 學(xué)期 課程名稱 機(jī)械設(shè)計 指導(dǎo)教師 李隱璞 職稱 講師 學(xué)生姓名 草長江 專業(yè)班級 機(jī)械設(shè)計制造及其自動化 班級 1004 學(xué)號 題 目 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動系統(tǒng)設(shè)計 成 績 起止日期 2021 年 12 月 24 日 2021 年 1 月 5 日目 錄 清 單序號材 料 名 稱資料數(shù)量備 注1課程設(shè)計任務(wù)書12課程設(shè)計說明書13課程設(shè)計圖紙張4裝配圖15零件圖26 課程設(shè)計任務(wù)書20212021學(xué)年第一學(xué)期 機(jī)械工程 學(xué)院系、部 機(jī)械設(shè)計制造及其自動化 專業(yè) 1004 班級課程名稱： 機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計 設(shè)計題

2、目： 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動系統(tǒng)設(shè)計 完成期限：自 2021 年 12 月 24 日至 2021 年 1 月 5 日共 2 周內(nèi)容及任務(wù)一、設(shè)計的主要技術(shù)參數(shù)：運(yùn)輸帶牽引力F=6900 N；輸送速度 V= m/s；滾筒直徑D=360 mm。工作條件：二班制，使用年限8年，連續(xù)單向運(yùn)轉(zhuǎn)，載荷平穩(wěn)，小批量生產(chǎn)，運(yùn)輸帶速度允許誤差±5%。二、設(shè)計任務(wù)：傳動系統(tǒng)的總體設(shè)計； 傳動零件的設(shè)計計算；減速器的結(jié)構(gòu)、潤滑和密封；減速器裝配圖及零件工作圖的設(shè)計； 設(shè)計計算說明書的編寫。三、每個學(xué)生應(yīng)在教師指導(dǎo)下，獨(dú)立完成以下任務(wù)：1 減速機(jī)裝配圖1張；2 零件工作圖23張；3 設(shè)計說明書1份60008000字

3、。進(jìn)度安排起止日期工作內(nèi)容202112傳動系統(tǒng)總體設(shè)計202112傳動零件的設(shè)計計算202112減速器裝配圖及零件工作圖的設(shè)計、整理說明書20215交圖紙并辯論主要參考資料1.?機(jī)械設(shè)計?銀金光，劉揚(yáng)主編 清華大學(xué)出版社2.?機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計?銀金光主編 北京交通大學(xué)出版社3.?工程圖學(xué)?趙大興主編 高等教育出版社指導(dǎo)教師簽字： 李隱璞 2021 年 1 月 5日系教研室主任簽字： 年 月 日 機(jī) 械 設(shè) 計設(shè)計說明書帶 式 運(yùn) 輸 機(jī) 傳 動 系 統(tǒng) 設(shè) 計起止日期： 2021 年 12 月 24 日 至 2021 年 1 月 5 日學(xué)生姓名草長江班級機(jī)設(shè)1004學(xué)號成績指導(dǎo)教師(簽字)機(jī)械

4、工程學(xué)院部2021年01月05日目 錄1 設(shè)計任務(wù)書32 傳動方案的擬定43 原動機(jī)的選擇54 確定總傳動比及分配各級傳動比75 傳動裝置運(yùn)動和運(yùn)動參數(shù)的計算86 傳動件的設(shè)計及計算107 軸的設(shè)計及計算148 軸承的壽命計算及校核219 鍵聯(lián)接強(qiáng)度的計算及校核2310 潤滑方式、潤滑劑以及密封方式的選擇2511 減速器箱體及附件的設(shè)計2712 設(shè)計小結(jié)3013 參考文獻(xiàn)3114 附圖湖南工業(yè)大學(xué)課程設(shè)計任務(wù)書2021-20010學(xué)年第一學(xué)期 機(jī)械工程 學(xué)院 機(jī)械設(shè)計 專業(yè) 機(jī)設(shè)1004 班級課程名稱： 機(jī) 械 設(shè) 計 課 程 設(shè) 計 設(shè)計題目： 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動裝置設(shè)計 完成期限：自 2021

5、年 12 月 21 日 至 2021年 1 月 5 日 內(nèi)容及任務(wù)一、 設(shè)計的主要技術(shù)參數(shù)：運(yùn)輸鏈牽引力F/N：6900輸送速度 V(m/s)：鏈輪節(jié)圓直徑D(mm)：360工作條件：帶式輸送機(jī)在常溫下連續(xù)工作、單向運(yùn)轉(zhuǎn)；空載啟動，工作載荷有輕微沖擊；輸送帶工作速度v的允許誤差為5%；二班制，要求減速器設(shè)計壽命為8年，大修期為23年，中批量生產(chǎn)；三相交流電源的電壓為380/220V。設(shè)計任務(wù)：傳動系統(tǒng)的總體設(shè)計； 傳動零件的設(shè)計計算；減速器的結(jié)構(gòu)、潤滑和密封；減速器裝配圖及零件工作圖的設(shè)計； 設(shè)計計算說明書的編寫。二、 每個學(xué)生應(yīng)在教師指導(dǎo)下，獨(dú)立完成以下任務(wù)：1 減速機(jī)裝配圖1張；2 零件工

6、作圖23張；3 設(shè)計說明書1份60008000字。進(jìn)度安排起止日期工 作 內(nèi) 容 11.18-11.20傳動系統(tǒng)總體設(shè)計11.21-11.23傳動零件的設(shè)計計算；12.24-12.29減速器裝配圖及零件工作圖的設(shè)計、整理說明書交圖紙并辯論主要參考資料1金銀光，劉揚(yáng).機(jī)械設(shè)計.北京：高等教育出版社，2001.2.機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計.武漢：華中科技大學(xué)出版社，2007.3.朱理.機(jī)械原理.北京：高等教育出版社，2021.指導(dǎo)老師： 李隱璞 系教研室主任簽字： 2021年 1月 5 日1 設(shè)計任務(wù)書1.1 課程設(shè)計的設(shè)計內(nèi)容設(shè)計帶式運(yùn)輸機(jī)的傳動機(jī)構(gòu)，其傳動轉(zhuǎn)動裝置圖如下列圖-1所示。1.2 課程設(shè)計的

7、原始數(shù)據(jù)條件：運(yùn)輸帶的工作拉力：F=6900N；運(yùn)輸帶的工作速度：v=m/s；卷筒直徑：D=360mm；1.3 課程設(shè)計的工作條件帶式輸送機(jī)在常溫下連續(xù)工作、單向運(yùn)轉(zhuǎn)；空載啟動，工作載荷有輕微沖擊；輸送帶工作速度v的允許誤差為5%；二班制，要求減速器設(shè)計壽命為8年，大修期為23年，中批量生產(chǎn)；三相交流電源的電壓為380/220V。2 傳動方案的擬定 圖2-1 帶式輸送機(jī)傳動系統(tǒng)簡圖1- 電動機(jī)；2-聯(lián)軸器；3-一級圓柱齒輪減速器；4-聯(lián)軸器；5-滾筒；6-輸送帶上圖為閉式的一級圓柱齒輪減速器傳動，其結(jié)構(gòu)簡單，尺寸較小，結(jié)構(gòu)緊湊，傳動較平穩(wěn)。 3原動機(jī)的選擇3.1 選擇電動機(jī)的類型按按照設(shè)計要求

8、以及工作條件，選用一般用途Y型三相交流異步電動機(jī)，臥式封閉結(jié)構(gòu)，電壓為380V。 Pw=8kw 式中：工作機(jī)所需的有效功率KW 輸送帶最大有效拉力N3.2.2 電動機(jī)的輸出功率設(shè)n1-輸送機(jī)滾筒5軸至輸送帶之間傳動效率；n2聯(lián)軸器效率，n2=0.99；n3閉式圓柱齒輪傳動效率齒輪精度為8級，n3=0.97；n4開式圓柱齒輪傳動效率，n4=0.95；n5一對滾動軸承效率，n5=0.99；n6輸送機(jī)滾筒效率，n6=0.96；估算傳動系統(tǒng)總效率為 n= 其中n7=n2 n8=n5×n3 n9=n5×n3 n10=n5×n2 n11=n5×n6504工作時，電動

9、機(jī)所需的功率為 Pd=有參考書中表12-1得PePd的條件Y系列三相交流異步電動機(jī)額定功率為7.5kw，所以Pe為7.5kw。 電動機(jī)轉(zhuǎn)速的選擇。1)根據(jù)條件，可得輸送機(jī)滾筒的工作轉(zhuǎn)速為nw nw=1r/min方案號電動機(jī)型號額定功率/kw同步轉(zhuǎn)速/r/min滿載轉(zhuǎn)速/(r/min)總傳動比i1Y132M-4150014402Y160M-610009704 確定總傳動比及分配各級傳動比 i=式中：i總傳動比 由傳動系統(tǒng)方案知i01=1,i34=1. 由計算可知兩級圓柱齒輪總的傳動比為i=i12×i23=為了便于兩級圓柱齒輪采用油潤滑，當(dāng)兩級齒輪的配對材料相同，齒輪寬相等，取高速級傳動

10、比為，低級傳動比為；綜上傳動系統(tǒng)各級傳動比分別為 i01=1 i12= i23= i34=1 5 傳動裝置運(yùn)動和動力參數(shù)的計算減速器傳動裝置中各軸由高速軸到低速軸依次編號為電動機(jī)0軸、1軸、2軸、3軸、4軸。0軸電動機(jī)軸： N0=970(r/min) p0=pd=kwT0=(N.m)1軸 N1= P1=(kw)T1=N.m2軸 N2= kwT2=N.m3軸 N3=r/min P3=p24軸 N4= P4=將上述計算結(jié)果列于下表軸號電動機(jī)兩級圓柱齒輪減速器工作機(jī)0軸1軸2軸3軸4軸轉(zhuǎn)速n/r/min970970功率P/KW轉(zhuǎn)矩T/(N./m)傳動比i116傳動件的設(shè)計及計算6.1.1 材料的選擇

11、根據(jù)參考文獻(xiàn)【1】表7-1查得，小直齒圓柱齒輪1選用45Gr鋼，7級精度，熱處理為調(diào)質(zhì)處理，HBS1=260；大直齒圓柱齒輪2選用45鋼，7級精度，熱處理為調(diào)質(zhì)處理，HBS2=230。因?yàn)榇藘蓤A柱齒輪的轉(zhuǎn)速不高，且二者材料硬度差為30HBS，符合軟齒面?zhèn)鲃拥脑O(shè)計要求，也可以有效地防止膠合破壞，另外兩齒輪嚙合應(yīng)先保證接觸疲勞強(qiáng)度，再校核彎曲強(qiáng)度。小齒輪齒數(shù)：初選25大齒輪齒數(shù)：初選根據(jù)參考文獻(xiàn)【1】中圖7-18a查MQ線 ， 。小齒輪循環(huán)次數(shù) 小齒輪循環(huán)次數(shù)根據(jù)參考文獻(xiàn)【1】中圖7-19查的。根據(jù)參考文獻(xiàn)【1】中圖7-20查的。根據(jù)參考文獻(xiàn)【1】中圖7-8查的初定螺旋角，試選載荷系數(shù)。小齒輪傳遞

12、的轉(zhuǎn)矩根據(jù)參考文獻(xiàn)【1】中表7-6查的齒寬系數(shù)。根據(jù)參考文獻(xiàn)【1】中表7-5查的彈性影響系數(shù)。根據(jù)參考文獻(xiàn)【1】中圖7-14查的節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù)端面重合度 軸面重合度因，重合度系數(shù)螺旋角系數(shù)小齒輪直徑按電動機(jī)驅(qū)動，工作載荷有均勻平穩(wěn)，根據(jù)參考文獻(xiàn)【1】中表7-2取圓周速度故前面取8級精度合理，由齒輪的速度與精度查參考文獻(xiàn)【1】中圖7-7得齒寬初定單位寬度載荷值為 根據(jù)參考文獻(xiàn)【1】中表7-3取根據(jù)參考文獻(xiàn)【1】中表7-4得載荷系數(shù)實(shí)際載荷系數(shù)修正所算的分度圓直徑 模數(shù)根據(jù)參考文獻(xiàn)【1】中圖7-21取，。根據(jù)參考文獻(xiàn)【1】中圖7-22查的彎曲疲勞壽命系數(shù)。根據(jù)參考文獻(xiàn)【1】中表7-8查的彎曲疲勞平安

13、系數(shù)。根據(jù)參考文獻(xiàn)【1】中圖7-23查的尺寸系數(shù)。許用彎曲應(yīng)力初步確定齒高根據(jù)參考文獻(xiàn)【1】中圖7-11查得載荷當(dāng)量齒數(shù)根據(jù)參考文獻(xiàn)【1】中圖7-16查得，根據(jù)參考文獻(xiàn)【1】中圖7-17查得，大齒輪數(shù)值大。端面壓力角基圓螺旋角的余弦值當(dāng)量齒輪端面重合度根據(jù)參考文獻(xiàn)【1】中圖7-25查得螺旋角影響系數(shù)那么 由于齒輪的模數(shù)的大小主要取決于彎曲強(qiáng)度，所以將計算出來的1.41mm按國標(biāo)圓整為。并根據(jù)接觸強(qiáng)度計算出的分度圓直徑，協(xié)調(diào)相關(guān)參數(shù)與尺寸中心距把中心距圓整成157mm。修正螺旋角螺旋角變化不大，所以相關(guān)參數(shù)不必修正。分度圓直徑齒寬取，。名稱符號小齒輪大齒輪螺旋角傳動比i4.94齒數(shù)z34168基

14、圓螺旋角法面模數(shù)mm端面模數(shù)mm法面壓力角端面壓力角法面齒距mm端面齒距mm法面基圓齒距mm法面齒頂高系數(shù)1法面頂隙系數(shù)分度圓直徑dmmmm基圓直徑mmmm齒頂高mm齒根高mm齒頂圓直徑mmmm齒根圓直徑mmmm標(biāo)準(zhǔn)中心距a157mm齒寬b50mm42mm由于減速器是同軸式雙級圓柱齒輪減速器，所以低速級的齒輪參數(shù)須跟高速級一致。具體參數(shù)見6.1。7 軸的設(shè)計及計算7.1 低速軸的設(shè)計7.1.1 軸的受力分析由上述6.1中低速級齒輪設(shè)計可求得大斜齒輪的嚙合力：大斜齒輪的圓周力：大斜齒輪的徑向力：大斜齒輪的軸向力：由于低速軸轉(zhuǎn)速不高，但受力較大，應(yīng)選取軸的材料為45優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼，調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)參

15、考文獻(xiàn)【1】中表12-3按45鋼查得根據(jù)參考文獻(xiàn)【1】中表11-1按轉(zhuǎn)矩變化小查得 按照計算轉(zhuǎn)矩應(yīng)小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩的條件，查標(biāo)準(zhǔn)GB/T 5014-2003根據(jù)參考文獻(xiàn)【2】中表16-4查得，選用HL5型彈性柱銷聯(lián)軸器，其公稱轉(zhuǎn)矩為2000000。半聯(lián)軸器的孔徑mm,故取，半聯(lián)軸器長度mm 半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度mm。7.1.4 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計7.1.4.1 擬定軸上零件的裝配方案 低速軸的裝配方案如下列圖7.3所示， 圖7.3 軸的結(jié)構(gòu)與裝配7.1.4.2 根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求，2-3軸段的左端需要一個定位軸肩，取直徑；聯(lián)軸器左端用軸端擋圈固

16、定，為保證軸端擋圈只壓在半聯(lián)軸器上而不壓在軸的端面上，所以應(yīng)取1-2段的長度比聯(lián)軸器轂孔長mm稍短一些，取。初步選擇滾動軸承。因滾動軸承同時受徑向力和軸向力的作用，應(yīng)選用單列圓錐滾子軸承。參照工作要求并根據(jù)，根據(jù)參考文獻(xiàn)【2】中表15-3中初步選用圓錐滾子軸承30313，其尺寸為，故；而。右端滾動軸承采用軸肩進(jìn)行軸向定位。根據(jù)參考文獻(xiàn)【2】中表15-3查的30313型軸承的定位軸肩高度h=6mm，因此，取。取安裝齒輪處的軸段4-5的直徑；齒輪的左端與左軸承之間采用套筒定位。齒輪輪轂的寬度為45mm，為了使套筒端面可靠地壓緊齒輪，此軸段應(yīng)稍短于齒輪輪轂寬度，故?。积X輪的右端采用軸肩定位，軸肩高度

17、h>0.07d，故取h=6mm,那么軸環(huán)處的直徑。軸環(huán)寬度b>1.4h,取。軸承端蓋的總寬度為20mm。根據(jù)軸承端蓋的裝卸及便于對軸承添加潤滑脂的要求，取端蓋的外端面與半聯(lián)軸器右端面間的距離，故取。取齒輪距箱體內(nèi)壁之距離a=16mm，考慮到箱體的鑄造誤差，在確定滾動軸承位置時。應(yīng)距箱體內(nèi)壁一段距離s，取s=8mm,滾動軸承寬度B=36mm，那么至此，已初步確定了軸的各段直徑和長度。7.1.4.3 軸上零件的周向定位齒輪、半聯(lián)軸器與軸的周向定位均采用平鍵連接。根據(jù)參考文獻(xiàn)【2】中表14-10按查得齒輪輪轂與軸連接的平鍵截面，鍵槽長為32mm，同時為了保證齒輪與軸配合有良好的對中性，應(yīng)

18、選擇齒輪輪轂與軸的配合為；同樣，聯(lián)軸器與軸連接的平鍵截面，半聯(lián)軸器與軸配合為；滾動軸承與軸的周向定位是由過度配合來保證的，此處選軸的直徑尺寸公差為m6。7.1.4.4 確定軸上圓角和倒角尺寸根據(jù)參考文獻(xiàn)【1】中表12-2查得，取軸端倒角為，各軸肩處的圓角半徑見圖7.3。7.1.5 求軸上的載荷首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖圖7.4做出軸的設(shè)計簡圖7.1圖。在確定軸承的支點(diǎn)位置時，應(yīng)從圓錐滾子軸承值入手。對于30313型圓錐滾子軸承根據(jù)參考文獻(xiàn)【2】中表15-3查的，因此，作為簡支梁的軸的支承跨距。根據(jù)軸的設(shè)計簡圖做出軸的彎矩圖和扭矩圖如下列圖7.4所示。 圖7.4 軸的受力分析 從軸的結(jié)構(gòu)圖以及彎矩和扭矩

19、圖中可以看出截面是軸的危險截面?，F(xiàn)將計算出的截面處的、以及的值列于下表。表7-3 截面C處的及的值載荷水平面H垂直面V支反力F彎矩M 總彎矩扭矩T 7.1.6 按彎扭合成應(yīng)力校核軸的疲勞強(qiáng)度進(jìn)行校核時，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面即危險截面C的強(qiáng)度。因?yàn)閱蜗蛐D(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動循環(huán)應(yīng)力，取，軸的計算應(yīng)力為 前已選定軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，根據(jù)參考文獻(xiàn)【1】中表12-1查得。因此，故平安。7.1.7 精確校核軸的疲勞強(qiáng)度7.1.7.1 判斷危險截面 截面A，2，3，B只受扭矩作用，雖然鍵槽、軸肩及過度配合所引起的應(yīng)力集中均將削弱軸的疲勞強(qiáng)度，但由于軸的最小直徑是按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度較為寬裕

20、確定的，所以截面A，2，3，B均無需校核。 從應(yīng)力集中對軸的疲勞強(qiáng)度的影響來看，截面4和5處過盈配合引起的應(yīng)力集中最嚴(yán)重；從受載荷的情況來看，截面C上的應(yīng)力最大。截面5的應(yīng)力集中的影響和截面4的相近，但截面5不受扭矩作用，同時軸徑也較大，故不必做強(qiáng)度校核。截面C上雖然應(yīng)力最大，但應(yīng)力集中不大(過盈配合及鍵槽引起的應(yīng)力集中均在兩端)，而且軸的直徑最大，故截面C也不必校核。截面6和7顯然更不必校核。由機(jī)械設(shè)計手冊可知，鍵槽的應(yīng)力集中系數(shù)比過盈配合的小，因而該軸只需校核截面4左右兩側(cè)即可。7.1.7.2 分析截面6左側(cè)抗彎截面系數(shù)： 抗扭截面系數(shù)： 截面4左側(cè)的彎矩： 截面上的扭矩： 截面上的彎曲應(yīng)

21、力： 截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力： 軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)參考文獻(xiàn)【1】中表12-1查得，。截面上由于軸肩而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)及,由機(jī)械設(shè)計手冊查取。因，經(jīng)差值后可查得，；尺寸系數(shù)： 扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)： 軸按車削加工，查得外表質(zhì)量系數(shù)為 軸未經(jīng)外表強(qiáng)化處理，即外表高頻淬火強(qiáng)化系數(shù)，綜合系數(shù)為：又由機(jī)械設(shè)計手冊查得應(yīng)力折算系數(shù)于是，計算平安系數(shù)值:故可知平安。6右側(cè)抗彎截面系數(shù)： 抗扭截面系數(shù)： 截面4左側(cè)的彎矩： 截面上的扭矩： 截面上的彎曲應(yīng)力： 截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力： 過盈配合處由手冊查得過盈配合處的；軸按車削加工，查得外表質(zhì)量系數(shù)為 ；尺寸系數(shù)；。綜合系數(shù)為：所以軸在截面4右側(cè)的平安系數(shù)

22、為：故該軸在截面4右側(cè)的強(qiáng)度也是足夠的，因無大的瞬時過載及嚴(yán)重的應(yīng)力循環(huán)不對稱性， 故可略去靜強(qiáng)度校核。8 軸承的壽命校核因?yàn)檩S承的壽命與所受載荷的大小有關(guān)，工作載荷越大，引起的接觸應(yīng)力也就越大，因而在發(fā)生點(diǎn)蝕破壞前經(jīng)受的應(yīng)力變化次數(shù)也就越少，亦即軸承的壽命越短。而低速軸的軸承所承受的載荷最大，故只需校核該軸的軸承的壽命。由上述6.2中低速級齒輪設(shè)計可求得大斜齒輪的嚙合力：分度圓直徑：圓周力：徑向力：軸向力：低速軸上的滾動軸承采用正裝，其受力簡圖如下列圖8.1所示。兩個軸承型號均為30313型的圓錐滾子軸承，其根本額定動載荷，根本額定靜載荷。由上表7.4可得： 根據(jù)文獻(xiàn)【2】中表13-1查得3

23、0307型圓錐滾子軸承的根本額定動載荷，根本額定靜載荷，判斷系數(shù)和軸向動載荷系數(shù)。故兩軸承的派生軸向力為： 因?yàn)?故軸左移，左端軸承壓緊，右端軸承放松。那么 軸承的軸向派生力為 ，根據(jù)文獻(xiàn)【2】中表13-6按輕微沖擊查得載荷系數(shù)，又因?yàn)?，根據(jù)文獻(xiàn)【1】中表13-5查得兩個軸承的徑向動載荷系數(shù)和軸向動載荷系數(shù)。所以根據(jù)文獻(xiàn)【1】中表13-8a查得兩軸承的當(dāng)量動載荷為根據(jù)文獻(xiàn)【1】中表13-3按24小時連續(xù)工作的機(jī)械查得該滾動軸承的預(yù)期壽命，齒輪轉(zhuǎn)速n=r/min 。并取。故根據(jù)文獻(xiàn)【1】中13-5式可算出軸承根本額定壽命為故軸承絕對平安。9鍵聯(lián)接強(qiáng)度校核計算根據(jù)文獻(xiàn)【1】表6-1中可知， 式中

24、：傳遞的轉(zhuǎn)矩() 鍵與輪轂鍵槽的接觸高度，此處為鍵的高度 鍵的工作長度，圓頭平鍵，為鍵的公稱長度，為鍵的寬度 軸的直徑 鍵、軸、輪轂三者中最弱材料的許用擠壓應(yīng)力，根據(jù)文獻(xiàn)【1】中表中按材料為鋼鐵，載荷性質(zhì)為輕微沖擊查得。低速軸上鍵的校核對于鍵，： 于是得， ，故該鍵平安。對于鍵，：于是得， ，故該鍵平安。對于鍵：于是得， ，故該鍵平安。高速軸上鍵的校核對于鍵：于是得， ，故該鍵平安。 10 潤滑方式，潤滑劑以及密封方式的選擇高速軸小圓錐齒輪的圓周速度：中間軸大圓錐齒輪和小圓柱齒輪的圓周速度：低速軸大圓柱齒輪的圓周速度：取，一般來說當(dāng)齒輪的圓周速度時，宜采用油潤滑；當(dāng)時，應(yīng)采用浸油潤滑。故此減速

25、器齒輪的潤滑應(yīng)將齒輪浸于油池中，當(dāng)齒輪傳動時，既將潤滑油帶到潤滑處，同時也將油直接甩到箱體壁上利于散熱。根據(jù)文獻(xiàn)【2】中表17-1中查得，齒輪潤滑油可選用全損耗系統(tǒng)用油，代號是：74.8單位為：。高速軸軸承:中間軸軸承：低速軸軸承：故三對軸承均應(yīng)采用脂潤滑。根據(jù)文獻(xiàn)【2】表17-2中查得，滾動軸承潤滑可選用滾珠軸承脂。滾動軸承與箱體外界用氈圈密封，與箱體內(nèi)用封油環(huán)防止減速器內(nèi)的油液飛濺到軸承內(nèi)。箱體局部面上應(yīng)用水玻璃或密封膠密封。11 減速器箱體及附件的設(shè)計減速箱應(yīng)采用鑄鐵鑄造而成，其結(jié)構(gòu)尺寸如下表所示。名稱符號箱體的尺寸關(guān)系箱體的尺寸取值箱座壁厚考0.01d1+d2+188慮到鑄造工藝，所有

26、壁厚都不應(yīng)小于8箱蓋壁厚10.0085d1+d2+188箱座、箱蓋、箱座底凸緣厚度b、 b1、 b2b；b1；b12、12、20地腳螺栓直徑df0.015d1+d2+11212地腳螺栓數(shù)目nn66軸承旁聯(lián)接螺栓直徑d10.75 df10箱蓋與箱座聯(lián)接螺栓直徑d20.50.6df8聯(lián)接螺栓d2的間距l(xiāng)8015086軸承蓋螺釘直徑d30.40.5df6視孔蓋螺釘直徑d40.30.4df6定位銷直徑d0.70.8d25df 、d1、 d2至外箱壁距離c1見文獻(xiàn)【2】中表4-218df 、d2至凸緣邊緣距離c2見文獻(xiàn)【2】中表4-216軸承旁凸臺半徑R1c216凸臺高度h根據(jù)低速級軸承座外徑確定，以便

27、于扳手操作為準(zhǔn)68外箱壁至軸承座端面距離l1c1 +c2+51040大齒輪頂圓與箱體內(nèi)壁距離115齒輪端面與箱體內(nèi)壁距離28箱座肋厚mm7軸承端蓋外徑D2 凸緣式：D2D+(55.5) d3； D為軸承座孔直徑82、110軸承旁聯(lián)接螺栓距離S盡量靠近，以M d1 和M d3互不干預(yù)為準(zhǔn)，一般取SD282、110視孔用于檢查傳動件工作情況，還可用來注入潤滑油。其尺寸如下列圖11-2所示。通氣器用于通氣，使箱內(nèi)外氣壓一致，以防止由于運(yùn)轉(zhuǎn)時箱內(nèi)油溫升高、內(nèi)壓增大，從而引起減速器潤滑油的滲漏。該減速器采用M16×1.5的通氣塞，綜上述及根據(jù)文獻(xiàn)【2】表4-3、表4-4中設(shè)計的視孔、視孔蓋及通

28、氣器如下列圖11-2所示。 圖11-2 視孔蓋圖11-1 通氣塞為了將污油排放干凈，應(yīng)在油池最低位置處設(shè)置放油孔，放油孔應(yīng)防止與其它機(jī)件相靠近，以便于放油，根據(jù)文獻(xiàn)【2】表4-7中選取M18×1.5的外六角螺塞，其結(jié)構(gòu)如下列圖11-3所示。圖11-4 油標(biāo)圖11-3 放油螺塞 油標(biāo)用來指示油面高度，應(yīng)設(shè)置在便于檢查和油面較穩(wěn)定之處。根據(jù)文獻(xiàn)【2】表4-12中，該減速箱上選用了M12的油標(biāo)尺，其結(jié)構(gòu)如上圖11-4所示。為便于拆缷和搬運(yùn)減速器，應(yīng)在箱體上設(shè)置起吊裝置。根據(jù)文獻(xiàn)【2】表4-13和表4-14，該減速器選用了M8的吊環(huán)螺釘起吊箱蓋，選用吊鉤起吊箱座，其結(jié)構(gòu)如下列圖11-5和圖11-6所示。 圖11-6 吊鉤圖11-5 吊環(huán)螺釘為防止?jié)櫥蛷南潴w剖分面處外漏，常在箱蓋和箱座的剖分面上涂上水玻璃或密封膠，在拆缷時會因粘接較緊而不易分開，故該減速器采用了M8的啟蓋螺釘，其結(jié)構(gòu)如下列圖11-7所示。 圖11-8定位銷圖11-7 啟蓋螺栓 定位銷用于保證軸承座孔的鏜孔精度，并保證減速器每次裝拆后軸承座的上下兩半孔始終保持加工時的位置精度。根據(jù)文獻(xiàn)【2】表12-12選取圓錐銷,其型號為A10×60 GB117-2000，其結(jié)構(gòu)如上圖11-8所示。軸承蓋用于對軸系零件進(jìn)行軸向固定和承受軸向載荷，