箱型梁課程設(shè)計

1、前言鋼結(jié)構(gòu)素有“綠色建筑”之稱，近年來鋼結(jié)構(gòu)因其自重輕，抗震性性能好，施工周期短和材料可以回收利用等優(yōu)點，在我國各個行業(yè)中得到了迅猛的發(fā)展。隨著社會的發(fā)展。人們環(huán)境意識、節(jié)能意識的提高，許多行業(yè)的裝置、設(shè)備都在向規(guī)?；⒋笮突l(fā)展，這從很大程度上，對鋼結(jié)構(gòu)的設(shè)計、施工提出了更高的要求。與此同時，鋼結(jié)構(gòu)的設(shè)計也在向多元化、大型化發(fā)展。鋼框架結(jié)構(gòu)以其強度高、重量輕、材質(zhì)均勻塑性韌性好、安裝方便、施工工期短等優(yōu)點在各種行業(yè)鋼結(jié)構(gòu)中，擔(dān)當(dāng)著重要角色。鋼構(gòu)件的種類也越來越多，有箱型構(gòu)件、H型構(gòu)件、T型構(gòu)件和鋼管構(gòu)件等多種類型，其中箱型構(gòu)件的制造最復(fù)雜。箱型梁主要是指截面形狀與普通箱子截面無異，因而稱之為

2、箱型梁。箱型梁通常由幾個部分組合在一起形成的，如蓋板和腹板、隔板、底板這四個方面組合而成。箱型梁具有一定的先進(jìn)性和優(yōu)越性，其屬于力學(xué)性能方面的經(jīng)濟斷面組合結(jié)構(gòu)，常會應(yīng)用在龍門吊機、起重船等較為大型的承重結(jié)構(gòu)。箱形結(jié)構(gòu)梁（柱）大量地應(yīng)用于建筑鋼結(jié)構(gòu)中，尤其是高層或高層建筑結(jié)構(gòu)中，但其內(nèi)部的隔板焊接多數(shù)采用熔嘴式電渣焊接方法。當(dāng)橋梁跨度較大時，箱形梁是最好的結(jié)構(gòu)形式，它的閉合薄壁截面抗扭剛度很大，對于彎橋和采用懸臂施工的橋梁尤為有利。頂?shù)装宥季哂写蟮拿娣e，能有效地抵抗正負(fù)彎矩并滿足配筋需要，具有良好的動力特性和小的收縮變形值。 材質(zhì)有鋼筋混凝土和鋼，近年發(fā)展了鋼砼組合箱型梁，都在試驗研究階段，用于

3、臨時性設(shè)施，嚴(yán)禁用于永久性抗震橋梁。箱梁的力學(xué)性能優(yōu)于普通的板和梁，同時降低了橋梁自重。箱梁上部可視為肋梁支撐體系：多道梁支撐一塊板，縮短了板的跨度。下部可視為倒肋梁支撐體系。上下同時分析時可參考鋼結(jié)構(gòu)格構(gòu)梁的受力狀態(tài)。這種力學(xué)計算模型是充分利用混凝土和鋼筋的材料性能，是節(jié)能和節(jié)約材料的方法。 箱型梁柱其特殊的箱形截面，較傳統(tǒng)的h型鋼，截面具有更高的受力特征，及其更小的用鋼量。箱型結(jié)構(gòu)的結(jié)構(gòu)復(fù)雜制作難度大隨著現(xiàn)代化箱型梁設(shè)備的引進(jìn)，箱型梁的相關(guān)制作、吊裝，焊接等技術(shù)難題的不斷完善。箱型梁的制作和焊接質(zhì)量，得到進(jìn)一步的提高。溶嘴電渣焊技術(shù)攻關(guān)取得成功。焊接變形，得到有效的控制。金屬結(jié)構(gòu)廠在40天

4、時間內(nèi)完成了1200多噸的箱型梁的制作任務(wù)一般來說，箱型構(gòu)件的制作加工必須在工廠焊接，因與施工現(xiàn)場加工相比，其具有相對成熟的加工生產(chǎn)流水線和比較穩(wěn)定的加工環(huán)境。但對某些工程實際情況來說，在工廠加工的可行性不是很高，尤其是工程建設(shè)地址比較偏遠(yuǎn)的情況下，一方面會加增加成本，另一方面施工工期也不能滿足要求。這種情況下，箱型構(gòu)件只能進(jìn)行現(xiàn)場制作，但不論在工廠加工還是現(xiàn)場制作，箱型構(gòu)件的制作工藝流程基本上是一致的。 說明書共分為三章，第一章主要講述了應(yīng)選擇的材料和材料的性能要求以及焊接性；第二章主要講述了所選材料的工藝設(shè)計,其中包括焊縫位置,接頭形式,焊接方法的選擇和材料以及工藝參數(shù)的選擇.第三章主要講

5、述的是工藝流程,有原材料的準(zhǔn)備,焊前準(zhǔn)備,焊接過程及焊后熱處理.最后為總結(jié).目錄前言1第一章：箱型梁焊接結(jié)構(gòu)設(shè)計概述41.1概述41.1.1箱形梁結(jié)構(gòu)的組成及制造關(guān)鍵點41.1.2箱型梁焊接結(jié)構(gòu)設(shè)計要求51.2箱型梁焊接結(jié)構(gòu)材料的選擇71.2.1箱型梁焊接結(jié)構(gòu)的性能要求71.2.2確定材料81.2.3分析正火鋼WH530(15MnNbR)焊接性分析11第二章箱型梁結(jié)構(gòu)焊接工藝設(shè)計162.1箱型梁焊縫位置162.2焊縫接頭形式（坡口、坡口角度、鈍邊、間隙）172.3焊接方法的選擇192.4焊接材料192.5焊接工藝參數(shù)的選擇202.6焊接順序212.7焊接工藝卡21第三章焊接工藝規(guī)程263.1焊

6、接原材料的準(zhǔn)備263.2焊前準(zhǔn)備273.3焊接過程283.4焊后處理及熱處理30總結(jié)32第一章：箱型梁焊接結(jié)構(gòu)設(shè)計概述1.1概述隨著我國國民經(jīng)濟的發(fā)展，作為綠色建筑的鋼結(jié)構(gòu)產(chǎn)業(yè)得到了快速增長，高層超高層鋼結(jié)構(gòu)建筑拔地而起。在那巍然屹立、堅如磐石的高樓大廈的主要構(gòu)件中，箱型柱或箱型梁焊接的質(zhì)量和生產(chǎn)效率顯得尤為重要。900米樓層的箱型梁301、302、304、305、是加壓氣化爐的主要承重梁，箱型梁是由上下翼板與側(cè)腹板焊接而成。翼板由鋼板拼接而成。翼板上的對接焊縫均為二級焊縫，在整個制作過程中有較高的質(zhì)量要求，并且每個箱型梁的一般對焊接焊縫要抽查20%進(jìn)行超聲波檢查。箱形柱是由4塊板組成管狀承重

7、結(jié)構(gòu)一般為矩形或方形。因其剛性大，自重輕，強度高，中間還可以灌注混凝土，形成特殊緊固式混凝土-鋼柱結(jié)構(gòu)，具有良好的承載軸力、彎矩和抵抗水平力的性能，在高層超高層建筑中廣泛應(yīng)用，該結(jié)構(gòu)件在柱-梁連接的部位，柱內(nèi)設(shè)有筋隔板，因其工藝復(fù)雜焊接熔敷金屬量大，隔板處須采用電渣焊（ses），焊接變形不易控制，施工工藝難度較大，必須認(rèn)真對待。1.1.1箱形梁結(jié)構(gòu)的組成及制造關(guān)鍵點箱型梁的截面形狀和通常的箱子截面一樣，所以叫箱形梁，也叫箱型梁。一般由上翼板、下翼板、左腹板、右腹板、內(nèi)有隔板組成。 圖1-11鋼結(jié)構(gòu)箱型柱焊接的一關(guān)鍵點鋼結(jié)構(gòu)箱型柱的焊接與H型鋼焊接、十字型鋼焊接有不同之處，主要表現(xiàn)在以下幾個方面

8、：1）鋼結(jié)構(gòu)箱型柱的4塊壁板較厚，焊接時焊道較深，如何施焊堆滿焊縫是難點之一；2）在焊接熱循環(huán)作用下，焊接區(qū)域的母材淬醺性增大，殘余應(yīng)力增大，易產(chǎn)生裂紋3）鋼結(jié)構(gòu)箱型柱腔內(nèi)隔板焊接采用普通焊接方式無法施焊，需要采用電渣焊設(shè)備解決，焊接難度較大；4）4道縱向通長焊縫如何施焊才不會使鋼結(jié)構(gòu)箱型柱產(chǎn)生焊接變形；5）鋼結(jié)構(gòu)箱型柱重量大、鋼板厚、剛度大，因此拘束度大，焊接難以保證焊縫的均勻熔透。對于鋼結(jié)構(gòu)箱型柱的焊接，選用手工焊條電弧焊難以完成全部制作，而采用埋弧焊焊接時，輸出能量大，焊接熱影響區(qū)寬，焊接工藝及電流選用不當(dāng)會造成晶粒粗大，焊縫脆化，韌性降低，使焊接接頭的抗拉強度下降，因此合理選用焊接設(shè)備

9、和焊接方法非常重要。1.1.2箱型梁焊接結(jié)構(gòu)設(shè)計要求采用合理的焊接結(jié)構(gòu)及接頭形式，以減小焊接量、焊接變形。采用適宜的焊縫及剖口形式，以減小焊縫，減小變形。合理布置焊縫，使其居中、對稱，以減小偏心收縮力，減小變形。（4)夾具的應(yīng)用，反變形法  預(yù)先設(shè)置與焊接變形相反的變形，抵消焊接變形。剛性固定法，可限制焊接變形的產(chǎn)生，使焊接區(qū)冷卻收縮時產(chǎn)生較多的拉伸塑性變形，以便抵消一部分壓縮塑性變形，使焊接變形有所減小。1、根據(jù)梁的特點，在施焊過程中，注意焊縫的施工次序，以對稱施焊為主要次序。焊縫厚度要分層次達(dá)到設(shè)計要求，不能一次完成一條焊縫。施焊次序與分層施焊相結(jié)合，不能局部一次完成施焊。2焊縫

10、布置的設(shè)計1）要盡量布置在便于焊接的位置；2）要盡量布置在平焊的位置；3） 焊縫布置要有利于減少焊接應(yīng)力與變形；3焊接方法選擇，根據(jù)工件的尺寸、形狀，工廠的焊接能力、焊接質(zhì)量要求、效率、工藝可行性等來選擇合適的焊接方法；4焊接接頭的設(shè)計，1）焊接接頭設(shè)計的依據(jù)：設(shè)計要求、焊接難易程度、焊接成本、施工條件；2）破口形式的設(shè)計：一般形式有IVXU四類，選擇的依據(jù)就是：板材厚度、坡口加工方法、焊接工藝性、焊接方法、焊接位置、變形控制、熔透要求、經(jīng)濟型；5焊材的選擇優(yōu)先選擇可焊性好的焊材，否則要采取相應(yīng)措施。1）在結(jié)構(gòu)工作條件下，焊縫、熱影響區(qū)、熔合線的最脆部位應(yīng)有足夠的抗開裂性能，母材應(yīng)具有一定的止

11、裂性能。6隨著鋼材強度的提高，斷裂韌性和工藝性一般都有所下降因此，不宜采用比實際需要強度更高的材料特別不應(yīng)該單純追求強度指標(biāo)，忽視其他性能焊縫布置。1）避免焊縫的密集，兩焊縫之間的最小距離一般應(yīng)大于5倍的板厚。2）為減小變形，焊縫應(yīng)盡量對稱布置。3)盡量減少結(jié)構(gòu)或焊接接頭部位的應(yīng)力集中。4)焊縫應(yīng)遠(yuǎn)離機加工表面。5)避免和減少焊縫的缺陷，應(yīng)將焊縫設(shè)計布置在便于焊接和檢驗的地方。焊接接頭母材的等塑性。其含義主要是指接頭在結(jié)構(gòu)中的整體變形能力，能和母材一樣經(jīng)受在制造過程和運行過程中復(fù)雜的受力條件。焊接接頭的工藝性。焊接接頭應(yīng)布置在便于施工、焊接和檢查的部位，焊接坡口形狀和尺寸應(yīng)適應(yīng)采用的焊接工藝，

12、具有較高的抗開裂性能，并能防止焊接變形及其他的焊接缺陷。焊接接頭的經(jīng)濟性。焊接是一種消耗能量和優(yōu)質(zhì)焊材的工藝過程，故應(yīng)盡量減少焊縫的數(shù)量，在保證焊接接頭強度的前提下減薄焊縫的厚度。在設(shè)計焊接坡口形狀時，應(yīng)在保證工藝性的前提下，盡量減小坡口的傾角和截面尺寸。1.2箱型梁焊接結(jié)構(gòu)材料的選擇鋼材應(yīng)用廣泛、品種繁多，根據(jù)斷面形狀的不同，鋼材一般分為型材、板材、管材和金屬制品四大類。鋼材是鋼錠、鋼坯或鋼材通過壓力加工制成的一定形狀、尺寸和性能的材料。大部分鋼材加工都是通過壓力加工，使被加工的鋼（坯、錠等）產(chǎn)生塑性變形。根據(jù)鋼材加工溫度不同，可以分為冷加工和熱加工兩種。1按用途分類工程用鋼：a.普通碳素結(jié)

13、構(gòu)鋼；b.低合金結(jié)構(gòu)鋼；c.鋼筋鋼。滲碳鋼：a.滲氮鋼；b.表面淬火用鋼；c.易切結(jié)構(gòu)鋼；d.冷塑性成形用鋼：包括冷沖壓用鋼、冷鐓用鋼。碳素工具鋼：a.合金工具鋼；b.高速工具鋼。特殊性能鋼：a.不銹耐酸鋼；b.耐熱鋼：包括抗氧化鋼、熱強鋼、氣閥鋼；c.電熱合金鋼：d.耐磨鋼；e.低溫 用鋼；f.電工用鋼。橋梁用鋼、船舶用鋼、鍋爐用鋼、壓力容器用鋼、農(nóng)機用鋼等。箱型梁主要是在工程建筑上起支撐和傳遞重力作用，所以材料的選擇必須以承受載荷能力的大小為指標(biāo)。箱型梁因其特殊的工作環(huán)境承受較大的力和振動，所以其材料用鋼應(yīng)在工程用鋼里面選擇，那就是低合金結(jié)構(gòu)剛。經(jīng)實踐證明低合金結(jié)構(gòu)剛最符合箱型梁受載荷的條

14、件了。1.2.1箱型梁焊接結(jié)構(gòu)的性能要求在箱梁分析中，作用在箱梁上的主要荷載是恒載與活載。恒載是對稱作用的，而箱形梁截面基本上也是對稱的，所以恒載一般不會產(chǎn)生偏心作用；活載可以是對稱作用，也可以是非對稱偏心作用，必須分別加以考慮。箱梁在偏心荷載作用下，將產(chǎn)生縱向彎曲、扭轉(zhuǎn)、畸變及橫向撓曲四種基本變形狀態(tài)低合金鋼按主要質(zhì)量等級分為普通質(zhì)量低合金鋼、優(yōu)質(zhì)低合金鋼和特殊質(zhì)量低合金鋼；按主要性能或使用特性分為可焊接的低合金高強度結(jié)構(gòu)鋼、低合金耐候鋼、低合金混凝土用鋼及預(yù)應(yīng)力用鋼、鐵道用地合金鋼、礦用低合金鋼、其它低合金鋼(如焊接用鋼)。常用來制造焊接結(jié)構(gòu)的低合金鋼有低合金高強度鋼和專用鋼。低合金鋼強度

15、結(jié)構(gòu)鋼的屈服強度級別和熱處理狀態(tài)不同，可分為熱軋及正火鋼、低碳調(diào)質(zhì)鋼和中碳調(diào)質(zhì)鋼；專用鋼按用途不同，可分為低合金低溫鋼和珠光體耐熱鋼等。把鋼錠加熱到1300攝氏度左右，經(jīng)熱軋成板材，然后空冷即成為熱軋鋼；鋼板的軋制和冷卻后，經(jīng)900攝氏度正火即為正火鋼。熱軋及正火鋼的屈服強度為295-980MPa，在調(diào)質(zhì)（淬火+高溫回火）狀態(tài)下供貨使用，屬于熱處理強化鋼，包括微合金化控軋鋼、焊接無裂紋鋼和抗層狀撕裂鋼，盡管它們采用了不同的冶煉和控軋技術(shù)，但從本質(zhì)上講都屬于正火鋼。這類鋼廣泛應(yīng)用于常溫下工作的各種焊接結(jié)構(gòu)，如壓力容器、動力設(shè)備、工程機械、橋梁、建筑結(jié)構(gòu)和管線等。而箱型梁就屬于建筑結(jié)構(gòu)中的一種鋼結(jié)

16、構(gòu)，而最符合箱型梁性能要求的鋼材就是正火鋼。當(dāng)要求鋼的屈服強度大于390Ma時，必須在固溶強化的同時加強合金元素的沉淀強化作用。正火鋼是在固溶強化的基礎(chǔ)上，加入碳、氮化物形成元素（V、Ti、Nb和Mo等），通過沉淀強化和細(xì)晶強化進(jìn)一步提高鋼鋼的強度和保證韌性。正火處理的目的是促使碳化物和氮化物質(zhì)點從固溶體中沉淀析出并同時細(xì)化晶粒。此外碳化物的析出還降低了固溶在基體中的碳，使淬透性下降，焊接性也有所改善。1.2.2確定材料 1幾種典型熱軋鋼及正火鋼的牌號及化學(xué)成分見表1-1表1-1幾種典型熱軋鋼及正火鋼的牌號及化學(xué)成分鋼號化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%）CMnSiS=<P=<VNbTiCrN

17、i其他18MnMoNb0.17-0.221.35-1.650.17-0.370.0350.035-0.025-0.05-Mo0.45-0.5513MnNiMoNb=<0.161.00-1.600.10-0.500.0250.025-0.005-0.022-0.20-0.400.70-1.10Mo0.20-0.40WH530=<0.181.20-1.600.20-0.550.0300.030-0.01-0.040-WH590=<0.221.30-1.700.20-0.550.0300.0150.02-0.0500.01-0.040-0.20-0.50-D360.12-0181.

18、20-1.600.10-0.400.0060.020.02-0.080.02-0.05-X60=<0.121.00-1.300.10-0.400.0250.010-2在正火狀態(tài)下使用的鋼，主要是含有V、Ti、Nb的鋼，其特點是屈強比較高，屬于這類鋼的有Q420、WH530和WH590。幾種典型熱軋及正火鋼的力學(xué)性能見表1-2。表1-2幾種典型熱軋及正火鋼的力學(xué)性能鋼號熱處理狀態(tài)力學(xué)性能ReL/MPaRm/MPaA（%）沖擊吸收能量KV2/JQ345熱軋>=345470-630>=21>=34Q390熱軋>=390490-650>=20>=34Q420正

19、火>=420520-680>=19>=3418MnMoNb正火+回火>=490>=637>=16KU2>=6913MnNiMoNb正火+回火>=392569-735>=18>=39WH530正火>=370530-660>=20KU2>=31(-20)KU2>=31(-20)WH590正火>=410590-730>=18>=34D36正火>=353>=490>=21>=34>=34>=34(-10)X60控軋>=414>=51720.5-23.5K

20、U2>=54(-10)經(jīng)研究分析和以上兩個表格，我最終確定箱型梁的最終材料為低合金高強度鋼中的正火鋼他就是WH530(15MnNbR)。WH530是武漢鋼鐵公司為滿足市場需求所研制的鋼種，其強度、韌性優(yōu)于目前應(yīng)用的Q235R，且焊接性良好。1.2.3分析正火鋼WH530(15MnNbR)焊接性分析正火鋼由于含合金元紊較多，淬硬傾向有所增加。強度級別及碳當(dāng)量較低的正火鋼，冷裂紋傾向不大；但隨著正火鋼碳當(dāng)量及板厚的增加，淬硬性及冷裂傾向隨之增大，需要采取控制焊接熱輸人、降低擴散氫含量、預(yù)熱和及時焊后熱處理等措施，以防止焊接冷裂紋的產(chǎn)生。（1）碳當(dāng)量一般認(rèn)為CE0.4%時，鋼材在焊接過程中基本

21、無淬硬傾向，冷裂敏感性小。屈服強度為294392MPa熱軋鋼的碳當(dāng)量一般都小于0.4%焊接性良好。除鋼板厚度很大和環(huán)境溫度很低等情況外，一般不需要預(yù)熱和嚴(yán)格控制焊接熱輸入。碳當(dāng)量CE=0.4%0.6%時鋼的淬硬傾向逐漸增加，屬于有淬硬傾向的鋼。屈服強度為440490MPa的正火鋼基本上處于這一范圍，其中碳當(dāng)量不超過0.5%時，淬硬傾向不算嚴(yán)重，焊接性尚好，但隨著板厚的增加需要采取一定的預(yù)熱措施，如Q420。18MnMoNb的碳當(dāng)量在0.5%以上，它的冷裂敏感性較大，焊接時為避免冷裂紋的產(chǎn)生，需要采取較嚴(yán)格的工藝措施.如嚴(yán)格控制熱翰人、預(yù)熱和焊后熱處理等。（2）淬硬傾向焊接熱影響區(qū)產(chǎn)生淬硬的馬氏

22、體或M+B+F混合組織時，對氫致裂紋敏感；而產(chǎn)生B或B+F組織時，對氫致裂紋不敏感。凡是淬硬傾向大的鋼材，連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線都是往右移。但由于冷卻條件不同，不同曲線的右移程度不同。如CCT曲線右移的程度比等溫轉(zhuǎn)變圖TTT曲線大1.5倍以上，而SHCCT曲線右移就更多。因此，在比較兩種鋼材的淬硬傾向時，必須注意采用同一種曲線。 1）正火鋼的淬硬傾向。隨著合金元素和強度級別的提高而增大，如Q420和18MnMoNb相比，兩者的差別較大。18MnMoNb的過冷奧氏體比15MnVN穩(wěn)定得多，特別是在高溫轉(zhuǎn)變區(qū)。因此，18MnMoNb冷卻下來很容易得到貝氏體和馬氏體，它的整個轉(zhuǎn)變曲線比Q420靠右，淬硬性

23、高于0420，故冷裂敏感性也比較大。 2）熱影響區(qū)最高硬度。最高硬度允許值就是一個剛好不出現(xiàn)冷裂紋的臨界硬度值。碳當(dāng)量增大時，熱影響區(qū)淬硬傾向隨之提高，但并非始終保持線性關(guān)系。另外，焊接熱輸人E或冷卻時間t8/5對熱影響區(qū)淬硬傾向影響很大。2.熱裂紋和消除應(yīng)力裂紋（1）焊縫熱裂紋熱軋及正火鋼一般碳含量較低、而Mn含量較高，因此這類鋼具有較好的抗熱裂性能，焊接過程中的熱裂紋傾向較小，正常情況下焊縫中不會出現(xiàn)熱裂紋。但個別情況下也會在焊縫中出現(xiàn)熱裂紋，這主要與熱軋及正火鋼中C、S、P等元素含量偏高或嚴(yán)重偏析有關(guān)。碳元素嚴(yán)重偏析，鋼板不同部位碳的質(zhì)量分?jǐn)?shù)相差很大，因此在角焊縫施焊時出現(xiàn)了大量的熱裂紋

24、。在這種情況下，要從工藝上設(shè)法減小母材在焊縫中的熔合比，增大焊縫成形系數(shù)，有利于防止焊縫金屬的熱裂紋。也可以通過焊接材料來調(diào)整焊縫金屬的成分，降低焊縫中碳含量和提高焊縫中的Mn含量。焊縫中的碳含量越高，為了防止硫的有害作用所需的Mn含量也要求越高。Si的有害作用也與促使s的偏析有關(guān)，因此Si含量高時，熱裂紋傾向也增加。（2）消除應(yīng)力裂紋含Mo正火鋼厚壁壓力容器之類的焊接結(jié)構(gòu)，進(jìn)行焊后消除應(yīng)力熱處理或焊后再次高溫加熱的過程中，可能出現(xiàn)另一種形式的裂紋，即消除應(yīng)力裂紋，也稱再熱裂紋SR裂紋）。其他有沉淀強化的鋼或合金（如珠光體耐熱鋼、奧氏體不銹鋼等）的焊接接頭中，也可能產(chǎn)生消除應(yīng)力裂紋。鋼中的Cr

25、、Mo元素及含量對消除應(yīng)力裂紋的產(chǎn)生影響很大。元素之間的相互作用對消除應(yīng)力裂紋敏感性的影響更復(fù)雜（主要與形成的碳化物形態(tài)有關(guān)）。消除應(yīng)力裂紋一般產(chǎn)生在熱影響區(qū)的粗晶區(qū)，裂紋沿熔合區(qū)方向在粗晶區(qū)的奧氏體晶界斷續(xù)發(fā)展，產(chǎn)生原因與雜質(zhì)元素在奧氏體晶界偏聚及碳化物析出“二次硬化”導(dǎo)致的晶界脆化有關(guān)。消除應(yīng)力裂紋的產(chǎn)生一般須有較大的焊接殘余應(yīng)力，因此在拘束度大的厚大工件中或應(yīng)力集中部位更易于出現(xiàn)消除應(yīng)力裂紋。Mn-Mo-Nb和Mn-Mo-V系低合金鋼對消除應(yīng)力裂紋的產(chǎn)生有一定的敏感性。正火鋼中的18MnMoNb和14MnMoV有輕微的消除應(yīng)力裂紋傾向，可采取提高預(yù)熱溫度或焊后立即后熱等措施來防止消除應(yīng)力

26、裂紋的產(chǎn)生。3.非調(diào)質(zhì)鋼裸縫的組織和韌性韌性是表征金屬對脆性裂紋產(chǎn)生和擴展難易程度的性能。低合金鑰組織對韌性的影響受多種因素的控制，如顯微組織、夾雜和析出物等。即使是相同的組織，其數(shù)量、晶粒尺寸、形態(tài)等不同，韌性也不一樣。盡管影響焊縫金屬韌性的因素很復(fù)雜，但起決定作用的是顯微組織。低合金高強鋼焊縫金屬的組織主要包括：先共析鐵素體PF、側(cè)板條鐵素體FSP、針狀鐵素體AF、上貝氏體Bu、珠光體P等，馬氏體較少。焊縫韌性取決于針狀鐵素體（AF）和先共析鐵素體（PF）組織所占的比例。焊縫中存在較高比例的針狀鐵素體組織時，韌性顯著升高，韌脆轉(zhuǎn)變溫度降低，如圖3-11a所示；焊縫中先共析鐵素體組織比例增多

27、則韌性下降，韌脆轉(zhuǎn)變溫度上升。針狀鐵素體晶粒細(xì)小，晶粒邊界交角大且相互交叉，每個晶界都對裂紋的擴展起阻礙作用；而先共析鐵素體沿晶界分布，裂紋易于萌生，也易于擴展，導(dǎo)致韌性較差。以針狀鐵素體組織為主的焊縫金屬，屈強比一般大于0.8；以先共析鐵素體組織為主的焊縫金屬，屈強比多在0.8以下；焊縫金屬中有上貝氏體存在時，屈強比小于0.7。焊縫中AF增多，有利于改善韌性，但隨著合金化程度的提高，焊縫組織可能出現(xiàn)上貝氏體和馬氏體，在強度提高的同時會抵消AF的有利作用，焊縫韌性反而會惡化。高強鋼焊縫中AF由100%減少到20%左右，焊縫韌性急劇降低。在熱軋及正火鋼中Mn、Si在焊接中既是脫氧元素，又是合金元

28、素，對焊縫金屬的組織和韌性有直接影晌。低合金鋼焊縫韌性在很大程度上依賴于Si 、Mn含量。Si是鐵素體形成元素，焊縫中Si含量增加，將使晶界鐵素體增加。Mn是擴大奧氏體區(qū)的元素，可以推遲轉(zhuǎn)變，所以增加焊縫中的Mn含量，將減少先共析鐵素體的比例。但Si、 Mn含量的增加，都將使焊縫金屬的晶粒粗大。試驗研究表明，當(dāng)Si、Mn含量較少時，轉(zhuǎn)變形成粗大的先共析鐵素體組織，焊縫韌性較低，因為微裂紋擴展的阻力較小。當(dāng)Mn、Si含量過高時，形成大量平行束狀排列的板條狀鐵素體，這些晶粒的結(jié)晶位向很相似，擴展裂紋與這些晶粒邊界相遇不會有多大的阻礙，這也使焊縫金屬韌性較低。因此，Mo和Si含量過多或過少都使韌性下

29、降。中等程度的Mn、Si含量情況下，可得到針狀鐵素體+細(xì)晶粒鐵素體的混合組織，對裂紋擴展的阻力大，焊縫韌性高。在Mn-Si系基礎(chǔ)上加人適量的Ti和B或Ti和Mo均能改善的相變特性，使對韌性不利的鐵素體組織減少，細(xì)小、均勻的針狀鐵素體增多。近些年來，國內(nèi)外都在探索向低合金鋼焊縫金屬中同時添加Ti、B或同時添加Ti、Mo來提高焊縫的韌性并取得了良好的效果。4.熱影響區(qū)脆化（1）粗晶區(qū)脆化被加熱到1200以上的熱影響區(qū)過熱區(qū)可能產(chǎn)生粗晶區(qū)脆化，韌性明顯降低。這是由于熱軋鋼焊接時，采用過大的焊接熱輸入，粗晶區(qū)將因晶粒長大或出現(xiàn)魏氏組織而降低韌性；焊接熱輸人過小，粗晶區(qū)中馬氏體組織所占的比例增大而降低韌

30、性，這在焊接碳含量偏高的熱軋鋼時較明顯。含有碳、氮化物形成元素的正火鋼采用過大的焊接熱翰人時，粗晶區(qū)的V （C、N）析出相基本固溶，這時V （C、N）化合物抑制奧氏體晶粒長大及組織細(xì)化作用被削弱，粗晶區(qū)易出現(xiàn)粗大晶粒及上貝氏體、M-A組元等，導(dǎo)致粗晶區(qū)韌性降低和時效敏感性的增大。采用小焊接熱輸人是避免這類鋼過熱區(qū)脆化的一個有效措施。對含碳量偏高的熱軋鋼，焊接熱輸人要適中；對于含有碳、氮化物形成元素的正火鋼，應(yīng)選用較小的焊接熱輸人。如果為了提高生產(chǎn)率而采用大熱輸入時，焊后應(yīng)采用8001050正火處理來改善韌性。但正火溫度超過1100，晶粒會迅速長大，將導(dǎo)致焊接接頭和母材的韌性急劇下降。在主要合金

31、元素相同的條件下，鋼中含有不同類型和不同數(shù)量雜質(zhì)時，熱影響區(qū)粗晶區(qū)的韌性也會顯著降低。S和P均降低熱影響區(qū)的韌性，特別是大熱輸人焊接時，P的影響較為嚴(yán)重。N對Mn-Si系低合金鋼熱影響區(qū)韌性的影響如圖3-15所示?？梢钥吹剑ㄟ^降低N含量，即使焊接熱輸人在很大范圍內(nèi)變化，也仍然可以獲得良好的韌性。（2）熱應(yīng)變脆化產(chǎn)生在焊接熔合區(qū)及最高加熱溫度低于Ac1的亞臨界熱影響區(qū)。對于C-Mn系熱軋鋼及氮含量較高的鋼，一般認(rèn)為熱應(yīng)變脆化是由于氮、碳原子聚集在位錯周圍，對位錯造成釘軋作用造成的。一般認(rèn)為在200400時熱應(yīng)變脆化最為明顯，當(dāng)焊前已經(jīng)存在缺口時，會使亞臨界熱影響區(qū)的熱應(yīng)變脆化史為嚴(yán)重。熔合區(qū)易

32、于產(chǎn)生熱應(yīng)變脆化與此區(qū)域常存在缺口性質(zhì)的缺陷和不利組織有關(guān)。熱應(yīng)變脆化易于發(fā)生在一些固溶N含量較高而強度級別不高的低合金鋼中，如抗拉強度490MPa級的C-Mn鋼。在鋼中加人足夠量的氮化物形成元素，可以降低熱應(yīng)變脆化傾向。退火處理也可大幅度恢復(fù)韌性，降低熱應(yīng)變脆化，如Q345經(jīng)600x 1 h退火處理后，韌性大幅度提高，熱應(yīng)變脆化傾向明顯減小。5.層狀撕裂主要發(fā)生于要求熔透的角接接頭或T形接頭的厚板結(jié)構(gòu)中。大型厚板焊接結(jié)構(gòu)焊接時，如果在鋼材厚度方向承受較大的拉伸應(yīng)力時，可沿鋼材軋制方向發(fā)生明顯階梯狀層狀撕裂。層狀撕裂的產(chǎn)生不受鋼材種類和強度級別的限制，從Z向拘束力考慮，層狀撕裂與板厚有關(guān)，板厚

33、在16mm以下一般不會產(chǎn)生層狀撕裂。從鋼材本質(zhì)來說，主要取決于冶煉質(zhì)量，鋼中的片狀硫化物與層狀硅酸鹽或大量成片地密集于同一平面內(nèi)的氧化物夾雜都使Z向塑性降低，導(dǎo)致層狀撕裂的產(chǎn)生，其中層片狀硫化物的影響最為嚴(yán)重。因此，硫含量和藝向斷面收縮率是評定鋼材層狀撕裂敏感性的主要指標(biāo)。合理選擇層狀撕裂敏感性小的鋼材、改善接頭形式以減輕鋼板Z向所承受的應(yīng)力應(yīng)變、在滿足產(chǎn)品使用要求前提下選用強度級別較低的焊接材料以及采用預(yù)熱及降氫等輔助措施，有利于防止層狀撕裂的發(fā)生。第二章箱型梁結(jié)構(gòu)焊接工藝設(shè)計2.1箱型梁焊縫位置如圖2-1為箱型梁結(jié)構(gòu)圖2-1由此圖可以看出箱型梁外部結(jié)構(gòu)一共有四條主要焊縫，其焊縫位置全部是橫

34、焊縫。如圖2-2所示圖2-22.2焊縫接頭形式（坡口、坡口角度、鈍邊、間隙）板材下料技術(shù)要求：1）4塊壁板下料長度加1020 mm的余量；2）數(shù)控切割機或直條切割機下料，30 mm厚鋼板要用半自動切割小車對稱同方向開單V形坡口，16 mm與12 mm厚鋼板全熔透時開單V形坡口，部分熔透時可不開坡口但在拼裝時要與蓋板留有5mm的間隙；如圖2-3。3）壁板的平直度和旁彎度應(yīng)控制在允許范圍內(nèi)，取1O mmm且不大于3.0 mm，超出該限值必須進(jìn)行矯正；4）鋼結(jié)構(gòu)箱型柱腔內(nèi)隔板下料應(yīng)用數(shù)控切割機操作，以保證其幾何尺寸、平直度和對角線；5）為保證內(nèi)隔板寫4塊壁板貼合，內(nèi)隔板需要進(jìn)行機械加工，保證4條邊相

35、互垂直，不垂直度小于1.0 mm，對角線允許偏差小于1.5 mm;6）為保證電渣焊焊槍上下移動正常，應(yīng)使內(nèi)隔板厚度不小于25 mm，兩側(cè)襯板厚度，當(dāng)采用ZHR熔嘴電渣焊時應(yīng)不小于18 mm，ZHS絲極電渣焊時應(yīng)不小于25 mm。圖2-2 內(nèi)隔板（包括工藝隔板），需實行精加工制作。下料制板加工車間采用數(shù)控切割機下料，電渣焊隔板的墊板需要銑邊（刨邊）。銑削完畢后除毛刺：并用記號筆編上零件號，保證其尺寸及形位公差如圖2-3。如圖2-3內(nèi)隔板組裝：隔板裝配采用手工焊和電渣焊襯墊板，焊接按焊接工藝要求進(jìn)行。如圖2-4圖2-42.3焊接方法的選擇鋼結(jié)構(gòu)箱型柱制作工序較多，在此主要介紹鋼結(jié)構(gòu)箱型柱制作重點工

36、序的焊接工藝。鋼結(jié)構(gòu)箱型柱在內(nèi)腔需要增設(shè)隔板，這些隔板有些是由于梁柱連接處，需要加強而設(shè)計的，也有的是制造工藝所需增設(shè)的。隔板與4塊壁板焊接時，應(yīng)采用電渣焊隔板及襯板全熔透焊縫，當(dāng)兩隔板間距小于200 mm時，隔板間焊道不40便于施焊時也可采用單邊V形坡口、背面加墊板，K形坡口和V形坡口都必須保證熔透焊，隔板電渣焊焊道也為全熔透，電渣焊上、下焊孔要求在焊縫正中位置，焊劑、熔嘴要求烘干溫度為200250，焊絲伸出熔嘴20 mm左右，同一個隔板兩側(cè)的電渣焊應(yīng)同時施焊以避免構(gòu)件焊接變形。箱型梁的打底采用手工CO2氣體保護(hù)焊，所用的焊絲必須滿足GB/T8110-2008要求；氣體純度要求為99.5%（

37、體積法）。箱型打底前須先檢查外形尺寸、坡口是否符合圖紙及工藝要求；檢查電渣焊位置是否按工藝要求做好標(biāo)識、劃好線；檢查固定點焊是否符合規(guī)范要求。必須檢查合格才可以打底焊接。鋼結(jié)構(gòu)箱型柱4塊壁板組裝完成后，需要焊接4道通長縱向焊縫，這4道縱向焊縫焊接需要格外注意。為防止焊縫焊接受熱不均產(chǎn)生的旁彎等變形，焊接宜采用雙絲埋弧焊設(shè)備，4條縱焊縫焊接采用同電流、同方向、同速度由始端向終端焊接，焊前要加裝引弧板和熄弧板，雙絲埋弧焊要求同時對同一平面的2道焊縫進(jìn)行施焊。鋼結(jié)構(gòu)箱型柱的4道縱向角焊縫，宜采用全熔透或部分熔透的對接與角接組合焊縫。要求全熔透時，應(yīng)采用墊板單面焊接，在梁柱連接區(qū)域上下各500 mm范

38、圍內(nèi)，需采用全熔透焊。2.4焊接材料 埋弧焊使用焊絲的品種隨被焊金屬的種類不同而各異，有炭素結(jié)構(gòu)鋼、合金結(jié)構(gòu)鋼、高合金鋼和各種有色金屬焊絲以及堆焊用的特殊合金焊絲。    焊絲表面應(yīng)光滑，便于焊接時能順利送進(jìn)，以免給焊接過程帶來干擾，各種碳鋼及不銹鋼焊絲的表面最好鍍銅，鍍銅層既可防銹亦可改善焊絲與導(dǎo)電嘴的電接觸狀況。1:埋弧焊焊接材料為焊劑型號：SJ101用途 ：低合金結(jié)構(gòu)鋼焊劑顆粒度（mm）：0.32 配用焊絲：H08MnA、H08MnMoAH08Mn2MoA、H10Mn2適用電流種類： 交、直流 。2電渣焊焊接材料焊絲為：15MnV、15MnVg、15MnVR

39、、15MnTi焊劑為：電渣焊接低合金結(jié)構(gòu)鋼時、應(yīng)優(yōu)先采用HJ360焊劑引弧劑為：YF150或自制鐵丸。熔嘴為：XTH·SES1X或用無縫鋼管涂藥皮。3二氧化碳?xì)獗：负附硬牧虾附臃椒ǎ篊O2氣保焊電流電壓(V)：20-22焊接速度：(cm/min)15-30牌號：ER506直徑：1.2mm極性：反電流：180-2202.5焊接工藝參數(shù)的選擇1二氧化碳焊接工藝參數(shù)見表2-2焊道/焊層焊接方法焊材焊接電流電流電壓(V)焊接速度(cm/min)牌號直徑極性電流1CO2氣保焊ER5061.2mm反180-22020-2215-30表2-22熔嘴電渣焊電渣焊工藝參數(shù)見表2-3序號隔板厚度（mm）

40、焊絲直徑（mm）渣池深度（mm）焊接電流（A）焊接電壓（V）焊接速度（m/h）118-252.430-50400-45036-380.5-0.8225-362.436-60450-50038-420.5-0.8表2-33埋弧焊焊接工藝參數(shù)見表2-4序號板厚焊道焊絲直徑（mm）電流（A）電壓（V）速度（m/h）伸出長度（mm）114-20蓋面4mm650-70033-3620-3525-30220-30蓋面4mm650-70033-3620-3525-30330-50中間層4mm650-70033-3620-3525-30蓋面4mm650-70033-3620-3525-30表2-42.6焊接順

41、序 焊接順序為先左上，后右下，再右上，最后左下的順序焊接，以減小焊接變形。先把箱形梁腹板放置于平行地面的方向，用埋弧將箱形梁的上面兩條焊縫用兩臺埋弧焊機同時同向施焊，將焊道深度填到35 mm左右，將箱形梁翻轉(zhuǎn)180度，再將下面兩條焊縫用兩臺埋弧焊機同時同向施焊，至焊道深度填到35 mm左右。再翻轉(zhuǎn)180度，將先施焊的兩條焊縫用兩臺埋弧焊機同時同向施焊至此兩條焊縫施焊完畢，再翻轉(zhuǎn)180度，將后施焊的兩條焊縫用兩臺埋弧焊機同時同向施焊至此兩條焊縫施焊完畢。 采用兩套電渣焊槍同時對稱焊接，保持箱體變形一致。2.7焊接工藝卡附錄一：上極帶小縱縫焊接工藝卡焊接方法埋弧自動焊母材規(guī)格牌號WH530(15M

42、nNbR)焊機型號Mz系列埋弧焊焊機板厚27mm 焊縫名稱：腹板與翼板的T形角焊縫坡口角度：單面開V形30°坡口 坡口形式焊接順序焊前準(zhǔn)備1、 清理干凈工件表面的油污、灰塵等臟物。2、 表面打磨粗糙形成溝槽。3、 烘干焊條，溫度為350400，時間2h，存放溫度100150。焊接材料焊條牌號H10Mn2焊劑牌號SJ101焊前及焊后熱處理1、 焊前對坡口及其附近區(qū)域采用電加熱帶預(yù)熱至120140。2、 焊后箱型梁整體以6080/h的速度升溫至625±25。3、 恒溫2h后以3050/h的速度冷卻至室溫。4、 由于焊后的尺寸精度和表面粗糙度不能滿足要求, 焊層要進(jìn)行磨削加工。焊

43、接工藝參數(shù)1、 焊接位置：平焊立焊橫焊仰焊全位置其他2、 焊條直徑：填充4mm 3、 焊接電源極性：直流反接4、 焊接電流大?。?填充200300A5、 電弧電壓： 填充33-36V 6、 焊接速度：2035m/h7、 焊接角度：向焊接方向傾斜6080°8、 焊接線能量： 打底14.526.6KJ/cm，填充31.756.0KJ/cm9、 焊接順序：先焊大坡口2/3，然后對背面進(jìn)行清根后焊小坡口，最后焊大坡口剩余部分10、 焊接層數(shù)：12層焊后檢驗1、 外觀檢測：通過肉眼觀察，借助標(biāo)準(zhǔn)樣板、量規(guī)和放大鏡等工具進(jìn)行檢測，檢查表面是否具有裂紋等缺陷。2、 無損檢測：對焊縫加以100%的射

44、線檢測輔以20%的超聲波檢測，以檢查焊縫內(nèi)部是否具有缺陷。編制包宇佳校對審核批準(zhǔn)附錄二：上極帶小縱縫焊接工藝卡焊接方法熔嘴電渣焊母材規(guī)格牌號WH530(15MnNbR)焊機型號ZHR-1000板厚27mm 焊縫名稱：隔板熔嘴電渣焊坡口角度：30坡口形式焊接順序焊前準(zhǔn)備4、 清理干凈工件表面的油污、灰塵等臟物。5、 表面打磨粗糙形成溝槽。6、 烘干焊條，溫度為350400，時間2h，存放溫度100150。焊接材料焊劑牌號HJ360焊前及焊后熱處理5、 焊前對坡口及其附近區(qū)域采用電加熱帶預(yù)熱至120140。6、 焊后進(jìn)行球罐整體熱處理，將球罐整體以6080/h的速度升溫至625±25。7

45、、 恒溫2h后以3050/h的速度冷卻至室溫。8、 由于焊后的尺寸精度和表面粗糙度不能滿足要求, 焊層要進(jìn)行磨削加工。焊接工藝參數(shù)11、 焊接位置：平焊立焊橫焊仰焊全位置其他12、 焊條直徑：打底，填充2.4mm 13、 焊接電源極性：直流反接14、 焊接電流大?。?打底，填充400-450A15、 電弧電壓： 打底，填充36-38V 16、 焊接速度：0.5-0.8m/h17、 焊接角度：向焊接方向傾斜6080°18、 焊接線能量： 打底14.526.6KJ/cm，填充31.756.0KJ/cm19、 焊接順序：先焊大坡口2/3，然后對背面進(jìn)行清根后焊小坡口，最后焊大坡口剩余部分2

46、0、 焊接層數(shù)：2層焊后檢驗3、 外觀檢測：通過肉眼觀察，借助標(biāo)準(zhǔn)樣板、量規(guī)和放大鏡等工具進(jìn)行檢測，檢查表面是否具有裂紋等缺陷。4、 無損檢測：對焊縫加以100%的射線檢測輔以20%的超聲波檢測，以檢查焊縫內(nèi)部是否具有缺陷。編制包宇佳校對審核批準(zhǔn)附錄三：下極帶小縱縫焊接工藝卡焊接方法二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊母材規(guī)格牌號WH530(15MnNbR)焊機型號NB-350板厚27mm 焊縫名稱：腹板與翼板的T形角焊縫坡口角度：單面開V形30°坡口 坡口形式焊接順序焊前準(zhǔn)備1、 清理干凈工件表面的油污、灰塵等臟物。2、 表面打磨粗糙形成溝槽。3、 烘干焊條，溫度為350400，時間2h，存放溫度1

47、00150。焊接材料焊條牌號 ER606焊前及焊后熱處理1、 焊前對坡口及其附近區(qū)域采用電加熱帶預(yù)熱至120140。2、 焊后進(jìn)行球罐整體熱處理，將球罐整體以6080/h的速度升溫至625±25。3、 恒溫2h后以3050/h的速度冷卻至室溫。4、 由于焊后的尺寸精度和表面粗糙度不能滿足要求, 焊層要進(jìn)行磨削加工。焊接工藝參數(shù)1、 焊接位置：平焊立焊橫焊仰焊全位置其他2、 焊條直徑：打底1.2mm3、 焊接電源極性：直流反接4、 焊接電流大小： 打底180-220A5、 電弧電壓： 打底20-22V6、 焊接速度：15-30cm/min 7、 焊接角度：向焊接方向傾斜6080

48、6;8、 焊接線能量： 打底14.526.6KJ/cm，填充31.756.0KJ/cm9、 焊接順序：先焊大坡口2/3，然后對背面進(jìn)行清根后焊小坡口，最后焊大坡口剩余部分10、 焊接層數(shù)：1層 焊后檢驗1、 外觀檢測：通過肉眼觀察，借助標(biāo)準(zhǔn)樣板、量規(guī)和放大鏡等工具進(jìn)行檢測，檢查表面是否具有裂紋等缺陷。2、 無損檢測：對焊縫加以100%的射線檢測輔以20%的超聲波檢測，以檢查焊縫內(nèi)部是否具有缺陷。編制XX校對審核批準(zhǔn)第三章焊接工藝規(guī)程3.1焊接原材料的準(zhǔn)備箱型梁的制作工藝流程:原材料入廠檢驗、矯正套料 內(nèi)隔板加工下料、切割銑邊開坡口加電渣焊墊板加固焊 箱體加工翼板、腹板下料、切割腹板開坡口工藝隔

49、板、電渣焊內(nèi)隔板與下翼緣裝配U型結(jié)構(gòu)組合內(nèi)隔板與腹板焊接、工藝隔板與翼板焊接U型矯正（腹板焊縫處加襯板）箱型結(jié)構(gòu)組合（蓋板）加固打底焊內(nèi)隔板與翼板之間電渣焊UT合格主焊縫埋弧焊UT合格校形、處理外觀標(biāo)記發(fā)貨3.2焊前準(zhǔn)備隔板（包括工藝隔板），需實行精加工制作。下料制板加工車間采用數(shù)控切割機下料，電渣焊隔板的墊板需要銑邊（刨邊）。銑削完畢后除毛刺：并用記號筆編上零件號，保證其尺寸及形位公差。翼板劃線：首先檢查翼板和腹板的長度、寬度、坡口尺寸以及板條的平直度是否合格，檢查合格后進(jìn)行下翼板的劃線。、焊前清除電渣孔內(nèi)雜物，并輔高壓氣體清除或用火焰加熱烘烤的方法去除。、焊前，焊劑HJ431需經(jīng)250&#

50、215;1h烘焙,SJ101需經(jīng)550×2h烘焙。、安裝引出位置及安裝引弧位置： 將黃銅帽孔中心對準(zhǔn)焊孔中心，焊前在黃銅帽凹部撒放高約10mm粒度為1×1的引弧劑，再撒放高約為15mm的焊劑，并用千斤頂頂緊黃銅帽。、采用兩套電渣焊槍同時對稱焊接，保持箱體變形一致。埋弧焊中間層及蓋面焊接：、焊前準(zhǔn)備工作： 焊前焊劑烘干12小時；用鋼絲刷（裝在磨光機上），清除焊縫附近50mm范圍內(nèi)的鐵銹、氧化皮等雜物。、加焊引弧板及引出板： 引弧、引出板的長度大于150mm，寬度大于或等于100mm，焊縫引出長度不小于60mm，保證引弧及收弧的質(zhì)量，防止產(chǎn)生弧坑裂縫。3.3焊接過程1氣體保護(hù)焊

51、打底：、箱型梁的打底采用手工CO2氣體保護(hù)焊，所用的焊絲必須滿足GB/T8110-2008要求；氣體純度要求為99.5%（體積法）。、箱型打底前須先檢查外形尺寸、坡口是否符合圖紙及工藝要求；檢查電渣焊位置是否按工藝要求做好標(biāo)識、劃好線；檢查固定點焊是否符合規(guī)范要求。必須檢查合格才可以打底焊接。、當(dāng)箱型梁板厚度在16以下時，打底厚度以腹板厚度減2-3mm為宜；當(dāng)箱型梁腹板厚度在16以上時，打底厚度以10-15mm為宜。2埋弧焊中間層及蓋面焊接：、焊前準(zhǔn)備工作： 焊前焊劑烘干12小時；用鋼絲刷（裝在磨光機上），清除焊縫附近50mm范圍內(nèi)的鐵銹、氧化皮等雜物。、加焊引弧板及引出板： 引弧、引出板的長

52、度大于150mm，寬度大于或等于100mm，焊縫引出長度不小于60mm，保證引弧及收弧的質(zhì)量，防止產(chǎn)生弧坑裂縫。、埋弧焊外觀成形應(yīng)均勻平滑，略高于母體平面0-3mm。、先把箱形梁腹板放置于平行地面的方向，用埋弧將箱形梁的上面兩條焊縫用兩臺埋弧焊機同時同向施焊，將焊道深度填到35 mm左右，將箱形梁翻轉(zhuǎn)180度，再將下面兩條焊縫用兩臺埋弧焊機同時同向施焊，至焊道深度填到35 mm左右。再翻轉(zhuǎn)180度，將先施焊的兩條焊縫用兩臺埋弧焊機同時同向施焊至此兩條焊縫施焊完畢，再翻轉(zhuǎn)180度，將后施焊的兩條焊縫用兩臺埋弧焊機同時同向施焊至此兩條焊縫施焊完畢。（試驗工藝）、當(dāng)進(jìn)行T40焊接時，應(yīng)采取多層多道焊

53、；單道焊縫寬度小于30mm，嚴(yán)禁焊道增寬超過10mm。、埋弧焊中間層應(yīng)嚴(yán)格清渣，厚板焊前預(yù)熱溫度100，層間溫度120-350。3箱形梁內(nèi)隔板電渣焊接：、焊前清除電渣孔內(nèi)雜物，并輔高壓氣體清除或用火焰加熱烘烤的方法去除。、焊前，焊劑HJ360需經(jīng)250×1h烘焙,SJ101需經(jīng)550×2h烘焙。、安裝引出位置及安裝引弧位置： 將黃銅帽孔中心對準(zhǔn)焊孔中心，焊前在黃銅帽凹部撒放高約10mm粒度為1×1的引弧劑，再撒放高約為15mm的焊劑，并用千斤頂頂緊黃銅帽。、采用兩套電渣焊槍同時對稱焊接，保持箱體變形一致。3.4焊后處理及熱處理1對于碳素鋼、低合金鋼的焊接件，焊后消除應(yīng)力熱處理的溫度為600650，且不應(yīng)高于材料最終回火溫度。 / o/ v) C' V$ G7 e- K/ k4 M三維網(wǎng)技術(shù)論壇2 p* k8 r' T3 M( 8 W; j三維,cad,機械,技術(shù),汽車,catia,pro/e,ug,inventor,solidedge,s