單鋼輪振動壓路機沙漠打滑現象

1、安全技術單鋼輪振動壓路機沙漠打滑現象 隨著西部開發(fā)的深化進行，國家對西部大路建設投資的加大，沙漠適應性壓路機的需求日益增加。由于沙土含水量低，內摩擦力小，堆隙密度小，從而附著力小，一般單鋼輪振動壓路機常常會消失橡膠輪打滑現象，消失該現象的因素較多，數學模型建立比較困難，本文僅結合現階段熟悉從以下五個方面對這一現象進行了分析。 一 輪胎的影響： 沙漠打滑往往表現在后退時的后橡膠輪打滑。前進時，由于后橡膠輪是在前鋼輪壓過的路面上前進，路面的密實度高，從而附著力高，路面通過力量強，相對不易打滑;而在后退時，后橡膠輪是在松軟的干沙土上前進，此時，橡膠輪的沉陷較多，通行阻力倍增，附著力成倍降低，從而難以

2、后退。 二 前后車重量安排的影響： 在以往的閱歷中，設計全液壓單鋼輪的前后車重量安排時，為了增加壓實效果，前鋼輪的安排重量約為后橡膠輪安排重量的兩倍。而在沙漠中行駛，假如后橡膠輪安排載荷較輕，簡單導致膠輪附著力不夠，產生滑轉。為了增加后橡膠輪的附著力，可以適當增加后輪的安排載荷，從而減小后輪的滑轉。 三 滾動半徑的影響： 從設計角度來看，求轉速或排量公式應為=(1) =(2) 式中，V泵的排量 r前輪的滾動半徑 V馬達的排量 r后輪的滾動半徑 n1前輪馬達的轉速 i前輪的輪邊減速比 n2后輪馬達的轉速 i后輪的減速比 n泵的轉速 在實際設計過程中，假如用r代替r，用r代替r(注：r，r分別代表

3、前輪和后輪的自然狀態(tài)半徑)，對于前鋼輪，視之為完全鋼性，是可以的。而對于后橡膠輪，它存在很大的彈性形變，故而r小于r，這必導致實際的n2增大，n1減小，n1一旦減小，其線速度相應減小，將會消失擁土現象。n2一旦增大，將會導致其實際的滾動線速度VV(純滾動線速度)，后橡膠輪消失滑移，既而打滑。后輪一打滑，前輪的轉速n10，后輪n2增大。方程式(2)右邊趨于，導致左邊的r趨于0。而后橡膠輪的滑轉率=1-(3)，簡單看出，當r趨于0時，100%，完全打滑。 四 前后輪扭矩安排的影響： 假如液壓回路給后橡膠輪供應的扭矩太大，相對于前鋼輪而言，后橡膠輪超出的扭矩過多，因而易先打滑，后橡膠輪一打滑，導致前

4、鋼輪的流量流向后橡膠輪，前鋼輪的相應減小，故而不打滑。我們認為前后流量最好獨立掌握，以便減小后輪的驅動抓矩，進而減小其驅動力，從而降低后輪土層所受的剪應力，抑制膠輪的滑移。 五 附著系數和阻力系數的影響： 在常規(guī)設計中，我們選用的橡膠輪的附著系數和阻力系數分別為0.65和0.15。設計在一般的大路上施工的壓路機，這樣取值是可行的，并且也得到了實踐的認可。但在沙漠上行駛，由于其特別性，這樣的取值簡單低算實際阻力，多算理論的附著力，從而帶來對整機系統(tǒng)和爬坡力量計算的影響。針對沙漠鋪層厚度的分析，結合沙漠試驗的閱歷，把附著系數值取低一點，阻力系數值取高一點更符合實際。 結論： 提高非大路移動式車輛的附著力，是工程機械設計人員永恒的追求。由于一層彈性沙阻隔了輪胎與硬路面的接觸，導致了輪胎附著力的降低，從而打滑。我們可以從以下幾方面來改善壓路機在沙漠中的通過力量： 從附著力和阻力調整方面： 采納大直徑、寬基低壓光面輪胎或沙漠專用容沙性輪胎。 減小前后輪重量安排的差距，設計前后重量均衡。 設計整機時，建議把橡膠輪附著系數和阻力系數分別取為0.32和0.23。 在允許的范圍內加大前鋼輪直徑，鋼輪外圈可加薄鑲