中煤測量方案

1、 中煤陜西榆林能源化工有限公司鐵路專用線項目 中煤陜西榆林能源化工有限公司鐵路專用線工程11.編制依據(jù)12.工程概況13. 控制測量13.1交樁控制點13.2平面控制網(wǎng)的布設與觀測13.2.1控制點的選取與埋石13.2.2平面控制網(wǎng)的觀測23.3高程測量23.3.1四等水準觀測方法33.3.2四等水準測量注意事項33.4控制測量附合、閉合導線坐標計算33.4.1角度閉合差計算和調(diào)整33.4.2方位角的推算33.4.3坐標增量計算和增量閉合差調(diào)整33.5水準點高程計算44. 施工測量44.1貫通測量44.2全站儀極坐標法放樣工作程序44.3路基施工測量54.3.1線路中邊樁測量放樣54.3.2填

2、方路段54.3.3挖方路段64.4基樁施工測量64.5橋臺施工測量74.6墩、臺身的施工測量74.6.1吊垂線法74.6.2全站儀測樁位中心法75.橋梁墩臺沉降唯一觀測75.1墩臺沉降觀測75.2墩臺位移觀測85.3支座墊石測量放樣85.4梁安裝測量定位95.5長城大橋大橋施工監(jiān)控實施方案95.5.1 長城大橋大橋施工監(jiān)控依據(jù)95.5.2長城大橋大橋施工監(jiān)控的要點95.5.3 長城大橋施工監(jiān)控的目標105.5.4 長城大橋施工控制方法105.5.5長城大橋施工監(jiān)控的內(nèi)容125.5.6長城大橋施工控制195.7.7 施工監(jiān)控實施256.測量精度質(zhì)量保證措施316.1施工放樣的精度保證316.2監(jiān)

3、控量測管理體系和保證措施327.安全保障措施348.測量人員組織349.使用儀器設備3510.測量儀器的維護、保養(yǎng)3510.1設立專人管理和檢查儀器的日常使用3510.2儀器的出箱、安置和入箱3510.3儀器的正確使用3511.竣工測量3612.測量成果附表37附表一：設計單位交樁成果表37附表二：中煤項目部測量控制點平面示意圖37附表三：導線測量計算表37附表四：水準測量計算表37附表五：控制點測量成果表37附表六：儀器檢定證書37長城大橋測量監(jiān)控附表37附表一：長城大橋施工監(jiān)控表格（每段澆注標高）37附表二：長城大橋施工監(jiān)控表格（標高實測數(shù)據(jù)記錄表）37附表三：長城大橋施工監(jiān)控表格（主橋標

4、高實測與理論值比較表）37附表四：長城大橋施工監(jiān)控表格（主橋標高成果表）37附表五：長城大橋施工監(jiān)控表格 （主橋應力應變測試數(shù)據(jù)記錄表）37附表六：長城大橋施工監(jiān)控表格 （長城大橋主橋應力實測值與理論值比較表）37附表七：長城大橋施工監(jiān)控表格（主橋結構內(nèi)部溫度場實測表）37第 2 頁中煤陜西榆林能源化工有限公司鐵路專用線工程施工測量專項方案1.編制依據(jù)鐵路工程測量規(guī)范（TB10101-2009 J961-2009)國家三、四等水準測量規(guī)范（GB12898-91)2.工程概況中煤項目部位于陜西省榆林地區(qū)，廠區(qū)至液化廠段線路自榆橫鐵路二期工程液化廠車站引出，沿榆橫鐵路方向至廠區(qū)，另一方向引出至產(chǎn)品

5、站，路線全長6.217公里，單向一股道專用線鐵路。我標段正線從DXK1+608-K32+050，共計5.887公里，產(chǎn)品站DXH1+600-DXH1+929.58，共計0.33公里，全線路基長度5.731km，橋梁525.73m/3座，涵洞598.02m/17道。3. 控制測量3.1交樁控制點施工區(qū)域設計院共交樁6個控制點，均采用國家已知控制點進行GPS動態(tài)測量進行現(xiàn)場交樁，控制點坐標如下：3.2平面控制網(wǎng)的布設與觀測3.2.1控制點的選取與埋石橋梁及結構物平面控制點可與線路平面控制點同時布設，在橋的兩端至少分別布設一對相互通視的控制點。根據(jù)測量規(guī)范和施工現(xiàn)場的地形條件平面控制點相鄰點間距10

6、0mS500m。點位的位置應便于加密、擴展、易于保存、尋找，同時便于測角、測距及橋梁中線、樁基、墩臺的放樣。導線控制點選定后，根據(jù)現(xiàn)場條件，利用鋼筋混凝土作為標志點，應繪制控制點簡圖和簡要的地理位置說明。導線測量：本次全線平面測量根據(jù)設計院交樁GPS控制點外加加密導線點，測量路線從起點至終點為1段，控制點起訖邊為“GE03-GPS03”至“橋1-橋3”。水準點測量及加密：“GE03-Q1”。導線、水準測量成果上報。全線貫通測量。 3.2.2平面控制網(wǎng)的觀測水平角觀測a水平角觀測利用DJ2型賓得R-202型全站儀進行方向法觀測。水平角采用測回法觀測2測回，邊長觀測往返2測回。外業(yè)選擇早晚進行。導

7、線測量精度均達到一級導線測量要求（1/15000）。觀測前，所使用儀器按照測量規(guī)范標準進行檢驗，檢驗合格后方可進行施工測量。b.一個測站至少兩個測回，當測回間歸零差不符合設計要求，應重新進行測量。各項觀測限差符合下表規(guī)定。各項觀測限差表儀器型號半測回歸零差一測回內(nèi)各方向2c互差測回間較差R-202N121812距離測量 全站儀測距時，距離往返觀測各一測回，距離一測回讀數(shù)兩次，兩次讀數(shù)間較差符合下表規(guī)定。測距限差（mm）儀器精度等級測距中誤差同一測回各次讀數(shù)互差測回間讀數(shù)較差往返測平均較差I5mm5mm7mm22mDN注：mD 為標稱精度。N為單向測回數(shù)。 3.3高程測量 用水準儀DSZS-A3

8、2X采用往返閉合測量，前后兩次讀數(shù)，精度均達到四等要求。水準點水準測量符合下列規(guī)定：水準點測量技術要求等級水準儀型號水準尺視距（m）前后視距差（m）測段的前后視距累積差（m）視線高度重復測量次數(shù)容許閉合差四等DSZS-B32鋁合金塔尺100310三絲能讀數(shù)1±20L注：L為水準路線長度。3.3.1四等水準觀測方法本測區(qū)起始水準點引用前必須先對設計院交樁已知點進行水準復核，作業(yè)開始后的一周內(nèi)每天應對水準儀進行一次i角檢測，i角不得大于20，i角穩(wěn)定后可每隔15天測定一次。四等水準測量觀測方法，以中絲測高法進行單程觀測（附合水準路線），直接讀書，鋼尺量取距離，觀測順序為后后前前，四等水準

9、支線應進行往返觀測。原始數(shù)據(jù)的記錄應符合測量規(guī)范記錄，不得更改和編輯，違者成果銷毀重測，并追究責任。3.3.2四等水準測量注意事項水準觀測應在標尺分劃線成像清晰而穩(wěn)定的情況下進行。除線路轉(zhuǎn)彎處外，每一測站儀器與前后視標尺的三個位置，應接近一條直線。同一測站上觀測時，不得兩次調(diào)焦。轉(zhuǎn)動儀器的傾斜螺旋時，其最后旋轉(zhuǎn)方向為旋進方向。每一測段的往測和返側(cè)，其測站數(shù)均為偶數(shù)。由往測轉(zhuǎn)向返側(cè)時，兩支標尺須互換位置，并應重新整置儀器。在連續(xù)各測站上安置水準儀的三腳架時，應使其中兩角與水準路線的方向平行，而第三角輪換置于路線方向的左側(cè)和右側(cè)。一測段水準路線的往測和返測應在不同的氣象條件下進行。3.4控制測量附

10、合、閉合導線坐標計算3.4.1角度閉合差計算和調(diào)整由于導線水平角觀測中不可避免地含有誤差，使閉合導線內(nèi)角之和不等于理論值而產(chǎn)生角度閉合差： 對于一級導線允許的角度閉合差為： 如果f不大于f允，則將角度閉合差按“返其符號，平均分配”的原則對各個導線轉(zhuǎn)折角的觀測值進行改正。改正后轉(zhuǎn)折角之和應等于其理論值，可以作為計算的檢核。3.4.2方位角的推算3.4.3坐標增量計算和增量閉合差調(diào)整縱橫坐標增量閉合差fx和fy計算所以導線全長閉合差導線全長相對閉合差按規(guī)范要求一級導線全長相對閉合差應小于1/15000當導線相對閉合差在允許范圍之內(nèi)時，將坐標增量閉合差fx，fy按照“反其符號，按邊長為比例進行分配”

11、。3.5水準點高程計算當高程閉合差滿足要求時，則將閉合差按視距長短進行反號分配。4. 施工測量4.1貫通測量利用已加密測設完成的導線點進行逐樁測設，橫斷面測量應對照設計斷面圖進行復測。在地形變化處或設計需要應另加測橫斷面，保證橫斷面數(shù)量的準確性。4.2全站儀極坐標法放樣工作程序在控制點上架設全站儀并對中整平，初始化后檢查儀器設置：氣溫、氣壓、棱鏡常數(shù)；輸入（調(diào)入）測站點的三維坐標，量取并輸入儀器高，輸入（調(diào)入）后視點坐標，照準后視點進行后視。如果后視點上有棱鏡，輸入棱鏡高，可以馬上測量后視點的坐標和高程并與已知數(shù)據(jù)檢核。瞄準另一控制點，檢查方位角或坐標；在另一已知高程點上豎棱鏡或尺子檢查儀器的

12、視線高。利用儀器自身計算功能進行計算時，記錄員也應進行相應的對算以檢核輸入數(shù)據(jù)的正確性。在各特定測站點上架設腳架和棱鏡，量取、記錄并輸入棱鏡高，測量、記錄待定點的坐標和高程。以上步驟為測站點的測量。在測站點上按步驟1安置全站儀，照準另一立鏡測站點檢查坐標和高程。記錄員根據(jù)測站點和擬放樣點坐標反算出測站點至放樣點的距離和方位角。觀測員轉(zhuǎn)動儀器至第一個放樣點的方位角，指揮司鏡員移動棱鏡至儀器視線方向上，測量平距D。計算實測距離D與放樣距離D0的差值：D=D-D0，指揮司鏡員在視線上前進或后退D。重復過程7，直到D小于放樣限差。（非堅硬地面此時可以打樁）檢查儀器的方位角值，棱鏡氣泡嚴格居中（必要時架

13、設三腳架）。測量并記錄現(xiàn)場放樣點的坐標和高程，與理論坐標比較檢核，確認無誤后在標志旁加注記。重復610的過程，放樣出該測站上所有待放樣點。如果一站不能放樣出所有待放樣點，可以在另一測站點上設站繼續(xù)放樣，但開始放樣前還須檢測已放出的23個點位，其差值應不大于放樣點的允許偏差。全部放樣點放樣完畢后，隨機抽檢規(guī)定數(shù)量的放樣點并記錄，其差值應不大于放樣點的允許偏差值。作業(yè)結束后，觀測員檢查記錄計算資料并簽字。測量放樣負責人逐一將標注數(shù)據(jù)與記錄結果比對，同時檢查點位間的幾何尺寸關系及與有關結構邊線的相對關系尺寸并記錄，以驗證標注數(shù)據(jù)和所放樣點位無誤。4.3路基施工測量4.3.1線路中邊樁測量放樣 路基施

14、工前,應根據(jù)恢復的路線中樁、設計圖表、施工工藝和有關規(guī)定釘出路基用地界樁、路塹開挖線、路堤坡腳、路塹塹頂、邊溝、取土坑、護坡道、棄土堆等的具體位置樁。在距路中心一定安全距離處設立控制樁,其間隔不宜大于50m。樁上標明樁號里程與路中心填挖高,用(+)表示填方,用(一)表示挖方。在放完邊樁后,應進行邊坡放樣,對深挖高填地段,勾機每換一個位置，當高度達到5米時都要放出該挖方的坡腳處,檢查是否符合設計坡度并放樣線樁開挖點,測定標高，并進行下一道坡度的開挖。路基施工期間每季度至少應復測一次水準點,雨季要間隔一個月進行一次水準點復核，冬休后，復工前進行一次水準點復核。機械施工中,應在邊樁處設立明顯的填挖標

15、志,宜在不大于50M的段落內(nèi),距中心樁一定距離處埋設能控制標高的控制樁,進行施工控制。發(fā)現(xiàn)樁被碰倒或丟失時應及時補上。取土坑放樣時,應在坑的邊緣設立明顯標志,注明土場供應里程樁號及挖掘深度；作為排水用的取土坑,當挖至距坑底0.20.3M時,應按設計修整坑底縱坡。邊溝、截水溝和排水溝放樣時,宜先做成樣板架檢查,也可每隔1020M在溝內(nèi)外邊緣釘木樁并注明里程及挖深。施工過程中,應保護所有標志,特別是一些原始控制點。4.3.2填方路段 清表后，根據(jù)坐標法和填挖寬度計算法，放樣出路基填方的坡腳線，直線段每20米一個樁，曲線段視曲線半徑分別為10米和5米一個樁，并標明填方高度。施工過程中，每填筑五層，根

16、據(jù)坐標法和填挖寬度計算法，放樣出路基填方的實際需要寬度，并在樁上標明挖方深度。每填筑到一定的高度，根據(jù)坐標法和填挖寬度計算法，放樣出路基填方的實際需要寬度，根據(jù)此寬度在修整坡面。4.3.3挖方路段清表后，根據(jù)坐標法和填挖寬度計算坐標，放樣出路基挖方的開口線。 施工過程中，當挖方段落開挖至第一級平臺位置時，根據(jù)坐標法，放樣出第一級平臺內(nèi)側(cè)寬度，根據(jù)平臺寬度再刷坡。其他平臺依次采用同樣的方法放樣，直至到達路面結構層的設計標高。 高邊坡的測量放樣，根據(jù)施工段落樁號，直線段每隔10米（曲線段5米），放樣出坡頂和坡腳。4.4基樁施工測量根據(jù)設計圖紙計算各樁位中心點坐標，采用極坐標法準確測量出樁位中心點，

17、樁橛截面尺寸不小于3CM×3CM，在樁面釘鐵釘作為標志點。每個中心樁位縱、橫軸線方向必須設置4個護樁，便于樁基施工過程中進行校驗。每次樁位放樣不得少于4個樁位，樁位放樣后及時檢查各樁位間距離及對角線距離，確認準確無誤后以書面技術交底交予現(xiàn)場技術員。樁位放樣示意圖4-4-1每個鉆孔樁或挖孔樁的深度用不小于4kg的重錘及測繩測定，打入樁的打入深度根據(jù)樁的長度推算。在鉆孔過程中測定鉆孔導桿的傾斜度，用以測定孔的傾斜度。樁頂上做承臺按控制的標高進行，先在樁頂面上彈出軸線作為支承模板的依據(jù)，安裝模板時，使模板中心線與軸線重合。4.5橋臺施工測量樁基施工完畢后，在原地面測出高程控制點以指導基坑開

18、挖深度。開挖基坑后，及時進行基坑標高及基坑尺寸進行檢查。基坑檢查無誤后，根據(jù)設計圖紙尺寸采用極坐標法測放承臺十字中心線或各承臺角點控制點。測量完畢后用鋼尺檢查各點間的距離及對角線距離，確認準確無誤后以書面技術交底交予現(xiàn)場技術員。承臺模板立模后，及時對承臺模板進行檢查，根據(jù)設計圖紙尺寸采用極坐標法測放承臺十字中心線或各承臺角點控制點，用紅油漆做標志點在模板上，根據(jù)各點拉線檢查模板各部件幾何尺寸，確認準確無誤后再以書面技術交底交予現(xiàn)場技術員。4.6墩、臺身的施工測量為了保證墩、臺身的垂直度以及軸線的正確傳遞，可利用基礎面上的縱、橫軸線用線錘法或經(jīng)緯儀投測到墩、臺身上。4.6.1吊垂線法用一重錘球懸

19、吊到一定高度的墩、臺身頂邊緣各側(cè)，當垂球尖對準基礎面上的軸線時，垂球線在墩、臺身邊緣的位置即為軸線位置，畫短線做標記；經(jīng)檢查尺寸合格后方可施工。當有風或砌筑高度較大時，使用吊垂線法滿足不了投測精度要求，應用全站儀投測。4.6.2全站儀測樁位中心法鋼模架好之后，在鋼模的頂部放一塊鋼板，用全站儀放出樁位精確位置，然后用鋼尺量出樁位中心線到鋼模板邊的距離，根據(jù)偏差的距離和方向調(diào)整鋼模的位置，重復上述過程，指導滿足要求。5.橋梁墩臺沉降唯一觀測5.1墩臺沉降觀測進行墩臺沉降觀測前在基礎頂部臺座或承臺施工時埋設沉降觀測點。每個墩、臺觀測點埋設穩(wěn)固后必須與高程控制網(wǎng)中的基本水準點聯(lián)測，確定其高程。水準測量

20、精度不低于二等。觀測以承臺混凝土澆筑完畢后開始，在承臺頂面上、下游端或4個轉(zhuǎn)角處選擇固定的點位。觀測點埋設示意圖5-1-1。觀測點埋設示意圖5-1-1當墩身混凝土施工澆注完畢后，承臺頂各個高程點再觀測一次，以比較墩身建筑前后的高程變化。同時及時將后一次各點的高程傳遞到墩身頂面附近不會被頂帽覆蓋的相對穩(wěn)固的構件上或墩身側(cè)面設置的標志出。當頂帽混凝土施工灌注完成后，對上述高程點亦觀測一次。承臺建成到墩身、頂帽建成，所測高程變化即認為系墩身、頂帽兩修建階段中橋墩可能發(fā)生的沉陷情況，可只將沉陷量記為觀測成果。此后即以墩頂水準標為固定的觀測點，其高程測量同時就與上述觀測點聯(lián)系，以避免沉降觀測的間斷。沉降

21、觀測成果按觀測時間和觀測高程編制時間與高程關系曲線，可以清晰了解墩、臺沉降全過程。5.2墩臺位移觀測橋梁墩、臺位移觀測通過墩、臺中心點的位的位移變動測量來進行，主要目的是確保墩、臺中心點處于于平面的正確位置。墩、臺頂面中心標建立之后，通過中心坐標的不同時期觀測，以了解墩臺縱向（橋梁中心線方向）的橫向（橋墩中心線主向，與橋中心線正交）變異來說明。墩、臺中心點位坐標不同時間的觀測資料是墩、臺位移觀測的重要依據(jù)，建立專門的位移觀測記錄。5.3支座墊石測量放樣在支座施工前，必須進行平面控制點、高程點的復測及墩頂高程復測，并要與已建好既有鐵路進行復核。在墩頂測出支座墊石的角點位置，支座墊石頂面高程可通過

22、各墩頂水準標志高程測設。采用全站儀極坐標法測量放出支座墊石的平面位置，采用棱鏡支架桿，平面測量誤差要小于3mm。并使用全站儀或鋼尺復核相鄰支座墊石的間距；支座墊石頂部高程使用精密水準測量法控制，將平整度相對誤差控制在2mm以內(nèi)。確認準確無誤后，經(jīng)測量監(jiān)理工程師確認后再以書面技術交底交于現(xiàn)場技術人員。5.4梁安裝測量定位架梁前要對墊石頂面高程進行復測和支座中心進行測量。高程復測采用DSZ2水準儀測量，當水準儀精度不能滿足要求時，利用全站儀正倒鏡測法在墩頂測出一個高程控制點，然后以高程控制點為基準用水準儀測量支座頂面高程。T梁安裝控制測量：先利用墩帽頂部的加密控制點架設全站儀與水準儀來控制T梁的軸

23、線與梁頂高程，T梁安裝后，可以在T梁頂布設加密控制點用來架設儀器控制T梁安裝的軸線與頂部高程。5.5長城大橋大橋施工監(jiān)控實施方案5.5.1 長城大橋大橋施工監(jiān)控依據(jù)新建鐵路中煤長城大橋段工程設計圖紙（截止目前中煤長城大橋設計圖紙還沒有出圖）。國家及鐵道部頒發(fā)的現(xiàn)行有關原材料、施工控制、產(chǎn)品驗收的“規(guī)范、規(guī)程、規(guī)則、施工標準、驗收標準”等。單線連續(xù)梁通用施工圖紙。5.5.2長城大橋大橋施工監(jiān)控的要點本次監(jiān)控主要根據(jù)施工現(xiàn)場的具體實際情況，對單線連續(xù)梁的成橋狀態(tài)和每個施工階段的結構狀態(tài)進行復核驗算，并確定各節(jié)段的立模標高以及不同施工狀態(tài)下的單線連續(xù)梁標高，長城大橋施工監(jiān)控的重點內(nèi)容是：根據(jù)大橋施工

24、組織設計、設計院設計圖紙及監(jiān)理單位要求等資料，撰寫長城大橋大橋施工監(jiān)控實施方案；單線連續(xù)梁線形控制和墩身沉降監(jiān)測；單線連續(xù)梁預應力鋼束的張拉質(zhì)量控制，嚴格按照施工規(guī)范要求控制預應力鋼束張拉力的偏差在允許的范圍之內(nèi)，以確保單線連續(xù)梁結構的受力安全； 單線連續(xù)梁應力與溫、濕度及風速監(jiān)測，在單線連續(xù)梁相應控制斷面預埋應力傳感器進行單線連續(xù)梁應力實時監(jiān)控，從而及時掌握單線連續(xù)梁的實際應力狀態(tài)；大橋?qū)崟r跟蹤數(shù)據(jù)誤差分析和設計參數(shù)修正；撰寫長城大橋大橋施工監(jiān)測報告。5.5.3 長城大橋施工監(jiān)控的目標通過對長城大橋主橋進行系統(tǒng)的理論分析和現(xiàn)場測試，在充分了解大橋受力性能和施工工藝以及系統(tǒng)觀測的基礎上，建立合

25、理的力學分析模型，對施工過程中的單線連續(xù)梁結構實施有效控制，以確保大橋施工過程中的安全并使成橋后結構的內(nèi)力和線形符合設計預期。5.5.4 長城大橋施工控制方法目前在每節(jié)段施工橋梁施工控制方面應用較多的為自適應控制理論。對于預應力混凝土橋梁，施工中每個工況的受力狀態(tài)達不到設計所確定的理想目標的重要原因是計算模型中計算參數(shù)的取值問題，主要是混凝土彈性模量、材料的容重、徐變系數(shù)和永存預應力等與施工中實際情況有一定的差距以及環(huán)境溫度、臨時荷載的影響。要得到比較準確的控制調(diào)整措施，必須先根據(jù)施工中實測到的結構返應來修正計算模型中的這些參數(shù)值，以使計算模型在與實際結構磨合一段時間后，自動適應結構的物理力學

26、規(guī)律，當計算模型與實際結構相吻合后，再用計算模型來指導以后的施工，這就是自適應控制的基本原理。在閉環(huán)返饋控制基礎上，再加上一個系統(tǒng)辯識過程，整個控制系統(tǒng)就成為自適應控制系統(tǒng)。圖5.5.4-1為控制原理圖。當結構測量到的受力狀態(tài)與模型計算結果不相符時，通過將誤差輸入到參數(shù)辯識算法中去調(diào)節(jié)計算模型的參數(shù)，使模型的輸出結果與實際測量到的結果一致，得到了修正的計算模型參數(shù)后，重新計算各施工階段的理想狀態(tài)。這樣，經(jīng)過幾個工況的返復辯識后，計算模型就基本上與實際結構相一致了，在此基礎上可以對施工狀態(tài)進行更好的控制。圖5.5.4-2為連續(xù)梁施工控制流程圖。圖5-5-4-1 自適應施工控制基本原理圖5-5-4

27、-2 單線連續(xù)梁施工控制流程圖橋梁的施工控制是一個預告-施工-量測-識別-修正-預告的循環(huán)過程。施工控制的要求首先是確保施工中結構的安全，其次是保證結構的內(nèi)力合理和外型美觀。為了達到上述目的，施工過程中必須對橋梁結構內(nèi)力(如單線連續(xù)梁應力)和單線連續(xù)梁標高進行雙控。采用現(xiàn)澆澆注的連續(xù)梁橋在施工過程中是靜定結構，只要嚴格按橋梁施工規(guī)范進行操作，內(nèi)力狀態(tài)一般能夠得到保證，主要問題是施工中及長期徐變撓度的控制。由于單線連續(xù)梁在施工過程中及合攏時不具備斜拉橋的索力調(diào)整能力，一旦發(fā)生線形誤差，將永遠存在于結構中，因此，及時發(fā)現(xiàn)誤差原因，盡量減小誤差發(fā)生的可能性是單線連續(xù)梁施工控制的關鍵。所以，對于單線連

28、續(xù)梁施工控制系統(tǒng)除了要求具備常規(guī)的結構分析計算手段外，具有在施工現(xiàn)場消除設計與實際不一致的自適應能力就成為關鍵，只有這樣才能及時提供控制標高和控制內(nèi)力的修正值。5.5.5長城大橋施工監(jiān)控的內(nèi)容長城大橋施工監(jiān)控的主要內(nèi)容為：施工監(jiān)測和施工控制兩部分。長城大橋施工監(jiān)測施工監(jiān)測是施工監(jiān)控的基礎。在施工中對結構關鍵部位和關鍵點進行監(jiān)測，獲取返映實際施工情況的數(shù)據(jù)和技術信息，不斷根據(jù)實際情況進行修正和調(diào)整，使施工狀態(tài)始終處于控制范圍之內(nèi)。長城大橋的施工監(jiān)測范圍主要包括兩部分：橋梁結構性能的監(jiān)測：主要包括大橋單線連續(xù)梁的各控制部位線形監(jiān)測、墩身沉降監(jiān)測、單線連續(xù)梁和橋墩的應力、應變監(jiān)測以及預應力管道摩阻損

29、失測定。橋梁工作環(huán)境的監(jiān)控：主要包括橋址環(huán)境溫、濕度檢測、箱梁和橋墩結構內(nèi)部溫度和溫度梯度變化監(jiān)測。 長城大橋單線連續(xù)梁的監(jiān)控部位主要有主橋的主跨與邊跨及相應橋墩等。通過監(jiān)測這些關鍵結構部位的應力以及結構的變形，及時了解結構實際力學狀態(tài)。由于箱梁在支架澆注施工時受混凝土自重、日照、溫度變化、墩臺壓縮等因素影響而產(chǎn)生豎向撓度，混凝土自身還存在收縮、徐變等因素，也會使現(xiàn)澆段發(fā)生變化，為使合攏后的橋梁線形及應力狀態(tài)符合設計要求，達到中跨合攏段高程誤差控制在15mm，成橋后單線連續(xù)梁高程誤差控制在20mm以內(nèi)的要求，最大限度地使實際的狀態(tài)(應力與線形)與設計的相接近，必須對各現(xiàn)澆施工節(jié)段的撓度與應力進

30、行隨時觀測，隨時控制，以便在施工過程中及時調(diào)整有關的標高參數(shù)，為下節(jié)段的模板安裝提供數(shù)據(jù)預報，確定下節(jié)段現(xiàn)澆澆注施工的合適模板立模標高。1施工監(jiān)控控制網(wǎng)的建立和高程控制施工監(jiān)控觀測的首要工作是建立高程控制的測量控制網(wǎng)，復測與加密施工測量控制網(wǎng)，設置高程監(jiān)控觀測點和施工臨時水準點。由于單線連續(xù)梁的線形測量是對單線連續(xù)梁各塊件控制點的標高測量和單線連續(xù)梁中軸線測量，而單線連續(xù)梁的線形測量又是以線形通測和局部塊件標高測量相結合的，在每個梁段的澆注階段和張拉階段結束后，應對已成梁段的標高進行一次通測，以返映出實際施工時單線連續(xù)梁的撓度變化。在合攏前后階段、二期恒載施加前后階段等關鍵施工階段都應對全橋的

31、單線連續(xù)梁線形進行一次通測。這些數(shù)據(jù)是進行高程控制分析中最重要因素之一。長城大橋的高程測量控制網(wǎng)設置在橋墩中心線，由橋墩及相鄰兩側(cè)23個引橋橋墩中軸線組成，組成一個局部閉合線性控制網(wǎng)。而后根據(jù)施工的進度安排將橋墩上的控制點轉(zhuǎn)移到各自橋墩單線連續(xù)梁的0#塊中心處，按固定水準點設置要求建立主橋澆注臨時測量水準點，形成局部水準網(wǎng)，計劃使用10mm厚鋼板加焊20mm直徑的豎直鋼筋預埋在0#塊中心處，形成主橋支架澆注臨時測量水準點，同時基礎沉降觀測基點設在墩底側(cè)面中心線處，見圖5.5.5-1所示。由于臨時水準基點隨著基礎一起沉降，因此在施工中需要隨時對基礎沉降進行觀測，以便及時修正水準基點標高。圖5-5

32、-5-1 橋墩基礎沉降水準控制點布置示意圖注：基礎沉降水準控制布置選取橋墩兩側(cè)距離能夠施測的位置進行控制點的布設，具體情況根據(jù)施工現(xiàn)場情況定。主橋箱梁段澆注施工控制觀測點基本上按照設計方式設置，在每一節(jié)段頂面端部3-5(cm)處預埋三個鋼釬，作為觀測點。這樣不僅可以觀測箱梁的撓度，同時可以觀察箱梁是否發(fā)生扭轉(zhuǎn)變形。在施工過程中，對每一斷面需要進行立模、混凝土澆注前、混凝土澆注后、鋼束張拉前、鋼束張拉后的標高觀測，以便觀察現(xiàn)澆梁段的各點撓度及T構的整體線形變化歷程，以保證T構現(xiàn)澆端的合攏精度及最終的全橋線形符合設計標高。具體觀測內(nèi)容及順序：立模標高，待澆箱梁底模前緣標高。以“每一梁段澆注標高通知

33、書”形式下達給施工班組，在搭設滿堂支架后，施工班組以此數(shù)據(jù)來調(diào)整支架的高度，從而達到施工高程控制的目的。在澆注混凝土之前(此時鋼筋工作結束，支架、端模板最后一次校正完畢)，測量端模板A、C兩點附近模板接頭處的高程。在澆注混凝土剛結束時再復測一次。用兩次數(shù)據(jù)的差值減去支架變形值后，即為澆注撓度實測值。在張拉階段之前約半天，實測箱梁頂板A、B、C三點的高程。在張拉階段結束后，實測箱梁頂板A、B、C三點的高程測點。這里需要說明兩點：首先，測量時后視的臨時水準點為各 T構0#塊施工臨時水準點；其次，因為拆除支架階段的施工撓度很小，此階段的施工撓度未進行實測。具體每個梁段澆注階段單線連續(xù)梁頂面標高監(jiān)測利

34、用建立在各自橋墩單線連續(xù)梁0#塊頂面臨時水準點進行控制；底板立模標高D1D3點的觀測利用在各自橋墩單線連續(xù)梁0#塊頂面臨時水準點和單線連續(xù)梁0塊橫隔梁內(nèi)部建立的各個橋墩單線連續(xù)梁獨立的水準網(wǎng)，進行現(xiàn)場監(jiān)測控制，具體的單線連續(xù)梁測點斷面布置圖如圖5.5.5-2所示。圖5-5-5-2每個梁段澆注節(jié)段單線連續(xù)梁頂板標高控制及底板立模標高測點布置圖注:單線連續(xù)梁0塊內(nèi)橫隔梁設置澆注節(jié)段立模標高F施測的臨時水準點設置，建議采用6mm厚鋼板，長度為30cm，具體設置位置以立面與平面圖示意為準進行布置。待水準網(wǎng)和臨時水準測點設置完畢后，應再由監(jiān)理單位返復核實確定的監(jiān)測控制網(wǎng)站與臨時水準點。同時在施工期間還應

35、對控制網(wǎng)進行復測，復測周期初步為：單線連續(xù)梁未注前，復測周期為三個月；單線連續(xù)梁澆注過程中每50天復測一次。由于單線連續(xù)梁線形對溫度、日照較敏感，所以測量時間應選在日出之前溫度較恒定的時段內(nèi)進行。對大橋的單線連續(xù)梁中線偏位監(jiān)測、墩頂水平偏位監(jiān)測及墩身的沉降監(jiān)測，也應根據(jù)現(xiàn)場的具體施工進度和狀態(tài)，合理的開展工作，確保單線連續(xù)梁順利合攏。2滿堂支架變形的觀測滿堂支架變形是指支架、模板等的變形。T構澆注施工時，各階段立模標高(即底膜前緣標高)，不僅計入橋面設計標高、橋面鋪裝層厚度、截面的結構高度、單線連續(xù)梁自重、預應力、溫度、混凝土收縮徐變等的影響，而且模板變形也是不可忽略的因素，對于前述影響可以根

36、據(jù)結構尺寸、計算方式、施工安排進行計算和調(diào)整，而模板變形對不同的支架搭設或支架上搭設的槽鋼、方木嚴實程度有著很大關系?？紤]到支架及模板的組成較為復雜，在外荷載的作用下，各部分之間緊合等會產(chǎn)生壓縮變形，所以用水準儀跟蹤監(jiān)測，隨時進行升降調(diào)整，使最后混凝土澆注標高與標高通知書下達的計算數(shù)值接近相同。施工時混凝土澆注撓度可記為： = + + 式中： 混凝土澆注后撓度； 支架自重撓度； 澆注段混凝土撓度； 支架變形撓度。支架變形觀測點設置4個測區(qū)，依次為底板后支點A區(qū)、混凝土頂板橫梁前支點B區(qū)、上橫梁前端C區(qū)及支架與底板連接處D區(qū)，作為支架變形監(jiān)測的控制。3溫度變形速度的觀測溫度變化對橋梁結構的受力與

37、變形影響很大，這種影響隨溫度的改變而改變，在不同時刻對結構狀態(tài)(變形和應力)進行量測，其結果是不一樣的。如果施工控制中忽略了該項因素，就難以得到結構的真實狀態(tài)數(shù)據(jù)，從而很難保證控制的有效性。箱梁內(nèi)部溫度場由于受到一日內(nèi)氣溫、日照等因素變化的影響而不斷發(fā)生變化,溫度變化又相當復雜，包括季節(jié)溫差、日照溫差、聚變溫差、殘余溫差、不同溫度場等，而在原定控制狀態(tài)中又無法預先知道溫度的實際變化情況，所以在控制中是比較復雜的。 在高程控制實施過程中，溫度變化對標高控制的影響主要是日照溫差引起各現(xiàn)澆節(jié)段的撓度變化，其撓度變化規(guī)律是氣溫升高時梁端下?lián)?，氣溫降低時梁端上翹，撓度曲線近似正弦曲線。在最終下達施工控制

38、通知書前，以實測溫度變形速度與溫差(立模時溫度與標準合攏溫度的差值)來考慮此項影響。日照溫差對立模標高的修正值參考下面公式進行計算： ht=() 式中： V溫度變形速度，mm/0C。該值可應用當前段的前一階段V值；Ti-2測量時刻之退后2小時的氣溫，氣溫測定時可在橋址處空曠地方設置百葉箱進行。 TS標準時刻7時退后2小時的氣溫。應變速度不但與溫差有關，而且與陰陽面、橋的朝向、橋上的荷載等有關，因此最終取值應還要結合以往的歷史經(jīng)驗綜合考慮。根據(jù)梁體溫度及撓度的變化曲線，擬確定大橋每日上午七時(通常此時一天中的溫度變化最小)為立模標高測定時間。一般在上午68時測定立模標高，可不進行修正；在其它時間

39、測定立模標高時，均應進行日照溫差影響的修正。一般修正值在白天7時至17時為負值，其它時間為正值。對于陰雨天氣視具體情況分析，可不作修正。4基礎沉降的觀測橋墩臺基礎在上部結構自重與施工荷載的作用下將產(chǎn)生基礎沉降。對橋面標高將產(chǎn)生一定影響。為準確考慮其影響程度，在現(xiàn)有的條件下，利用精度為0.1mm的精密水準儀進行觀測。綜合考慮各橋墩的施工進度和觀測條件，確定觀測時間便于對現(xiàn)澆澆注施工全過程(1號塊9號塊)進行跟蹤觀測，測點的基礎沉降記錄表見表5.7.5-1所示。 5應變(應力)監(jiān)測長城大橋應變監(jiān)測主要是對施工階段單線連續(xù)梁的應變監(jiān)測。通過應變跟蹤觀測，隨時檢查長城大橋單線連續(xù)梁受力狀況，判定單線連

40、續(xù)梁結構應變是否超限，把握結構的安全狀況和保證施工安全。該項觀測在每一個梁段每一節(jié)澆注施工階段都要進行，貫穿整個施工過程。長城大橋結構應變監(jiān)控的主要內(nèi)容：中、邊跨混凝土箱梁跨中斷面、1/4跨斷面及支點斷面等關鍵斷面的進行監(jiān)測；各個斷面測點布置如圖5.5.5-3所示。監(jiān)測時間：在每一澆注節(jié)段施工過程中共監(jiān)測4次，分別是混凝土澆注前、后，預應力張拉前、后，在單線連續(xù)梁合攏及二期恒載施工完畢也應進行應力應變監(jiān)測。測試時間選擇在日出前溫度較穩(wěn)定時(早上七點半之前測好)。表5-5-5-1 基礎沉降記錄表 基礎沉降量測量狀態(tài)#號墩基礎沉降量(mm)#號墩基礎沉降量(mm)1-2號塊澆注后3-4號塊澆注后5

41、-6號塊澆注后7-8號塊澆注后9 號塊澆注后圖5-5-5-3 應力沿主橋橫向斷面預埋測點位置示意布置圖(以支點斷面B-B為例)注：包含箱梁內(nèi)溫度測點，布置位置同應力測點。6溫、濕度及風速監(jiān)測橋梁結構處于一個變化的溫濕度場中，理論上說由于溫度變化和濕度變化，橋梁的斷面應力和單線連續(xù)梁標高每時每刻都在變化，這就給測量結果帶來不確定的因素，要完全解決溫濕度問題，有很大的難度。對主橋各部位溫度的監(jiān)測，與變形共同分析，必要時還需要對箱梁斷面溫度分布和大氣溫濕度進行監(jiān)測。長城大橋溫濕度監(jiān)測的主要內(nèi)容如下：(1)橋址環(huán)境溫度，大氣溫濕度；(2)混凝土箱梁以及橋墩的內(nèi)外表面溫度。溫度測點用細鐵絲綁扎在鋼筋上，

42、導線沿鋼筋引出至橋面或墩斷面外，并作好標記，做好保護。結構表面溫濕度監(jiān)測采用直接讀數(shù)手持式溫濕度表，監(jiān)測部位主要是單線連續(xù)梁的跨中、支點和1/4跨的上部和底部，橋墩的中部、底部和頂部的外側(cè)。監(jiān)測時間：溫濕度監(jiān)測貫穿整個施工過程，與單線連續(xù)梁的線形監(jiān)測同時進行，一般選擇在日出前完成。溫度梯度監(jiān)測為晝夜24小時連續(xù)觀測，間隔4小時，分別在2：00、6：00、10：00、14：00、18：00、22：00等時刻進行觀測，以了解溫度變化對橋梁結構內(nèi)力、變形的影響。具體數(shù)據(jù)記錄形式采用表5.5.5-2所示，要求現(xiàn)場記錄數(shù)據(jù)的原稿留用備查。表5-5-5-2 溫度、濕度及風速測量日期測量位置測量項目風速測量

43、時間溫度()濕度(%RH)測量時間風向大小(m/s)本日風速最大值(m/s)7 預應力管道摩阻損失測定在進行預應力鋼絞線和預應力筋張拉時，由于管道摩阻、溫度變化、錨具等原因造成預應力不同程度的損失，預應力張拉質(zhì)量的監(jiān)測旨在定量的測定預應力的損失，以確定實際有效的預應力，為結構分析計算提供依據(jù)。測試的基本內(nèi)容為：(1)錨圈口摩阻損失測定；(2)孔道摩阻損失測定，確定實際孔道摩阻系數(shù)和偏差系數(shù)。在實際施工過程中，我們將選取4根典型長度的鋼絞線進行測試。5.5.6長城大橋施工控制1施工控制誤差分析結構剛度誤差引起結構剛度誤差的因素，一方面是混凝土彈性模量的改變，另一方面斷面尺寸的變化。對于對稱現(xiàn)澆施

44、工的連續(xù)梁橋來說，如果整體剛度提高，雖然澆注混凝土過程中單線連續(xù)梁變形量會減少，但是，張拉預應力束過程中變形量也會減少。 澆注混凝土誤差澆注混凝土誤差，即超方現(xiàn)象是澆注混凝土過程中難以克服的誤差，產(chǎn)生的原因有兩方面。一方面是澆注混凝土時，由現(xiàn)場施工負責人估計頂、底板混凝土厚度而產(chǎn)生的誤差，另一方面是由模板變形和混凝土容重變化而產(chǎn)生的誤差。當結構現(xiàn)澆增長時，混凝土超方危害急劇增加。在施工過程中，通過改進施工方法減少誤差的產(chǎn)生是很有必要的，也是可行的。對現(xiàn)澆施工的連續(xù)梁橋來說，由于兩現(xiàn)澆端對稱荷載對結構的影響比單側(cè)荷載要小的多，所以，施工中出現(xiàn)兩側(cè)不平衡荷載時，只要在輕的一側(cè)配重，保持平衡，由此產(chǎn)

45、生的影響可以忽略。 橋面臨時荷載影響橋面臨時荷載的影響類似于混凝土超方，既存在對稱荷載，也存在單側(cè)荷載。橋面臨時荷載可分為兩類，第一類相對固定，如卷揚機、壓漿機、施工簡易房等；第二類比較隨機，如橋面上堆放的鋼筋、型鋼、錨具等。由于橋面荷載隨機性較大，只能通過實地觀察，估計橋面荷載的重量以及位置，在計算數(shù)據(jù)中考慮。如果能準確估計第一類荷載的重量，并且隨時記錄第二類荷載堆放的時間和重量，是能夠在計算中消除此類誤差的。由于臨時荷載是隨機的，如果把每一種荷載影響作為荷載工況輸入跟蹤計算，并不方便。在監(jiān)控過程中，先進行試算，將各種荷載影響的結果算出，作為修正值進行現(xiàn)場修正。當結構處于平衡狀態(tài)時，橋面臨時

46、荷載的影響效果同澆注混凝土的超方現(xiàn)象。由于它是隨機的，所以較難掌握。在施工過程中，加強施工管理，除了必須的施工設備外，對于無用的設備及時清理，并且盡可能保持橋面荷載的平衡性。在計算中，我們將考慮臨時荷載的影響，特別是在定位時將不平衡的臨時荷載影響排除。支架及模板定位誤差由于現(xiàn)澆體積較大，加上本身剛度的影響，實際施工時支架模板位置很難做到與設計一致。支架模板定位包括外模板和內(nèi)模板的定位，外模板決定了梁底標高，而內(nèi)模板決定了橋面的標高。模板定位是控制單線連續(xù)梁標高最重要也是最直接的手段，定位時只要態(tài)度認真，并且要設計合理，支架及模板定位誤差能夠控制在允許范圍以內(nèi)。一般橋梁工地都是24小時工作制，在

47、預應力模板定位時其它工序仍在進行，所以定位必須考慮溫度和臨時荷載的影響。 模板變形誤差澆注混凝土過程中，支架發(fā)生變形，這包括縱向變形和橫向變形，也包括彈性變形和非彈性變形。支架非彈性變形對施工控制質(zhì)量有較大影響。所以在模板拼裝前，須對支架進行預壓實驗。溫度影響溫度影響是施工控制中較難掌握的因素，這主要是因為溫度始終變化無常，而且在同一時刻，結構各部分也存在溫差。所以，在結構計算中一般不把溫度影響作為單獨工況，而是將溫度影響單獨列出，作為修正。溫度影響產(chǎn)生橋梁撓度變化有兩種情況：均勻溫差、箱梁內(nèi)外側(cè)的相對溫差。溫度變化雖然隨時存在，但其對施工控制的危害主要表現(xiàn)在模板定位時，選擇夜間或者早晨進行模

48、板定位比較合適。溫度影響變化無常，每座橋都有各自特點，所以施工控制前必須加強觀測，及時掌握規(guī)律，盡可能排除溫度影響。 預應力束張拉拉力誤差預應力束張拉拉力誤差一方面由張拉千斤頂?shù)挠蛪罕碜x數(shù)誤差引起，另一方面由各種預應力損失引起。預應力損失包括：管道摩阻力，錨具損失，溫度損失，鋼絲松弛，徐變損失；混凝土收縮、徐變對結構的影響混凝土收縮徐變對結構產(chǎn)生的影響不可忽視，在監(jiān)控過程中，根據(jù)混凝土的特性和環(huán)境等因素，利用最小二乘法理論確定混凝土徐變系數(shù)等相關參數(shù)。2混凝土彈性模量和容重的測量混凝土彈性模量的測試主要是為了測定混凝土彈性模量E隨時間的變化規(guī)律，箱梁每一節(jié)澆注混凝土現(xiàn)場取樣，制成試件。先對試件

49、尺寸進行精確測量，分別測定3、7、14、28、60、90天齡期的彈性模量值，通過萬能實驗機進行測定，以得到完整的彈性模量與齡期t(天)的變化曲線?；炷寥葜氐臏y量也是在現(xiàn)場取樣，采用實驗室的常規(guī)方法進行測定。具體的制作和測量方法如下：試件制備混凝土試件為直角棱柱體，標準試件尺寸為150mm×150mm×300mm，在現(xiàn)澆現(xiàn)場進混凝土取樣。試模為鑄鐵或鋼制成，內(nèi)表面刨光磨光(粗糙度Ra=2.5m)，平整度為100mm距離內(nèi)高低差值不超過0.05mm?？梢圆鹦恫料?，內(nèi)部尺寸允許偏差為:棱邊長度不超過1mm，直角則不超過0.5°。每組為同齡期同條件制作和養(yǎng)護的試件6根，

50、其中3根用于測定軸心抗壓強度，提出彈性模量試驗的加荷標準，另3根則作彈性模量試驗。混凝土的彈性模量取應力為軸心抗壓強度40%時的加荷模量?；炷凛S心抗壓強度Ra按下式計算:式中:Ra混凝土軸心抗壓強度(MPa)； P極限荷載(N)； A受壓面積(mm)。 結果計算精確至0.1MPa混凝土彈性模量的測定 1)原理和構造本品主要由左主體、左連接板、左標桿、右主體、連接桿、上刀口、活動下刀口及夾緊架等組成、并配用兩只千分表(特制)如圖：從圖中可以看出，當本品上下刀口緊卡在試件上時，在試件受力所產(chǎn)生的軸向位移，使活動下刀口繞中點轉(zhuǎn)動，量表返映出軸向位移數(shù)值來。2)主要性能指標 夾持試件尺寸(mm)：1

51、50×150×300； 標距尺寸范圍：70-160mm； 配用量表測量范圍：千分表：量程：0-1mm，分度值0.001mm； 配用量表的精度等級：1級。3)使用方法 根據(jù)試件尺寸，應先調(diào)整好兩刀距離(參照圖5.6.6-1)； 在左右主體上裝上標桿，并擰緊止緊螺釘； 調(diào)整上刀口位置，使上下刀口間距離等于所需標距值；圖5.5.6-1彈性模量儀圖示 松開緊表螺釘，按產(chǎn)品合格證中左、右表編號分別裝在左右主體上，再調(diào)整量表位置，使下刀口底面與底板上螺釘接觸，頂尖與量表測量平面接觸，測壓縮變形可將量表壓縮，使起始位置在接近量表最大量程，如測拉伸變形，使量表起始位置在0.1mm左右，然后

52、緊固螺釘固定好量表。需注意緊固量表時要保持量表測桿能上下運動自如，不被卡住。 雙手捏住右連接板和固定板兩端均勻的壓縮彈簧使兩刀口距增大，這時將本品夾持在試件所需位置上，如嫌夾緊力不夠，可調(diào)整簧帽。 測壓縮變型時，本品在夾持試件后，將定位螺釘下旋離開下刀口底面1mm(做完試驗后再復位，使下刀口底面成水平位置)。測拉伸變形時則不需要將定位螺釘下旋，仍保持與下刀口底面(水平位置)接觸。 為增強上刀口夾，需在標桿上調(diào)整夾緊架其位置應盡量靠近上刀口處，夾緊力也可以通過簧帽調(diào)整，做完試驗后先卸下夾緊架。 試件在標距范圍內(nèi)的壓縮量取兩表數(shù)值的平均值進行計算。 試驗步驟1)試件取出后，用濕毛巾覆蓋并及時進行試

53、驗，保持試件干濕狀態(tài)不變。2)擦凈試件，量出尺寸并檢查外形，尺寸量測至1mm。試件不得有明顯缺損，端面不平時須預先抹平。3)取3根試件作軸心抗壓強度試驗，求出其算術平均值Ra；取0.4Ra作為抗壓彈性模量試驗的加荷標準。4)取另3根作抗壓彈性模量試件，在其兩側(cè)(成型時兩側(cè)面)劃出中線，標出標距L，L=150mm，或者不大于試件高度的1/2，同時不小于100mm及最大粒徑的3倍。5)滴數(shù)滴502膠水于標距點處，并灑微量水泥粉于其上，立即粘上千分表座或用柜式千分表座，幾分鐘內(nèi)可凝固。圖5.5.6-2 框式千分表座示意圖(一對)注:1試件；2量表；3上金屬環(huán)；4下金屬環(huán)；5接觸桿；6刀口；7金屬環(huán)固

54、定螺絲；8千分表固定螺絲。6)將試件移于壓力機球座上，幾何對中，而后裝妥千分表。7) 開動壓力機，當上壓板與試件接近時，調(diào)整球座，使接觸均衡，以0.20.3MPa/s的速度連續(xù)而均勻地加荷到PA(即P=0.4Ra·A)，然后以同樣速度卸荷至零，如此返復預壓3次。在預壓過程中，觀察壓力機及千分表運轉(zhuǎn)是否正常。試件兩側(cè)千分表變形之差，不得大于變形平均值15%，更不能正負異向。圖5.7.6-2 框式千分表座示意圖。8) 預壓三次后，用上述同樣速度進行第四次加荷。先加荷到應力約為05MPa的初荷載P0，保持約30s，分別讀取兩側(cè)千分表讀數(shù)0，然后加荷至PA，保持約30s，分別讀取兩側(cè)千分表讀數(shù)A，