大體積混凝土 Microsoft Word 文檔

1、地下室底板大體積混凝土施工方案XX建筑安裝工程公司年月日 目錄1 工程概況22 質(zhì)量工作目標(biāo)32.1質(zhì)量保證體系32.2 質(zhì)量目標(biāo)32.3砼工程預(yù)控標(biāo)準(zhǔn)33 施工準(zhǔn)備工作53.1 材料選擇53.2混凝土的配合比63.3 現(xiàn)場準(zhǔn)備工作64 大體積混凝土溫度和溫度應(yīng)力計算74.1溫度計算74.2 溫度應(yīng)力計算105 大體積混凝土施工135.1 施工區(qū)域劃分及澆筑順序135.2 模板135.3 鋼筋135.4鋼筋支架135.5混凝土澆筑185.6混凝土的泌水處理195.7 混凝土測溫195.8 混凝土養(yǎng)護206 主要管理措施217 主要技術(shù)措施22 1 工程概況XX工程位于XX市XX區(qū)，南臨*路，與

2、正在籌建的XX隔路相望，西靠*路，地塊的東面及北面均為待建的高層建筑群，東北角為待建的城市廣場，地塊處于“城市規(guī)劃設(shè)計指南”的黃金商務(wù)區(qū)。本工程是集辦公與商業(yè)為一體的超高層民用建筑，地上53層（局部55層），地下一層至19層設(shè)有鋼骨混凝土柱墻，頂層為直升機停機坪。裙房部分：北側(cè)裙房為3層，東側(cè)裙房為5層；地下室為3層，用作車庫及設(shè)備用房，地下三層在戰(zhàn)時作為人防地下室。本工程總建筑面積為134081.38m2，建筑高度為214.5m，基礎(chǔ)為人工挖孔樁，樁承臺及滿堂梁板基礎(chǔ)，地下室底板長90.4m，寬78.85m，塔樓下底板厚1m，承臺最深處8.3m，其余地方板厚600，地下室底板砼強度等級為C3

3、5，抗?jié)B等級S12，底板砼屬大體積砼。2 質(zhì)量工作目標(biāo)2.1質(zhì)量保證體系項目經(jīng)理項目副經(jīng)理項目技術(shù)負責(zé)施 工 員質(zhì) 檢 員施 工 班 組2.2 質(zhì)量目標(biāo)砼無裂縫、滲水，振搗密實，強度及抗?jié)B等各項指標(biāo)均達到優(yōu)良標(biāo)準(zhǔn)。2.3砼工程預(yù)控標(biāo)準(zhǔn)項 目允許偏差檢驗方法軸線位置墻、柱8鋼尺寸檢查剪刀墻5標(biāo) 高層 高±10拉線、鋼尺檢查截 面 尺 寸+8，5鋼尺檢查電梯井井筒長、寬對定位中心線+25.0鋼尺檢查表面平整度82米靠尺和塞尺檢查除上表所列項目外，還應(yīng)使砼表面無裂縫、無滲漏。3 施工準(zhǔn)備工作大體積混凝土的施工技術(shù)要求比較高，特別在施工中要防止混凝土因水化熱引起的溫度差產(chǎn)生溫度應(yīng)力裂縫。因此

4、需要從材料選擇上、技術(shù)措施上等有關(guān)環(huán)節(jié)做好充分的準(zhǔn)備工作，才能保證基礎(chǔ)底板大體積混凝土順利圓滿完成施工。3.1 材料選擇由于本工程地下水對砼有中等腐蝕性，因此宜選用普通硅酸鹽水泥或礦渣硅酸鹽水泥。、水泥：普通硅酸鹽水泥42.5，28d水化熱為377KJ/Kg，礦渣硅酸鹽水泥32、5水化熱為335KJ/Kg，兩者相差不大，考慮到目前市場上礦渣硅酸鹽水泥極少，加之普通硅酸鹽水泥各種性能都較好，因此決定采用普通硅酸鹽42.5水泥。再通過摻加合適的外加劑可以改善混凝土的性能，提高混凝土的抗摻能力。、粗骨料：采用碎石，含泥量不大于1%，選用粒徑較大，級配良好的石子配制的混凝土，和易性較好，抗壓強度較高，

5、同時可減少用水量及水泥用量，從而使水泥水化熱減少，降低混凝土溫。、細骨料：采用中砂，平均粒徑大于0.5，含泥量不大于3%，選用平均粒徑較大的中、粗砂拌制混凝土比采用細砂拌制混凝土可減少用水量10%，同時可相應(yīng)減少水泥用量，使水泥水化熱減少，降低混凝土溫升，并可減少混凝土的收縮。、粉煤灰：由于混凝土的澆筑方式為泵送，為了改善混凝土的和易性便于泵送，考慮摻加適量的粉煤灰，按照規(guī)范要求，采用普通硅酸鹽水泥拌制大體積粉煤灰混凝土?xí)r，粉煤灰摻量不宜超過砼水泥用量的35%，且粉煤灰取代水泥率普通硅酸鹽水泥不宜超過20%。粉煤灰對降低水化熱、改善混和易性有利，但摻加粉煤灰的混凝土其早期抗拉強度及早期極限拉伸

6、值均有所降低，對混凝土抗摻抗裂不利，因此粉煤灰的摻加量控制在20%以內(nèi)，采用外摻法，即不減少配合比中的水泥用量，每立方水泥混凝土摻加級粉煤灰約67kg。、外加劑：采用防裂型混凝土防水劑，摻量為水泥重量的2.3%，防水劑應(yīng)不含氯鹽，對鋼筋無銹蝕影響，摻入混凝土中能明顯提高硬化后的混凝土抗?jié)B性能，同時還應(yīng)具有減水、降低水化熱峰值，對混凝土收縮有補償功能，可提高混凝土的抗裂性。另經(jīng)征得甲方同意擬在混凝土中摻入每立方砼0.80.9Kg的杜拉纖維，以更好地有效減少裂縫。3.2混凝土的配合比由于本工程地下水對砼有中等腐蝕性，對配合比有這樣的要求：水灰比不大于0.5，每立方米砼水泥用量不低于360Kg，摻入

7、粉煤灰時，適當(dāng)減小一點水泥用量。、混凝土采用商品砼，因此要求混凝土攪拌站根據(jù)現(xiàn)場提出的技術(shù)要求，提前做好混凝土試配。、混凝土配合比應(yīng)通過試配確定，按照國家現(xiàn)行混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范、普通混凝土配合比設(shè)計規(guī)程及粉煤灰混凝土應(yīng)用技術(shù)規(guī)范中的有關(guān)要求進行設(shè)計。如征得設(shè)計單位、建設(shè)單位、工程監(jiān)理的同意，設(shè)計配合比時可利用混凝土60d或90d的后期強度，以滿足減少水泥用量的要求。、粉煤灰采用外摻法時，僅在砂料中扣除同體積的砂重，另外在進行混凝土試配時應(yīng)考慮到不同廠牌號水泥的供應(yīng)情況，以滿足施工的要求。3.3 現(xiàn)場準(zhǔn)備工作、底板鋼筋及柱、墻插筋應(yīng)分區(qū)盡快施工完畢，并進行隱蔽工程驗收。、底板上的預(yù)留孔

8、洞支模牢固、穩(wěn)定。、將底板上表面標(biāo)高抄測在柱、墻鋼筋上，并作明顯標(biāo)記，供澆筑混凝土?xí)r找平用。、澆筑混凝土?xí)r預(yù)埋的測溫管等應(yīng)提前準(zhǔn)備好。、管理人員、施工人員、后勤人員、測溫人員、保溫人員等晝夜值班，堅守崗位，各負其責(zé)，保證砼連續(xù)澆筑的順利進行。4 大體積混凝土溫度和溫度應(yīng)力計算在大體積混凝土施工前，必須進行溫度和溫度應(yīng)力的計算，并預(yù)先采取相應(yīng)的技術(shù)措施控制溫度差值，控制裂縫的發(fā)展，做到心中有數(shù)，科學(xué)指導(dǎo)施工，確保大體積混凝土的施工質(zhì)量。4.1溫度計算1、混凝土拌合物的溫度混凝土拌合物的溫度是各種原材料入機溫度的中和。溫度計算：水 泥：328 Kg 70砂 子：742 Kg 35 含水率為3%石

9、子：1070Kg 35 含水率為2%水：185 Kg 25 粉煤灰：67 Kg 35外加劑：8 Kg 30TO=0.9(MceTce+MsaTsa+MgTg)+4.2Tw(Mw-WsaMsa-WgMg)+C1(WsaMsaTsa+WgMgTg)-C2(WsaMsa+WgMg)/4.2Mw+0.9(Mce+Msa+Mg)式 中：TO 混凝土拌合物的溫度()Mw、Mce、Msa、Mg 水、水泥、砂、石每m3的用量(kg/m3)Tw、Tce、Tsa、Tg 水、水泥、砂、石入機前溫度Wsa、Wg 砂、石的含水率(%)C1、C2 水的比熱溶(kJ/Kg K)及溶解熱(kJ/Kg)C1=4.2，C2=0(

10、當(dāng)骨料溫度>0時) TO=0.9(328×70+67×35+8×30+742×35+1070×35)+4.2×25(185-742×3%-1070×2%)+4.2(3%×742×35+2%×1070×35)-0/4.2×185+0.9(328+742+1070)=37.492、混凝土拌合物的出機溫度T1=T00.16（T0Ti）式中： T1混凝土拌合物的出機溫度（） Ti攪拌棚內(nèi)溫度，約30 T1=37.490.16（37.4930）=36.33、混凝土拌合物

11、澆筑完成時的溫度 T2= T1(tt0.032n)(T1Ta)式中：T2混凝土拌合物經(jīng)運輸至澆筑完成時的溫度（） 溫度損失系數(shù) 取0.25 tt混凝土自運輸至澆筑完成時的時間 取0.7h n 混凝土轉(zhuǎn)運次數(shù) 取3 Ta運輸時的環(huán)境氣溫 取35T2=36.3(0.25×0.70.032×3)(36.335)=35.95混凝土拌合物澆筑完成時溫度計算中略去了模板和鋼筋的吸熱影響。4、混凝土最高溫升值 Tmax=T2 QK/10 F/50式中：Tmax混凝土最高溫升值（） Q 水泥用量 約328kg F 粉煤灰用量67kg K 使用42、5普通硅酸鹽水泥時取1.25。Tmax=3

12、5.95328×1.25/1067/50=78.3該溫度為底板混凝土內(nèi)部中心點的溫升高峰值，該溫升值一般都略小于絕熱溫升值，一般在混凝土澆筑后3d左右產(chǎn)生，以后趨于穩(wěn)定不再升溫，并且開始逐步降溫。5、混凝土表面溫度規(guī)范規(guī)定：對大體積混凝土的養(yǎng)護，應(yīng)采取控溫措施，并按要求測定澆筑后的混凝土表面和內(nèi)部溫度，將溫度差控制在25以內(nèi)。由于混凝土內(nèi)部最高溫升值理論計算為78.3，因此將混凝土表面的溫度控制在55左右，這樣混凝土內(nèi)部溫度與表面溫度，以及表面溫度與環(huán)境溫度之差均不超過25，表面溫度的控制可采取調(diào)整保溫層的厚度來完成。6、保溫層厚度計算保溫采用蓄水保溫，底板厚1.0m和0.6m，承臺

13、深度較深，以深8m的承臺來計算。砼終凝后，在其表面蓄存一定深度的水，由于水的導(dǎo)熱系數(shù)為0.58W/M K，具有一定的隔熱保溫效果，這樣可延緩混凝土內(nèi)部水化熱的降溫速率，縮小砼中心和砼表面的溫度差值，從而可控制砼的裂縫開展。根據(jù)熱交換原理，每一立方米砼在規(guī)定時間內(nèi)，內(nèi)部中心溫度降低到表面溫度時放出的熱量，等于砼在此養(yǎng)護期間散失到大氣中熱量。此時砼表面所需的熱阻系數(shù)，按下式計算：R=XM(Tmax-Ti)K/(700T2+0.28Mc W)式中：R混凝土表面的熱阻系數(shù)(K/W)X混凝土維持到指定溫度的延續(xù)時間(h)，21天×24h/天=504hM混凝土結(jié)構(gòu)物的表面系數(shù)M=F/VF結(jié)構(gòu)物與

14、大氣接觸的表面面積(m2)V結(jié)構(gòu)物的體積(m3)Tmax混凝土中心最高溫度()Ti混凝土表面的溫度()，取55。K傳熱系數(shù)的修正值，蓄水養(yǎng)護時取1.3。700混凝土的熱容量，即比熱與表觀密度的乘積(KJ/m3 K)T2混凝土澆筑、振搗完畢開始養(yǎng)護時的溫度()Mc每立方米混凝土中的水泥用量(Kg)W混凝土在指定齡期內(nèi)水泥的水化熱(KJ/Kg)，取375KJ/Kg。以核心筒深承臺來計算：F=21.4×21.4V=21.4×21.4×4M=F/V=1/4=0.25 考慮電梯井集水井的井壁等散熱，取M=0.5R=504×0.5×(78.3-55) &#

15、215;1.3/(700×35.95+0.28×328×375)=0.238砼表面蓄水深度：hs=RW=0.238×0.58=0.14m考慮到預(yù)測的溫度有差異，加之水的保溫性能不是很好，蓄水厚度過薄受氣候影響較大，因此采用蓄水40cm厚，足以起到保溫效果。同理可推，1m和0.6m厚板蓄水20cm足以滿足要求。4.2 溫度應(yīng)力計算混凝土澆筑后18d左右，水化熱量值基本達到最大，所以計算此時溫差和收縮差引起的溫度應(yīng)力。1、混凝土收縮變形值計算y(t)=y0(1e-0.01t)×M1×M2×M3××M10式中：

16、y(t)各齡期混凝土的收縮變形值 y0標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下混凝土最終收縮量，取值3.24×10-4 e常數(shù)，為2.718 t從混凝土澆筑后至計算時的天數(shù)M1、M2、M3M10考慮各種非標(biāo)準(zhǔn)條件的修正值，按簡明施工計算手冊表5-55取用，M1=1.0、M2=1.35、M3=1.0、M4=1.41、M5=1.0、M6=0.93，M7=0.77，M8=1.4、M9=1.0，M10=0.9y(18)=3.24×10-4(12.718-0.01×18)×1×1.35×1×1.42×1×0.93×0.77×

17、1.4×1×0.9=0.93×10-42、混凝土收縮當(dāng)量溫差計算Ty(t)=- y(t)/式中：Ty(t)各齡期混凝土收縮當(dāng)量溫差()，負號表示降溫。 y(t)各齡期混凝土的收縮變形值 混凝土的線膨脹系數(shù)，取1.0×10-5Ty(t)=-0.93×10-4/1.0×10-5=-9.33、混凝土的最大綜合溫度差T=T22/3TmaxTy(t)Tn式中：T 混凝土的最大綜合溫度差（） T2 混凝土拌合經(jīng)運輸至澆筑完成時的溫度（） Tmax 混凝土最高溫開值（） Ty(t)各齡期混凝土收縮當(dāng)量溫度（） Tn 混凝土澆筑后達到穩(wěn)定時的氣溫，取

18、55T=35.95+2/3×78.3+(-9.3)35=43.854、混凝土彈性模量計算E(t)=Ee(1e-0.09t)式中：E(t)混凝土從澆筑后至計算時的彈性模量（N/mm2）Ee混凝土的最終彈性模量（N/mm2），可近視取28d的彈性模量。t混凝土從澆筑后到計算時的天數(shù) E(18)=3.15×104(12.718-0.09×18)=2.527×104 N/mm25、混凝土溫度收縮應(yīng)力計算由于基礎(chǔ)底板兩個方向的尺寸都比較大，所以需考慮兩個方向所受的外約束來進行計算：=E(t)TH（t）R /1式中： 混凝土的溫度應(yīng)力（N/mm2） H(t)考慮徐變

19、影響的松弛系數(shù)，簡明施工手冊表5-57，取0.389 R 混凝土的外約束系數(shù)(1)地基對基礎(chǔ)約束的Cx1值一般砂質(zhì)粘土地基Cx1=0.06N/mm3(2)樁基對基礎(chǔ)約束的Cx2值Cx2=P/FP=4EI(KnD/4EI)1/43式中：F每根樁分擔(dān)的地基面積Kn地基水平側(cè)移剛度(0.01N/mm3)E樁的彈性模量3.0*104(Mpa)I樁的慣性矩521*107(mm4)D樁的直徑P=4×3.0×104×521×107×(1×10-2×2300/4×3.0×104×521×107)1/4

20、3=5.1×104N/mmF=21.4×21.4/36=12.721m2=12.72×106mm2Cx2=5.1×104/12.72×106=0.4×10-2N/mm3(3)地基水平阻力系數(shù)Cx=Cx1+Cx2=6.4×10-2N/m3 混凝土的泊松比，取0.15=2.527×104×1.0×105×43.85×0.389×0.064/10.15=0.325N/mm2C35砼的抗拉強度設(shè)計值為1.65 N/mm2，齡期18d 的混凝土強度可達設(shè)計強度的95%以上，取

21、95%，為1.5675 N/mm2 K=1.5675/0.325=4.8>1.15 滿足要求式中K抗裂安全度5 大體積混凝土施工5.1 施工區(qū)域劃分及澆筑順序由于基礎(chǔ)底板尺寸比較大，基礎(chǔ)底板設(shè)有后澆帶，后澆帶將底板劃分為四個部分，每一部分為一個自然施工段。即一、二、三、四區(qū)，混凝土澆筑順序為一、二、四、三區(qū)。二區(qū)三區(qū)一區(qū)四區(qū)5.2 模板底板外側(cè)四周砌筑240mm厚磚胎模，然后抹1:2.5水泥砂漿、搓平，深基坑部位底模采用370mm厚磚墻，外抹1:2.5水泥砂漿、搓平。底板上的電梯坑、集水井、后澆帶采用膠合板吊模。5.3 鋼筋鋼筋22及以上采用鐓粗直螺紋連接，1622之間二級鋼采用閃光對焊

22、，三級鋼采用鐓粗直螺紋連接。小于16的采用搭接綁扎。鋼筋套筒按現(xiàn)場實際計算。鋼筋盡量在現(xiàn)場三區(qū)制作，因場地條件限制，部分鋼筋也可在國際*大廈B座工地制作好運至本工地。由于底板厚度不一致，需提前加工焊接不同高度的鋼筋馬凳，后澆帶部位鋼筋按圖施工，不得任意甩槎及割斷，基礎(chǔ)底板鋼筋施工完成后進行柱、墻插筋施工，柱、墻插筋應(yīng)保證位置準(zhǔn)確，每區(qū)的底板鋼筋及柱、墻插筋施工完畢，組織一次隱蔽工程驗收，然后方可澆筑混凝土。5.4鋼筋支架底板600mm厚采用18馬凳，底板1000mm厚采用20馬凳支撐，間距1000mm呈梅花狀布置，馬凳簡圖如下： 對于核心筒部位的深承臺，由于深度較深，最深處高度為8.2m如按常

23、規(guī)用鋼筋作馬凳，不僅用鋼量大，穩(wěn)定性差，操作不安全而且難以保證上層鋼筋在同一水平面上，因而采用“格構(gòu)式鋼結(jié)構(gòu)柱+槽鋼梁”形式的支架來支承承臺上皮鋼筋重量和施工荷載，控制和保證核心筒承臺面筋的標(biāo)高。支架下端支撐在人工挖孔樁上。格構(gòu)式鋼結(jié)構(gòu)柱的平面布置見附圖1槽鋼梁采用100號槽鋼。5.4.1鋼結(jié)構(gòu)柱承載力的計算由于構(gòu)架柱主要承受承臺上層32150×150鋼筋網(wǎng)片及施工荷載，因此驗算構(gòu)架柱時可簡化為軸心受壓構(gòu)件。5.4.1.1、荷載計算：(每平方米) 1、鋼筋自重（恒載）：14m×6.32/m=88.48Kg2、施工荷載（活載）：250 Kgq=1.2×88.48+2

24、50=356 Kg/m2核心筒承臺底寬為23.6m×23.6m，斜坡最寬處距底邊3.579m，因此計算荷載的承臺面積為S=(23.6+3.579/2)2=645.16m2，由于核心筒部位的36根樁在平面上均勻分布，所以每根樁上的構(gòu)架柱所受的軸向壓力N為：N=S×q÷36=356 Kg/m2×645.16m2÷36=6380Kg=62.5KN5.4.1.2、構(gòu)架柱截面驗算：A、井架式構(gòu)架柱截面驗算 （1）、井架式構(gòu)架柱的力學(xué)特征主肢：L63×6， A0=7.29 cm2 Z0=1.78cm Ix=Iy=27.1 cm4綴條:25鋼筋 A

25、01=4.91 cm2 Ix=Iy=1.92 cm4 井架式構(gòu)架柱最小總慣矩Ix=Iy=4Ix+ A0（b/2- Z0）2 =427.1+ 7.29(50/2- 1.78)2 =15830 cm4（2）、井架式構(gòu)架柱的整體穩(wěn)定性驗算： =36.05 換算長細比0y= = =37.66=150 查鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范得=0.908 62.5×103/0.908×2916=23.6N/mm2<=215N/mm2 所以整體穩(wěn)定性滿足要求（3）、井架式構(gòu)架柱的主肢穩(wěn)定性驗算： 主肢計算長度 l0=1.732m 一個主肢的橫截面積A0=7.29 cm2 一個主肢的軸力N0=N/4=1

26、5.6KN 主肢的最小回轉(zhuǎn)半徑imin=1.24cm =140<=150 查鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范得=0.345 15.6×103/0.345×729=62.13N/mm2<=215N/mm2 所以主肢穩(wěn)定性滿足要求B、槽鋼構(gòu)架柱截面驗算 （1）、槽鋼架柱的力學(xué)特征主肢：100 A0=12.7 cm2 Z0=1.52cm ix=3.95cmiy=1.41 cm l0=5.7m綴板:5厚鋼板350mm×150mm，沿柱高間距1500mm（2）、對實軸驗算整體穩(wěn)定性和剛度 =570/3.95=144.3<=150 查鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范得=0.330 62.5&#

27、215;103/0.330×2540=74.56N/mm2<=215N/mm2滿足要求（3）、對虛軸驗算整體穩(wěn)定性 I0=25.6 cm4 Z0=1.52cm iy=1.41 cm b=350mm 整個截面對虛軸的慣矩為:IX=2I0+2A0×(b/2- Z0)2= 225.6+25.4×(35/2- 1.52)2 =13023.5 cm4對虛軸的回轉(zhuǎn)半徑iX= = =22.64 =570/22.64=25.18<=150 其換算長細比為0= =76.42<=150查鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范得=0.711 62.5×103/0.711×

28、2540=34.6N/mm2<=215N/mm2滿足要求（4）、綴板的剛度驗算柱分肢的線剛度為I0/綴板中心距=25.6/150=0.17兩塊綴板線剛度之和為2×1/12×0.5×153/31.96=8.8兩者比值8.8/0.17=51.76>6所以綴板的剛度是足夠的。5.4.1.3、槽鋼梁截面驗算：核心筒部位樁中心距為4米左右，考慮到鋼柱的實際布置會有調(diào)整，且柱邊加八字形梁托，現(xiàn)按2米凈跨四等跨連續(xù)梁驗算100號槽鋼梁的截面。 （1）梁荷載計算：(取5米寬板帶計算)q=356 Kg/m2×5m=17.8KN/M查表得,最大彎矩為支座處負彎矩

29、:Mmax=KMql2=0.107×17.8×22=7.62 KNMWX=39.7×103mm3= Mmax/ WX=7.62×106/39.7×103=191.9 N/mm2<=215N/mm2滿足要求5.5混凝土澆筑、混凝土采用商品混凝土，用混凝土輸送泵將砼泵送到澆筑地點，采用3臺輸送泵車，二臺布料機，布料機桿夠不到的部位，采用鋪設(shè)泵送管道，先鋪至最遠的澆筑地點，隨澆筑隨拆泵管，各臺泵車澆筑區(qū)域按預(yù)先劃分區(qū)域布置，從遠處向近處進行澆筑。、混凝土澆筑時采用“分區(qū)定點、一個坡度、薄層澆筑、循序漸進、一次到頂”的澆筑工藝，根據(jù)泵車布料桿的長

30、度，劃定澆筑區(qū)域，每臺泵車負責(zé)本區(qū)域的混凝土澆筑。澆筑時先在一個部位進行，直至達到設(shè)計標(biāo)高，混凝土形成扇形向前流動，然后在其坡面上繼續(xù)澆筑，循序漸進，這種澆筑方法能較好地適應(yīng)泵送工藝，使每車混凝土均澆筑在前一車混凝土形成的坡面上，可以確保上層混凝土在下層砼初凝前澆筑完畢，同時也可解決頻繁拆裝泵管的問題，也便于澆筑完的部位進行覆蓋保溫。、一次需澆筑的砼應(yīng)連續(xù)進行，間歇時間不得超過3.5h，如遇特殊情況，混凝土在3.5h仍不能繼續(xù)澆筑時，需采用應(yīng)急措施。即在已澆筑的混凝土坡面上插12短期鋼筋，長度1m，間距500mm，呈梅花狀布置。、混凝土澆筑時在每臺泵車的出灰口處配置56臺振搗器，因為混凝土的坍

31、落度比較大，斜向流淌很大，因此用2臺振搗器負責(zé)下部斜坡流淌處的振搗密實，用2臺振搗器負責(zé)頂部混凝土的振搗，用12臺振搗器負責(zé)中部砼的振搗。、由于混凝土的坍落度比較大，會在表層鋼筋下部產(chǎn)生水分，或在表層鋼筋上部的混凝土產(chǎn)生細小裂縫，為了防止出現(xiàn)這種裂縫，在混凝土澆搗密實后，用木抹子磨平搓毛23遍，初凝前再用鐵板壓實。、規(guī)范規(guī)定：大體積粉煤灰混凝土每拌制200m3至少成型1組試塊，現(xiàn)場按每澆筑200m3混凝土制作4組試塊，1組壓7d強度向業(yè)主監(jiān)理報表用，1組壓28d標(biāo)養(yǎng)強度歸技術(shù)檔案用，1組同條件養(yǎng)護試塊，1組作為60d強度備用。、防水混凝土抗摻試塊每500m3制作一組。5.6混凝土的泌水處理泵送

32、砼在澆筑、振搗過程中，上涌的泌水和浮漿順砼坡面下流到坑底。我們可在側(cè)模底部預(yù)留排水孔，將泌水排水，另外，隨著混凝土澆筑向前推進，泌水被趕至基坑頂部，當(dāng)砼大坡面接近頂端時，改變砼澆筑方向，即從頂部往回澆筑，與原斜坡相交成一集水坑，這樣集水坑逐步在中間縮小成水潭，用軟軸泵及時抽排出泌水。采用這種方法可排除所有泌水。5.7 混凝土測溫、底板混凝土澆筑時應(yīng)設(shè)專人配合預(yù)埋測溫管，測溫管沿高度分別埋置在底部、中部和表面，平面內(nèi)應(yīng)布置在邊緣和中間，測溫點的布置見附圖，測溫管采20薄壁鋼管，管的下端部要堵嚴，防止?jié)B進水，測溫管應(yīng)按測溫平面布置圖進行預(yù)埋，預(yù)埋時測溫管應(yīng)與鋼筋綁扎牢固，以免位移或損壞，測溫管的上口應(yīng)用棉絲塞好，防止濺進水泥漿，測溫管位置應(yīng)插標(biāo)志旗，便于保溫后查找。、配備專職測溫人員，按三班考慮，對測溫人員進行培訓(xùn)及安全交底。測溫人員要認真負責(zé)，按時按孔測溫，不得遺漏或弄虛作假。測溫記錄要填寫清楚、整潔，換班時要進行交接。、測溫工作應(yīng)連續(xù)進行，溫度上升