循環(huán)荷載下粉土路基土的變形性狀研究

1、第31卷,第1期中國(guó)鐵道科學(xué)Vol 131No 112010年1月C HINA RA IL WA Y SCIENCEJ anuary ,2010文章編號(hào):100124632(20100120001208循環(huán)荷載下粉土路基土的變形性狀研究肖軍華1,劉建坤2(1.南京工業(yè)大學(xué)土木工程學(xué)院,江蘇南京210009;2.北京交通大學(xué)土木建筑工程學(xué)院,北京100044摘要:為探討鐵路既有線粉土路基的工作性狀及病害機(jī)理,通過(guò)室內(nèi)動(dòng)三軸試驗(yàn),研究不同密實(shí)度、不同含水率粉土路基土在不同動(dòng)應(yīng)力水平下的循環(huán)累積塑性變形規(guī)律。結(jié)果表明:循環(huán)荷載下粉土路基土的累積塑性變形隨動(dòng)應(yīng)力的增加而增大,隨試樣含水率的降低而降低,

2、隨壓實(shí)系數(shù)的增大而減小,且動(dòng)應(yīng)力水平越高、含水率越大、壓實(shí)系數(shù)越小,變化趨勢(shì)越明顯;在既有線路基動(dòng)應(yīng)力水平范圍內(nèi)及路基土處于飽和含水率狀態(tài)下,可用粉土路基土的壓實(shí)系數(shù)0193作為路基土破壞形態(tài)的分界點(diǎn);粉土路基土的臨界動(dòng)應(yīng)力約為靜強(qiáng)度的50%?；谠囼?yàn)結(jié)果,以Monismith 指數(shù)模型為基礎(chǔ),引入路基動(dòng)應(yīng)力與靜極限抗剪強(qiáng)度的應(yīng)力比系數(shù),建立了能同時(shí)考慮動(dòng)應(yīng)力和土體物理狀態(tài)條件的路基土循環(huán)累積塑性變形預(yù)測(cè)模型。模型計(jì)算值與試驗(yàn)值吻合較好,說(shuō)明該模型能較好地預(yù)測(cè)粉土路基土的循環(huán)累積塑性變形。關(guān)鍵詞:路基;粉土;循環(huán)荷載;累積變形;臨界動(dòng)應(yīng)力中圖分類號(hào):U21311;TU411文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:A收稿日

3、期:2009201219;修訂日期:2009207215基金項(xiàng)目:國(guó)家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(50678020;鐵道部科技研究開發(fā)計(jì)劃項(xiàng)目(2005G012;中國(guó)博士后科學(xué)基金(20090460660作者簡(jiǎn)介:肖軍華(1980,男,湖北仙桃人,講師,博士。粉土指粒徑大于01075mm 的顆粒含量不超過(guò)全部質(zhì)量50%且塑性指數(shù)10的土,當(dāng)液限含水率小于40%,又稱低液限粉土1。粉土按形成原因又可以分為風(fēng)成粉土、水成粉土、殘積粉土,其中水成粉土是指在水力作用下,土體經(jīng)長(zhǎng)途攜帶、沉積形成。在我國(guó),水力成因的粉土廣泛分布于沖洪積平原、河流三角洲、沿海平原地區(qū)。已有研究2表明,黃河沖積粉土主要含原生礦物砂

4、和粉粒,顆粒不均、級(jí)配不良,具有弱可塑性、低黏結(jié)性、高分散性等特點(diǎn),難于壓實(shí),且水穩(wěn)性較差。粉土路基在土質(zhì)濕度增加和列車動(dòng)荷載作用下,易于產(chǎn)生路基下沉、邊坡溜坍、道砟陷槽等病害。目前,對(duì)粉土路基邊坡病害的治理已有比較有效的方法,但對(duì)路基下沉、道砟陷槽等基床病害的預(yù)測(cè)與控制仍缺乏有效的措施。筆者認(rèn)為,這主要是由于對(duì)該類土體在列車循環(huán)荷載和土體物理狀態(tài)改變下的變形性狀尚缺乏深入的認(rèn)識(shí)。為此,本文通過(guò)循環(huán)三軸試驗(yàn),研究不同物理狀態(tài)(密實(shí)度、含水率的粉土路基土在循環(huán)荷載作用下的累積塑性變形發(fā)展規(guī)律及破壞演化機(jī)理。1試驗(yàn)111土樣性質(zhì)試驗(yàn)用土取自京九鐵路曲線改造后廢棄路段的原路基填土,里程為K381+0

5、00K594+434,位于山東省西南部。根據(jù)鐵路工程土工試驗(yàn)規(guī)程(TB101022004進(jìn)行室內(nèi)物理力學(xué)性質(zhì)試驗(yàn),結(jié)果見表1,根據(jù)規(guī)范可判斷該土為低液限粉土。從表中數(shù)據(jù)可以看出,該類土的顆粒粒徑分布不均、級(jí)配較差,難于壓實(shí)。該土的物質(zhì)組成試驗(yàn)表明3,粉土中以石英、長(zhǎng)石、云母等原生礦物為主表1粉土的基本物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)取土部位比重液限/%塑限/%塑性指數(shù)顆粒百分比含量/%012501075mm 0107501005mm01005mm最優(yōu)含水率/%最大干密度/(g cm -3K381+000216573014211491011138781719191K392+0002164329152018817

6、191736618013147111961187K594+434216232716201761920199701858116的非黏土礦物含量高,而以蒙脫石、高嶺石為主的黏土礦物含量少,土顆粒之間黏結(jié)較差。因此,粉土的工程性質(zhì)較差,為不良路基填料。112動(dòng)三軸試驗(yàn)11211試樣制備采用土體的壓實(shí)系數(shù)和含水率控制試樣的制備。首先在最優(yōu)含水率下制作不同壓實(shí)系數(shù)的試樣,再根據(jù)需要的試驗(yàn)含水率,將所需的水分緩緩注入試樣,最后將試樣放置密封容器24h 以上,使水分滲透均勻,在試樣注水和靜置過(guò)程中要保證其體積不發(fā)生變化。上述方法能模擬已建成路基受環(huán)境影響導(dǎo)致土體濕度增加的過(guò)程。試樣為直徑3911mm 、高8

7、0mm 的圓柱體,其壓實(shí)系數(shù)根據(jù)對(duì)既有線路基的調(diào)查取01800197,含水率考慮大于最優(yōu)含水率的情況。試驗(yàn)共制備土樣38個(gè)。11212加載試驗(yàn)在M TS85812/TESTSTARII 雙向液壓伺服多功能循環(huán)三軸儀上進(jìn)行。試驗(yàn)全部采取應(yīng)力控制,單向循環(huán)加載,動(dòng)應(yīng)力(d =1-3,1和3分別為軸向應(yīng)力和圍壓幅值參考鐵路既有線提速路基動(dòng)應(yīng)力測(cè)試結(jié)果4,最大取120kPa ,最小取30kPa ,每次試驗(yàn)動(dòng)應(yīng)力增幅10kPa 。根據(jù)文獻(xiàn)5的結(jié)論,在既有線路基的動(dòng)應(yīng)力水平范圍內(nèi),加載頻率對(duì)粉土路基土的動(dòng)力反應(yīng)影響不大,本文試驗(yàn)的加載頻率及波形選用設(shè)備提供的1Hz 正弦波。試驗(yàn)的動(dòng)荷載時(shí)程曲線如圖1所示。

8、其他試驗(yàn)條件為:圍壓3=25k Pa ,采取固結(jié)不排水試驗(yàn),循環(huán)加載次數(shù)N =10000次 。圖1單向循環(huán)荷載理論曲線2試驗(yàn)結(jié)果分析圖2為動(dòng)應(yīng)力幅值為120kPa 、壓實(shí)系數(shù)K =0190的試樣在2種含水率w 狀態(tài)下的動(dòng)應(yīng)力應(yīng)變a 試驗(yàn)曲線,圖3為加載過(guò)程中的應(yīng)變累積歷程 。圖2試樣的動(dòng)應(yīng)力 應(yīng)變?cè)囼?yàn)曲線圖3循環(huán)荷載下試樣的應(yīng)變累積歷程2中國(guó)鐵道科學(xué)第31卷從圖2可以看出,循環(huán)荷載下壓實(shí)粉土產(chǎn)生明顯的滯回圈并逐漸產(chǎn)生累積應(yīng)變,變形穩(wěn)定試樣(w =11128%與變形破壞試樣(w =20133%的應(yīng)力應(yīng)變曲線差別較大:對(duì)于穩(wěn)定試樣,循環(huán)荷載作用100次后滯回圈面積較小,表明累積應(yīng)變趨于穩(wěn)定,試樣近

9、似彈性變形,但對(duì)于破壞試樣,循環(huán)荷載作用100次時(shí)累積應(yīng)變已達(dá)到312%,且滯回圈面積較大,表明試樣已產(chǎn)生剪切破壞。從圖3可以看出,變形穩(wěn)定與變形破壞試樣的應(yīng)變累積歷史相差較大:對(duì)于穩(wěn)定試樣,加載7300次的累積 應(yīng)變?yōu)?152%,若認(rèn)為試樣塑性變形穩(wěn)定,而加載前100次的應(yīng)變?yōu)?138%,已占最終變形量的73%,說(shuō)明加載前100次已完成大部分累積應(yīng)變;但對(duì)于破壞試樣,循環(huán)荷載作用100次的變形已達(dá)312%,加載1000次的變形達(dá)到716%,塑性應(yīng)變?cè)鲩L(zhǎng)率隨加載次數(shù)增加一直較大。圖4為不同壓實(shí)系數(shù)、含水率下粉土路基土加載1000次的累積塑性應(yīng)變p 與動(dòng)應(yīng)力d 的關(guān)系曲線,限于篇幅并考慮規(guī)律相似

10、,文中僅列出了K 0193的6種壓實(shí)系數(shù)試驗(yàn)曲線。圖4不同壓實(shí)系數(shù)下的p d 曲線圖4表明,壓實(shí)系數(shù)相同時(shí),不同w 的p d曲線形狀差別較大,當(dāng)試樣的w 從最優(yōu)含水率w opt 附近增加到浸水飽和含水率w sat 附近時(shí),p d曲線有平穩(wěn)或突然急劇增長(zhǎng)2種形態(tài)。若隨d 的增大p 增長(zhǎng)斜率近似不變,說(shuō)明試樣逐步強(qiáng)化、塑性變形穩(wěn)定,而若p 在某個(gè)d 值處突然增大,說(shuō)明試樣在該級(jí)動(dòng)應(yīng)力下產(chǎn)生剪切破壞。若定義p d 曲線上斜率突然增大的點(diǎn)對(duì)應(yīng)的動(dòng)應(yīng)力為臨界動(dòng)應(yīng)力,從圖4可以看出,在d 120時(shí),K 0183, w w opt 的試樣均可能達(dá)到土體自身臨界動(dòng)應(yīng)力而破壞;K 為0185和0187的試樣在w

11、 =w opt 附近不產(chǎn)生剪切破壞,而在w w opt 時(shí),均可能產(chǎn)生突然剪切破壞;K 0190的試樣除在w =w sat 時(shí)達(dá)到自身臨界動(dòng)應(yīng)力破壞,而在其余含水率下均不產(chǎn)生突然剪切破壞;K 0193試樣的土體臨界動(dòng)應(yīng)力均超過(guò)100kPa ,且破壞應(yīng)變低于2%。圖5給出了采用該方法確定的與粉土路基土靜極限強(qiáng)度對(duì)應(yīng)的臨界動(dòng)應(yīng)力以及臨界動(dòng)應(yīng)力包絡(luò)線的上下限;作為對(duì)比,圖中還列出了根據(jù)Cheung 建議的方法6得到的臨界動(dòng)應(yīng)力。圖5粉土的臨界動(dòng)應(yīng)力與靜極限強(qiáng)度的關(guān)系從圖中可以看出,采用2種方法得到的臨界動(dòng)3第1期循環(huán)荷載下粉土路基土的變形性狀研究應(yīng)力結(jié)果比較接近,其中,采用Cheung的方法偏小,這

12、與其嚴(yán)格的限定條件有關(guān)。循環(huán)荷載下粉土路基土的臨界動(dòng)應(yīng)力約為靜強(qiáng)度的50%,兩者比例系數(shù)的上下限分別為013745和016986,這符合以往的研究結(jié)論:路基土的動(dòng)靜比在015017之間,且隨著循環(huán)作用次數(shù)的增加,路基土的臨界動(dòng)應(yīng)力還要相應(yīng)折減7。圖6為初始含水率w相近試樣在不同動(dòng)應(yīng)力d下累積塑性應(yīng)變p與壓實(shí)系數(shù)K的關(guān)系曲線 。圖6相近含水率試樣在不同動(dòng)應(yīng)力時(shí)的pK曲線由圖6可知,相近含水率的試樣,在不同動(dòng)應(yīng)力下的pK曲線差別較大。當(dāng)w在w opt附近,d60kPa時(shí),p隨K的增加變化很小,而d60kPa時(shí),p隨K的增加迅速減小,但當(dāng)K0185后,p隨K的變化較小;當(dāng)w在w opt+4附近,d8

13、0時(shí),K0185后p隨K的變化較小,而d80時(shí),只有K0190后p隨K的變化才較小;當(dāng)w在w opt+6附近,d70時(shí),K0185后p隨K的變化較小,而d70時(shí),只有K0190后p隨K的變化才較小;當(dāng)w在w sat附近,d70時(shí),K0187后p隨K變化較小,而d70時(shí),只有K0193后p隨K的變化才較小。圖7為K相同時(shí),不同d條件下p與w的關(guān)系曲線,限于篇幅并考慮規(guī)律類似,僅列出K0193的6種壓實(shí)系數(shù)的試驗(yàn)曲線。由圖7可知,在w從w opt附近變化到w sat附近過(guò)程中,對(duì)于K為0180和0183的試樣,在d30kPa時(shí),p均隨w迅速增大;對(duì)于K為0185和0187的試樣,在d40kPa時(shí),

14、p隨w的變化較平緩,當(dāng)d40kPa,且w較高時(shí),p隨w迅速增大;對(duì)于K為0190的試樣,在d50kPa時(shí),p隨w的變化比較平緩,當(dāng)d50kPa,且ww opt+8附近,p隨w迅速增大;對(duì)于K0193的試樣,當(dāng)d=120kPa,且ww opt+6附近,p隨w迅速增大,但p比K0190時(shí)小很多。上述試驗(yàn)表明,循環(huán)荷載下粉土路基土的累積塑性變形與動(dòng)應(yīng)力、壓實(shí)系數(shù)、含水率中任一因素的變化關(guān)系都受其他2個(gè)因素的影響。結(jié)合既有線提速線路路基的動(dòng)應(yīng)力水平(d不超過(guò)120kPa,并考慮路基處于浸水飽和這一最不利含水率,可用K=0193作為路基土不同破壞形態(tài)的分界點(diǎn)。4中國(guó)鐵道科學(xué)第31卷圖7不同壓實(shí)系數(shù)試樣的

15、pw曲線3循環(huán)累積塑性應(yīng)變模型近些年,國(guó)外學(xué)者提出了許多路基土的循環(huán)累積塑性變形預(yù)測(cè)模型,其中以Monismit h指數(shù)模型p=A N b應(yīng)用最廣泛,式中N為循環(huán)次數(shù),A 和b分別為模型參數(shù),根據(jù)模型的物理意義,A表示施加第1周動(dòng)荷載時(shí)路基土產(chǎn)生的塑性應(yīng)變,b 表示塑性應(yīng)變隨循環(huán)次數(shù)的變化速率;已有研究表明A是應(yīng)力水平、應(yīng)力歷史、路基土物理狀態(tài)等的多元函數(shù),而b是只依賴于土體類型的常數(shù)8。許多學(xué)者還對(duì)Mo nismit h模型進(jìn)行了不同形式的改進(jìn)。本文首先以Monismit h模型為基礎(chǔ),對(duì)不同循環(huán)動(dòng)應(yīng)力、物理狀態(tài)下粉土路基土的p與N進(jìn)行數(shù)學(xué)擬和,分別得到了Mo nismit h模型參數(shù)A,

16、b的值。研究結(jié)果表明:(1A的分布范圍為01026%1125%,且當(dāng)K0193時(shí),各種含水率條件下,A均隨動(dòng)應(yīng)力增加而增大,K越低、或w越高時(shí),變化趨勢(shì)越明顯;但當(dāng)K0193時(shí),各種含水率條件下,A 隨動(dòng)應(yīng)力的增加變化較小。相同壓實(shí)系數(shù)下,一般A隨含水率增加而增大,而相同含水率下,A隨壓實(shí)系數(shù)增加而減小,如圖8圖9所示。(2b的分布范圍為01040150,圖10給出了多組不同壓實(shí)系數(shù)和含水率試樣在不同動(dòng)應(yīng)力下的pN對(duì)數(shù)曲線。 圖中直線斜率隨動(dòng)應(yīng)力增加圖8動(dòng)應(yīng)力對(duì)A的影響(w sat 圖9含水率對(duì)A的影響(d=30kPa而略變陡峭,說(shuō)明動(dòng)應(yīng)力水平越高、塑性變鹽速率越快。對(duì)于動(dòng)應(yīng)力相同、物理狀態(tài)不

17、同的試樣,b 并不隨壓實(shí)系數(shù)或含水率呈明顯變化,如圖11所示。這說(shuō)明對(duì)于同樣類型的路基土,當(dāng)物理狀態(tài)改變時(shí)b值變化較小。其他同一動(dòng)應(yīng)力、不同物理狀態(tài)下試樣的pN對(duì)數(shù)曲線有類似規(guī)律,限于篇5第1期循環(huán)荷載下粉土路基土的變形性狀研究 6 中 31 卷 國(guó) 鐵 道 科 學(xué) 第 幅不一一列出 。上述規(guī)律與國(guó)外的研究結(jié)果一致 。 , 即試樣的動(dòng)應(yīng)力與靜極限抗剪強(qiáng)度之比 , 表達(dá) 上述參數(shù) A 和 b 。變量綜合反映了動(dòng)應(yīng)力與土體 物理狀態(tài)對(duì)應(yīng)變的影響 。數(shù)學(xué)回歸得到的 A , b 與 應(yīng)力比的關(guān)系如圖 12 和圖 13 所示 。由于數(shù)據(jù)個(gè) 數(shù)較多 , 導(dǎo)致整體離散性偏大 , 通過(guò)比較 , A , b 與

18、之間的關(guān)系分別采用指數(shù)方程和直線方程擬和 效果最好 。 圖 11 動(dòng)應(yīng)力相同時(shí)物理狀態(tài)不同試件的 N 對(duì)數(shù)曲線 p 圖 12 參數(shù) A 與應(yīng)力比的關(guān)系 圖 10 不同壓實(shí)系數(shù)和含水率試樣在不同動(dòng)應(yīng)力下的 p N 對(duì)數(shù)曲線 為建立粉土路基土的循環(huán)累積塑性應(yīng)變預(yù)測(cè)模 型 , 并減少模型的變量個(gè)數(shù) , 本文通過(guò)引入應(yīng)力比 因此 , 循環(huán)荷載下粉土路基土的累積塑性應(yīng)變 可采用下式預(yù)測(cè) 。 p ( p = ( 01 024 2e41 125 + 01 033 N 01 535 4 +01 047 1 ( 1 第 1 期 循環(huán)荷載下粉土路基土的變形性狀研究 7 為驗(yàn)證模型準(zhǔn)確性 , 通過(guò)式 ( 1 計(jì)算了

19、循環(huán) 次數(shù)為 1 000 時(shí)不同物理力學(xué)狀態(tài)粉土路基土的塑 性應(yīng)變 , 并與試驗(yàn)值進(jìn)行比較 , 如圖 14 所示 。由 圖 14 可見 , 幾乎所有點(diǎn)都分布在直線 = 兩 試驗(yàn) 預(yù)測(cè) 側(cè) , 且與直線距離較近 , 說(shuō)明該模型能較好地預(yù)測(cè) 粉土路基土的循環(huán)累積塑性變形 。 圖 14 粉土路基土循環(huán)塑性應(yīng)變的預(yù)測(cè)值與試驗(yàn)值的比較 隨壓實(shí)系數(shù)的增大而減小 , 且動(dòng)應(yīng)力水平越高 、含 水率越大 、壓實(shí)系數(shù)越小 , 變化趨勢(shì)越明顯 ; 結(jié)合 既有線路基的動(dòng)應(yīng)力水平 , 并考慮路基的最不利含 水率 , 可用 K = 01 93 作為路基土不同破壞形態(tài)的 分界點(diǎn) 。 ( 2 以 Mo nismit h 指數(shù)

20、模型為基礎(chǔ) , 并引入應(yīng) 力比變量 , 建立了只包含材料常數(shù)項(xiàng)的粉土路基 土循環(huán)累積塑性應(yīng)變預(yù)測(cè)模型 , 通過(guò)路基動(dòng)應(yīng)力和 靜強(qiáng)度 2 個(gè)指標(biāo) , 即可對(duì)列車循環(huán)荷載下路基的塑 性變形進(jìn)行預(yù)測(cè) 。 ( 3 循環(huán)荷載下粉土路基土的臨界動(dòng)應(yīng)力約為 靜強(qiáng)度的 50 % 。 文 獻(xiàn) 圖 13 參數(shù) b 與應(yīng)力比的關(guān)系 4 結(jié) 論 ( 1 循環(huán)荷載下粉土路基土的累積塑性變形與 動(dòng)應(yīng)力 、壓實(shí)系數(shù) 、含水率中任一變量的變化規(guī)律 都受其他 2 個(gè)變量的影響 ; 路基土的累積塑性變形 隨動(dòng)應(yīng)力的增大而增大 , 隨含水率的降低而降低 , 參 考 1 鐵道第一勘察設(shè)計(jì)院 . TB10102 2004 鐵路工程土工

21、試驗(yàn)規(guī)程 S . 北京 : 中國(guó)鐵道出版社 , 2004. 2 濟(jì)南鐵路局 , 北京交通大學(xué) . 京九線粉土路基病害整治技術(shù)試驗(yàn)研究 R . 濟(jì)南 : 濟(jì)南鐵路局 , 2007. grade Dist resses of Beijing2 Kowloon Railway R . Jinan : Jinan Railway Bureau , 2007. in Chinese 4092414. 2006. 406. Academy of Railway Sciences , 2006. in Chinese Train Moving Loading J . Rock and Soil Mechan

22、ics , 2009 , 30 ( 2 : 3992406. in Chinese Yellow2River Alluvial Silt J . Rock and Soil Mechanics , 2008 , 29 (2 : 4092414. in Chinese 3 肖軍華 , 劉建坤 , 彭麗云 , 等 . 黃河沖積粉土的干密度及含水率對(duì)力學(xué)性質(zhì)影響 J . 巖土力學(xué) , 2008 , 29 ( 2 : ( XIAO J unhua , L IU Jiankun , P EN G Liyun , et al. Effect of Dry Density and Moist ure Con

23、tent o n Behaviors of 4 鐵道科學(xué)研究院鐵道建筑研究所 . 既有線提速 200 km h - 1 非改建地段試驗(yàn)報(bào)告 R . 北京 : 鐵道科學(xué)研究院 , ( Railway Engineering Research Instit ute of China Academy of Railway Sciences. Experiment s Repo rt on Response of 5 劉建坤 , 肖軍華 , 楊獻(xiàn)永 , 等 . 提速條件下粉土鐵路路基動(dòng)態(tài)穩(wěn)定性研究 J . 巖土力學(xué) , 2009 , 30 (2 : 3992 (L IU Jiankun , XIAO

24、J unhua , YAN G Xianyong , et al. St udy on Dynamic Stability of Silt Subgrade Subjected to 6 H EUN G L W. Laborato ry Assessment of Pavement Foundation Materials D . Nottingham : U niversity of Not2 C tingham , 1994. Non2Reconst ructed Subgrade of Existing Railway wit h Train Speed Increasing to 20

25、0 km - 1 R . Beijing : China h (Jinan Railway Bureau , Beijing Jiaotong U niversity. Experimental St udy on t he Treat ment Techniques of Silt Sub2 8 中 31 卷 國(guó) 鐵 道 科 學(xué) 第 7 鐵道科學(xué)研究院鐵道建筑研究所 . 不同線路等級(jí) 、土質(zhì)條件基床結(jié)構(gòu)及技術(shù)條件的研究 R . 北京 : 鐵道科學(xué)研 究院 , 1990. ( Railway Engineering Research Instit ute of China Academy of

26、 Railway Sciences. St udy on t he Subgrade St ruct ure and Technical Conditions for Different Railway Grades and Soil Properties R . Beijing : China Academy of Railway Sciences , 1990. in Chinese 8 L I Dingqing. Railway Track Granular Layer Thickness Design Based o n Subgrade Performance under Repea

27、ted Loading D . Bo sto n : U niversity of Massachusett s , 1994. Research on the Def ormation Behaviors of Silt Subgrade Soil under Cyclic Loading XIAO J unhua 1 , L IU J iankun2 ( 1. College of Civil Engineering , Nanjing U niversity of Technology , Nanjing Jiangsu 210009 , China ; 2. School of Civ

28、il Engineering , Beijing Jiaotong U niversity , Beijing 100044 , China ing railroad , a series of indoor dynamic t riaxial test s were co nducted to investigate t he cumulative plastic namic st ress levels. Result s show t hat t he cumulative plastic deformatio n of t he silt subgrade soil grow s ci

29、ent . In t he scope of t he dynamic st ress level of t he existing railroad subgrade and t he sat urated state of formatio n of silt subgrade soil is established , which can take bot h t he facto rs of t he dynamic st ress and of t he subgrade to it s ultimate static shear st rengt h , a new mo del

30、for p redicting t he cumulative plastic de2 cates t hat t he model can bet ter p redict t he cumulative plastic deformatio n of silt subgrade soil under repeat 2 ed loading. Key words : Subgrade ; Silt ; Cyclic loading ; Accumulative deformatio n ; Critical dynamic st ress ( 責(zé)任編輯 吳 彬 soil p hysical states into co nsi