鋼結(jié)構(gòu)試題50127

1、鋼結(jié)構(gòu) 1一 . 填空題1. 鋼材的代號Q235-B,表示（表示屈服強(qiáng)度fy 235N/mm2,質(zhì)量等級為B級 的鎮(zhèn)靜鋼 ） 。2. 鋼中含硫量太多會引起鋼材的（熱脆 ） ；含磷量太多會引起鋼材的（冷脆 ） 。3. 鋼材的硬化提高了鋼材的（強(qiáng)度 ） ，降低了鋼材的（塑性和韌性） 。4. 鋼材的設(shè)計強(qiáng)度等于鋼材的屈服強(qiáng)度fy 除以（ 分項(xiàng)系數(shù) ） 。5. 按（ 脫氧程度 ）不同，鋼材有鎮(zhèn)靜鋼與沸騰鋼之分。6. 實(shí)腹式偏心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定，包括彎矩 （ 作用平面內(nèi)） 的穩(wěn)定和彎矩（ 作用平面外 ）的穩(wěn)定。7. 格構(gòu)式軸心壓桿中，繞虛軸的整體穩(wěn)定應(yīng)考慮（剪切變形）的影響，以ox代 替x計算。8.

2、軸心受壓構(gòu)件腹板的寬厚比限制值是根據(jù)板件臨界力與桿件（ 臨界 ） 應(yīng)力 （ 相等 ）條件推導(dǎo)出。9. 組合梁的截面最小高度是根據(jù)（剛度 ）條件導(dǎo)出的，即梁的最大（撓度 ）應(yīng)力不超過規(guī)范規(guī)定的限制。10. 計算軸心受壓格構(gòu)式柱的綴材，需要首先求出橫向剪力，此剪力大小與（柱肢面積 ）和（ 材料強(qiáng)度 ）有關(guān)。二 . 判斷題1. 塑性變形是不能恢復(fù)的，因此塑性破壞比脆性破壞更危險。2. 通常，一個構(gòu)件同一截面上的焊接殘余應(yīng)力有拉應(yīng)力部分也有壓應(yīng)力部分。3. 鋼材的伸長率以5或 10表示，角標(biāo)5 或 10 代表標(biāo)準(zhǔn)試件的截面積為5 或精選 word24. 在普通螺栓連接中，用在構(gòu)造上采取措施的方法來保證

3、孔壁不受擠壓而破壞。5. 沒有截面削弱的梁，保證了梁的整體穩(wěn)定性并不一定也保證了梁的強(qiáng)度。三.選擇題1 .鋼材的抗剪設(shè)計強(qiáng)度fv與f有關(guān)，一般而言，fv=（）。A. f / 3 B. 3f C.f/3 D. 3f2 .單個普通螺栓傳遞剪力時的設(shè)計承載力由（）確定。A.單個螺栓抗剪設(shè)計承載力B.單個螺栓承壓設(shè)計承載力C.單個螺栓抗剪和承壓設(shè)計承載力中較小者D.單個螺栓抗剪和承壓設(shè)計承載力中較大者。3 .當(dāng)無集中荷載作用時，焊接工字型截面梁翼緣與腹板的焊縫主要承受（）。A.豎向剪力B.豎向剪力及水平剪力聯(lián)合作用C水平剪力 D.壓力4 .實(shí)腹式偏心受壓構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)整體穩(wěn)定驗(yàn)算公式中的丫x主要

4、是考慮（）。A.截面塑性發(fā)展對承載力的影響B(tài).殘余應(yīng)力的影響C.初偏心的影響D.初彎曲的影響5 .工字型截面梁受壓翼緣保證局部穩(wěn)定的寬厚比限值，對Q235鋼為：15,對Q345鋼，此限制應(yīng)（）。A.比15更小B.仍等于15 C.比15更大 D.可能大于15,也可能小于15四.計算題1 .如圖1-1連接，受靜載拉力P=130KN, hf=10,鋼材為Q235, E43焊條，手工焊，ffw 160N/mm2。試驗(yàn)算焊縫強(qiáng)度。圖1-1圖1-22 .工字型截面軸心受壓柱如圖1-2, Lox L 9m,Loy 3m ,鋼材為 Q235,f 215N/mm2,試求其最大承載力N。局部穩(wěn)定性已保證。已知入3

5、040506070800.9020.8390.7750.7090.6430.578四.計算題1 .將外力P向焊縫截面的形心簡化，得到N P 130KN,M Pe 130 10 1300KN.mm由N,M作用在焊縫中產(chǎn)生的應(yīng)力為:2 0.7hflw130 1032 0.7 10 (110 2 10)2103.2N/mm2精選word6M22 0.7h"W68.8N /mm26 1300 10322 0.7 10 (110 2 10)2A 點(diǎn)應(yīng)力最大： f N M 103.2 68.8 172N/mm2將最危險點(diǎn)的應(yīng)力帶入強(qiáng)度條件:2.截面幾何特性172 01.22 2141N / mm

6、ffw 160N/mm2,滿足強(qiáng)度要求一 一 一一2A 2* 200* 20 500*10 13000 mmIx 1/12* 10*5003 2* 200*20* 2602 6.45* 106mm41y 1/12*20*2003*2 2.67*107 mm4ix . Ix/A6.45*106/13000 223mmiy . 1y/A2.67*107/13000 45.3mm按強(qiáng)度條件確定承載力：N1 An f 1.3*104 *215 2795KN按穩(wěn)定條件確定承載力：x loxix 90022.3 40.4y loyiy 3004.53 附2 150因y軸是弱軸，且y x,因而y軸的承載力較

7、小，查表 y 0.668,所以N2 yAf 0.668*1.3*104*215*10 3 1867kN故此柱的最大承載力為1867KN。3.截面幾何特性：Ix 1/12* 10*5003 2* 200*20* 2602 6.45* 106mm4wx Ix. h/2 6.45*108 270 2.39* 106mm3S1 200* 20* 260 1.04*106mm3S 200*20* 260 250*10* 425 1.35* 106 mm3正應(yīng)力驗(yàn)算:Mx430*106xWnx1.05*2.39*106171.3N/mm2f 215N/mm2VS 580*103*1.35*10622男應(yīng)力

8、驗(yàn)算：- 8 121.4N /mm fv 125N / mmIxt6.45*108*10腹板翼緣交接處的折算應(yīng)力驗(yàn)算:MyIx430*106*2506.45*1082166.7N/mm2293.5N /mmVSi580* 103* 1.04* 106It6.45* 108 * 10123-12.,166.72 3*93.52 232.4N/mm2 1.1*215 236.5N/mm2強(qiáng)度滿足要求鋼結(jié)構(gòu)五.填空題11 .低碳鋼必須保證（抗拉強(qiáng)度）、（屈服強(qiáng)度）及（伸長率）等符合國家標(biāo)準(zhǔn)的 指標(biāo)。12 .低合金鋼必須保證（抗拉強(qiáng)度）、（屈服強(qiáng)度）、（伸長率）及（冷彎性能）等 符合國家標(biāo)準(zhǔn)的指標(biāo)。1

9、3 .鋼中的（磷或P）增多會引起鋼材的冷脆傾向。14 .當(dāng)荷載作用在梁的（下或受拉）翼緣時，梁的整體穩(wěn)定性較高。15.當(dāng) ho/tw 80,235 fy,應(yīng)在梁的腹板上配置（橫）向加勁肋。16 .鋼結(jié)構(gòu)強(qiáng)度設(shè)計時以鋼材的（屈服強(qiáng)度）作為靜力強(qiáng)度的標(biāo)準(zhǔn)值的。17 .鋼材處于同號應(yīng)力狀態(tài)易產(chǎn)生（脆性）破壞。18 .在工字型梁彎矩、剪力都比較大的截面中，除了要驗(yàn)算正應(yīng)力和剪應(yīng)力外， 還要在（翼緣和腹板相交）處驗(yàn)算這算應(yīng)力。19 .高強(qiáng)螺栓群承受偏心拉力作用，連接的旋轉(zhuǎn)中心應(yīng)在（ 螺栓群形心）。20 .鋼結(jié)構(gòu)的主要缺點(diǎn)是（易腐蝕），（不耐火）。六.判斷題6 .因?yàn)橛不F(xiàn)象提高了鋼材的強(qiáng)度，所以可利用鋼

10、材硬化后的強(qiáng)度以達(dá)到節(jié)省 鋼材的目的。7 .應(yīng)力集中可產(chǎn)生三軸受拉的應(yīng)力狀態(tài)，它對鋼結(jié)構(gòu)抗低溫冷脆有嚴(yán)重的不良影響， 但因?yàn)樗岣吡虽摬牡那c(diǎn)，故對提高鋼結(jié)構(gòu)的疲勞強(qiáng)度時有利的。8 . 為了提高工字型梁的整體穩(wěn)定，加大翼緣板和腹板的厚度是最合理的方法，因?yàn)榧哟蠹哟笠砭壈搴透拱宓暮穸染沽旱目古偠仍龃螅古偠仍龃罅?，梁的穩(wěn)定性提高了。9 . 剪力降低了格構(gòu)式軸心受壓柱的整體穩(wěn)定臨界應(yīng)力。在設(shè)計中式利用加大構(gòu)件長細(xì)比的方法來考慮這種不利影響的。10 .軸心受力和偏心受力構(gòu)件的剛度標(biāo)志為入，應(yīng)滿足的要求。七 . 選擇題2 . 規(guī)范對鋼材的分組是根據(jù)鋼材的（）。A.鋼種B.鋼號 C.橫截面的大小

11、D.厚度和直徑2.鋼材在復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下的屈服條件是由（）等于單向拉伸時的屈服點(diǎn)決定的。A.最大主拉應(yīng)力（T1 B.最大剪應(yīng)力。C.最大主壓應(yīng)力（T3 D.折算應(yīng)力3 . ok是鋼材的（）指標(biāo)A.韌性性能B.強(qiáng)度性能C.塑性性能D.冷加工性能4 .某構(gòu)件發(fā)生率脆性破壞，經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn)在破壞時構(gòu)件內(nèi)存在下列問題，但可以肯定其中（）對該破壞無直接影響。A.鋼材的屈服點(diǎn)過低B.構(gòu)件的荷載增加速度過快C.存在冷加工硬化D.構(gòu)件有構(gòu)造原因引起的應(yīng)力集中5 .鋼結(jié)構(gòu)連接中所使用的焊條應(yīng)與被連接構(gòu)件的強(qiáng)度相匹配，通常在被連接構(gòu)件選用Q345鋼時，焊條選用（）。A.E43 B.E50 C.E55 D.三種均可6 .

12、在下列因素中，（）對壓桿的彈性屈曲承載力影響不大。A.壓桿的殘余應(yīng)力分布C.材料的屈服點(diǎn)變化7.在梁的整體穩(wěn)定計算中A.處于彈性工作階段B.構(gòu)件的初始幾何形狀偏差D.荷載的偏心大小b'1.0說明所設(shè)計的梁（）。B.不會喪失整體穩(wěn)定C.梁的局部穩(wěn)定必定滿足要求D.梁不會發(fā)生強(qiáng)度破壞8. 梁受固定集中荷載作用，當(dāng)局部擠壓應(yīng)力不能滿足要求時，采用（）是較合理的措施。A.加厚翼緣B.在集中荷載作用處設(shè)支承加勁肋C.增加橫向加勁肋的數(shù)量D.加厚腹板9. 產(chǎn)生焊接殘余應(yīng)力的主要因素之一是（）。A.鋼材的塑性太低B.鋼材的彈性模量太高C.焊接時熱量分布不均D.焊縫的厚度太小10. 為了提高荷載作用在

13、上翼緣的簡支工字型梁的整體穩(wěn)定性，可在梁的（）加側(cè)向支撐，以減小梁超出平面的計算長度。A.梁腹板高度的1/2處B.靠近梁下翼緣的腹板（1/51/4 ） ho處C.靠近梁上翼緣的腹板（1/51/4 ） ho處D.上翼緣處四 .問答題普通螺栓、承壓型高強(qiáng)螺栓都是靠桿身承壓和承剪傳遞內(nèi)力的。試述當(dāng)達(dá)到承載能力極限狀態(tài)時，它們的可能破壞形式有哪些？怎樣防止這些可能破壞形式的發(fā)生？對于靠桿身承壓和承剪來傳遞內(nèi)力的抗剪連接，當(dāng)采用普通螺栓、承壓型高強(qiáng)螺栓時，該連接可能存在5 種破壞形式，桿被剪斷、被彎壞、被連接件被擠壓精選 word破壞、端部被沖剪破壞、凈截面強(qiáng)度不足而破壞。應(yīng)分別通過構(gòu)造措施或計算來防止

14、。構(gòu)造方法有兩種：當(dāng)被連接件的總厚度小于5倍桿直徑時，可避免桿彎曲而破壞；當(dāng)栓孔距構(gòu)件端部的距離大于栓孔直徑的2倍時，構(gòu)件端部不會發(fā)生沖剪破壞。其他3種需計算來防止如:普通螺栓的抗剪承載力設(shè)計值為:bNv普通螺栓的抗壓承載力設(shè)計值為:N：構(gòu)件的凈面積強(qiáng)求驗(yàn)算式為:NAn對高強(qiáng)螺栓的計算方法同普通螺栓,但設(shè)計值應(yīng)采用高強(qiáng)栓的設(shè)計值五.計算題1.如圖2-1連接，受集中荷載P=100KN , hf=8,鋼材為Q235, E43焊條，手工焊,160N/mm2。試驗(yàn)算焊縫強(qiáng)度。圖2-1圖2-21.將外力P向焊縫形心簡化，得:V P 100KN ,M Pe 30KN.m2*0.7* 8*(400 2* 8

15、) 4300.8mm12742*0.7*8*(400 2* 8)25.28*107 mm4山 I 5.28*103Ww - 275000 mmy 192、，/ “/ -3由 V 產(chǎn)生：f -00 23.25 N / mm2A 4300.8由M產(chǎn)生：M M 275焉 109N/mm22；1.222代入強(qiáng)度條件:223.25292.3N/mm2 ffw 160N/mm211.22f滿足強(qiáng)度要求鋼結(jié)構(gòu)一.填空題1 .通過標(biāo)準(zhǔn)試件的一次拉伸試驗(yàn)，可確定鋼材的機(jī)械性能指標(biāo)按順序排列為：抗拉強(qiáng)度， （屈服強(qiáng)度），（伸長率）。2 . Q235鋼和Q345鋼相比，（Q235）鋼含碳量高。23 .鋼材代號Q23

16、5-A.F表小（表不屈服強(qiáng)度為235N/mm ,質(zhì)量等級為 A級的沸騰鋼。）。4 .根據(jù)焊縫金屬與主體金屬強(qiáng)度相適應(yīng)的原則，Q345鋼焊件應(yīng)采用（E50）形焊條。5 .普通螺栓連接受剪時，限制端距l(xiāng)2d0是為了避免（端部被沖剪）破壞。mxMx N xWx 10.8;6 .鋼材有兩種破壞形式，即為（塑性破壞）和（脆性破壞）。，一，一,，- N7 .計算實(shí)腹式偏心受壓桿彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定的公式是xAN EX其中稱表示（在彎矩作用平面內(nèi)的軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)），Wix表示（彎矩作用平面內(nèi)較大受壓纖維的毛截面抵抗矩）。二.選擇題1 .當(dāng)鋼材具有較好的塑性時，焊接殘余應(yīng)力（）。A.降低結(jié)構(gòu)的靜力強(qiáng)度B.

17、提高結(jié)構(gòu)的靜力強(qiáng)度C.不影響結(jié)構(gòu)的靜力強(qiáng)度D.與外力引起的應(yīng)力同號時，將降低結(jié)構(gòu)的靜力強(qiáng)度。2 .應(yīng)力集中越嚴(yán)重，鋼材也就變得越脆，這是因?yàn)椋ǎ?。A.應(yīng)力集中降低了材料的屈服點(diǎn)B.應(yīng)力集中產(chǎn)生同號應(yīng)力場，使塑性變形收到約束C.應(yīng)力集中處的應(yīng)力比平均應(yīng)力高D.應(yīng)力集中降低了鋼材的抗拉強(qiáng)度3 .雙肢格構(gòu)式軸心受壓柱，虛軸為 x-x軸，實(shí)軸為y-y軸，應(yīng)根據(jù)（）確定肢件間距離。A. x y B. x oy C. ox y D.強(qiáng)度條件4 .在進(jìn)行梁的整體穩(wěn)定驗(yàn)算時，當(dāng)?shù)贸龅腷 0.6時，應(yīng)將b用相應(yīng)的b代替，這說明（）。A.梁的臨界應(yīng)力大于抗拉強(qiáng)度B .梁的臨界應(yīng)力大于屈服點(diǎn)C.梁的臨界應(yīng)力大于比例

18、極限D(zhuǎn).梁的臨界應(yīng)力小于比例極限5 .當(dāng)綴條采用單角鋼時，按軸心壓桿驗(yàn)算其承載力，但必須將設(shè)計強(qiáng)度按規(guī)范乘以折減系數(shù)， 原因（）。A.格構(gòu)式柱所給的剪力值是近似的B .綴條很重要，應(yīng)提高其安全程度C.綴條破壞將引起繞虛軸的整體失穩(wěn)D.單角鋼綴條實(shí)際為偏心受壓構(gòu)件226 .驗(yàn)算工字型截面梁的折算應(yīng)力，公式為 V 31 f ,式中口。應(yīng)為（）。A.驗(yàn)算截面中的最大正應(yīng)力和最大剪應(yīng)力B .驗(yàn)算截面中的最大正應(yīng)力和驗(yàn)算點(diǎn)剪應(yīng)力C.驗(yàn)算截面中的驗(yàn)算點(diǎn)正應(yīng)力和最大剪應(yīng)力D.驗(yàn)算截面中驗(yàn)算點(diǎn)的正應(yīng)力和剪應(yīng)力7 .軸心受壓桿件，其合理的截面形式應(yīng)使截面盡量滿足（）的要求。A.等穩(wěn)定 B.等剛度 C.等強(qiáng)度D.

19、計算長度相等,式中bi為（）。精選wordA.翼緣板外伸寬度B .翼緣板全部寬度C.翼緣板全部寬度的1/3 D.翼緣板的有效寬度9 .軸心受壓桿件的強(qiáng)度與穩(wěn)定應(yīng)分別滿足（）。C.NfD.NfNfAnAAA.NfNfB .NfNfAnAnAnA10 .某元素嚴(yán)重降低鋼材的塑性韌性，特別是在溫度較低時促使鋼材變脆。該元素是（）A.硫B.磷 C.碳D.鎰三.問答題說明影響鋼梁整體穩(wěn)定的主要因素以及如何針對這些因素提高梁的整體穩(wěn)定。梁的臨界彎矩Mcr越大，梁的整體穩(wěn)定性越好，因而影響因素有：Ely：梁的側(cè)向抗彎剛度。越大，整體穩(wěn)定性越好，將受壓翼緣加寬，有時就是為了提高該 值。GIt :梁的抗扭剛度。

20、越大越好K:梁整體穩(wěn)定屈曲系數(shù)。與荷載種類、荷載作用位置、支承條件。截面形式等有關(guān)。如： 受純彎曲時，荷載作用在上翼緣時都最小。L:梁受壓翼緣的自由長度(受壓翼緣側(cè)向支承點(diǎn)之間的距離)，減小l是提高穩(wěn)定性最好的方法。四.計算題1 .圖 3-1 所示，11 200mm , l2300mm , e 80mm , hf 8mm ,ffw 160N/mm2, F 370KN ,X 60mm, Ix 6300cm4, I y 1710cm4 , 試驗(yàn)算該連接。2 .如圖3-2所示摩擦型高強(qiáng)螺栓連接受軸心力N作用，已知高強(qiáng)螺栓為 M16,孔徑為17mm,預(yù)拉力P=100KN，抗滑移系數(shù)0.55,鋼材均為Q345, f 315N/mm2,求最大承載力N。圖3-1圖3-21 .將F移向焊縫形心 O,三面圍焊縫受力：N F 370KNT Fe 370* 80 29600KN .mm不考慮焊接時焊接缺陷，焊縫按實(shí)際長度計算焊縫截面面積Aw07hflw 0.7*8*(2*200 300) 3920mm4焊縫截面極慣性矩I。:Ix 1/12* 0.7*8*3003 2*0.7* 20