梁模板計(jì)算書(shū)

1、梁模板計(jì)算書(shū)高支撐架的計(jì)算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范本計(jì)算以地下室頂層最大型鋼混凝土梁為依據(jù)計(jì)算其余規(guī)格型鋼梁以此計(jì)算結(jié)果為依據(jù)參照施工JGJ130-2）00、1 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 GB50010-2、002建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范因本工程梁支架高度大于 4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計(jì)算，架體安全性仍不能得到完全保證。 為此計(jì)算中還參考了 施工技術(shù) 200（2 3）：扣計(jì)算梁段： KZL。-5（GB 50009-20、01） 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 （GB 50017-2等00規(guī)3）范 編制。件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全中的部分內(nèi)容。、參數(shù)信息1. 模 板支撐及構(gòu)造參數(shù)La（m：

2、） 0.40；Lb（m：） 1.00；梁截面寬度 B（m：） 0.9；0 梁截面高度 D（m：） 1.4；0 混凝土板厚度 （mm：） 180.0；0立桿沿梁跨度方向間距 立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a（m：） 0.10；立桿步距 h（m：） 1.6；0 板底承重立桿橫向間距或排距梁支撐架搭設(shè)高度 H（m：） 5.40； 梁兩側(cè)立桿間距 （m：） 1.10； 承重架支撐形式：梁底支撐小楞平行梁截面方向； 梁底增加承重立桿根數(shù)： 2； 采用的鋼管類型為 48× 3； 立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)： 0.75；2. 荷 載參數(shù) 新澆混凝土重力

3、密度 （kN/m（kN/m 3）:1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值 （kN/m17.8； 振搗混凝土對(duì)梁底模板荷載 （kN/m 模板荷載3） ：24.0；0 模板自重 （kN/m2） ： 0.50； 鋼筋自重2） ：2.0； 新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 （kN/m2） ：2） ：2.0； 振搗混凝土對(duì)梁側(cè)（kN/m2） ： 4.0；3. 材 料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量 E（N/mm2） ：9000；.0 木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fc（N/mm：） 16.0； 木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm（N/mm2） ：17.；0 木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv（N/m2）m ：1.7； 面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度 （m

4、m：） 20.0；0面板彈性模量 E（N/mm2） ： 6000；.0面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm（N/m2）m ： 13.；04. 梁 底模板參數(shù)梁底方木截面寬度 b（mm：） 70.；0 梁底方木截面高度 h（mm：） 80.；0 梁底模板支撐的間距 （mm：） 200.0；5. 梁 側(cè)模板參數(shù)次楞間距 （mm：） 350；主楞豎向根數(shù)： 2；穿梁螺栓直徑 （mm：） M1；2 穿梁螺栓水平間距 （mm：） 700； 主楞到梁底距離依次是： 150m，m 1100m；m 主楞材料：圓鋼管；直徑（mm：） 48.0；0壁厚（mm：） 3.00； 主楞合并根數(shù)： 2；次楞材料：木方；寬度（mm：）

5、 70.0；0 高度 （mm：） 80.0；0 次楞合并根數(shù)： 2；二、梁側(cè)模板荷載計(jì)算按施工手冊(cè) ，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力， 按下列公式計(jì)算， 并取其中的較小值 :1/2F=0.22 t 12VF= H其中 - 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間，取 2.000；hT - 混凝土的入模溫度，取 20.000 ；V - 混凝土的澆筑速度，取 1.500m；/hH - 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取 0.750；m 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取 1.20；0 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.15。0分別計(jì)算得 17.848

6、 kN/m 2、 18.000 kN2，/m取 較小值 17.848 kN2作/m為 本 工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算 面板為受彎結(jié)構(gòu) , 需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。 強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土 側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖 （ 單位： mm）1.強(qiáng) 度計(jì)算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下 : M/W < f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩， W = 12×2 2× 2/6=81.33cm 3；M - 面板的最大彎矩 （N· mm；）2) ；2) ；2 + 0.117 ×6.14×9 - 面板

7、的彎曲應(yīng)力計(jì)算值 （N/mmf - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 （N/mm 按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計(jì)算： Mmax= 0.1q1 l 2+0.117q2l2l2其中 ， q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括： 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值 : q 1= 1.2× 1.2×2 17.8×5 0.9=23.517k；N/m 振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值 : q 2= 1.4× 1.2×2 4×0.9=6.149k；N/m 計(jì)算跨度: l = 350mm；面板的最大彎矩 M = 0.1× 23.51×7 3503520 = 3

8、.76× 10 5N· mm；面板的最大支座反力為：N=1.11l+q1.2q2l =1.1× 23.51×7 0.35+1×.2 6.14×9 0.35=11.63；6kN 經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 : = 3.76× 105 / 8.13 ×10 4=4.6N/m2；m2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì):值 f = 13N/mm 面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =4.6N/mm 值f=13N/mm2，滿足要求！2. 撓度驗(yàn)算 =0.677ql 4/(100EI) l/250q- 作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力荷線載設(shè)計(jì) :

9、值 q=23.517N；/mml-計(jì)算跨度 : l = 350mm；E- 面板材質(zhì)的彈性模量: E = 6000N/mm2；I-面板的截面慣性矩 : I = 122 ×2×2×2/12=81.33cm4；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.67×72 3.51735×0 4/(100 600×08×.13 ×10 5) = 0.49 m；m面板的最大容許撓度值: = l/250 =350/250 = 1.4；mm 面板的最大撓度計(jì)算值 =0.49m小m于 面板的最大容許撓度值2 小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì) =1.4m，m滿

10、足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算1.次 楞計(jì)算 次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的簡(jiǎn) 支梁計(jì)算 次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得 到：q=11.636/(1.400-0.180)=9.538kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度矩 W和彈性模量E分別:為W = 27 ×8 ×8/6 = 149.33cmI = 2 ×7 ×8 ×8 ×8/12 = 597.33cm2E = 9000.00 N/mm 2；70m，m 高度 80m，m 截面慣性矩 I ，截面抵抗3；4；計(jì)算簡(jiǎn)圖剪力圖 (kN)彎矩圖 (kN

11、83; m)變形圖 (mm)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩 M = 0.949 k·N m，最大支座反力 R= 6.002 k，N 最大變形 = 1.697 mm(1)次楞強(qiáng)度驗(yàn)算 強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下 := 9.4×9 10 = M/W<f經(jīng)計(jì)算得到， 次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值5/1.49× 105 = 6.4N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 : f = 17N/mm 2； 次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 6.4 N/mm 2 小于 次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=17N/mm 2，滿足要求！(2)次楞的撓度驗(yàn)算 次楞的最大容許撓度值 : = 950/400=2.37；5mm

12、 次楞的最大撓度計(jì)算值 =1.697m小m于 次楞的最大容許撓度值 =2.375m，m滿足要求！6.002kN按, 照集中荷載2.主 楞計(jì)算 主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力 作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑抗矩 W分別為 :48mm，壁厚 3mm，截面慣性矩 I 和截面抵W = ×2 4.493=8.99cm3；4；主楞計(jì)算剪力圖 (kN)I = 2 × 10.783=21.57cm2E = 206000.00 N/mm主楞計(jì)算簡(jiǎn)圖主楞計(jì)算彎矩圖 (kN· m)主楞計(jì)算變形圖 (mm)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩 M = 0.945 k

13、·N m，最大支座反力 R= 13.354 k，N 最大變形 = 0.689 mm(1)主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 = M/W<f 經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 : = 9.45× 105/8.99× 103 = 105.2N/mm 2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 : f = 205N/mm2 ； 2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 : f = 205N/mm2主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =105.2N/mm 小于 主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205N/mm 2，滿足要求！(2)主楞的撓度驗(yàn)算 根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為0.689 mm主楞的最大容許撓度值 : = 700/400

14、=1.7；5mm 主楞的最大撓度計(jì)算值 =0.689m小m于 主楞的最大容許撓度值 =1.75m，m滿足要求！五、梁底模板計(jì)算 面板為受彎結(jié)構(gòu) , 需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。 強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載 和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、 鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W分別為 :W = 900 ×20 ×20/6 = 6.00×1 04mm3；I = 900 ×20×20 ×20/12 = 6.0×01 01.抗 彎強(qiáng)度

15、驗(yàn)算 按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算： = M/W<f新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值：q1:1.2× (24.00+1.5×00) .901×.400×.90=34.700k；N/m 模板結(jié)構(gòu)自重荷載設(shè)計(jì)值：q2:1.2× 0.50 0.9×0 0.9×0=0.486k；N/m 施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值： q3: 1.4 ×(2.00+2.00×)0 .900×.90=4.536k；N/m 最大彎矩計(jì)算公式如下 :Mma=x 0.1(q1+ q2)l3l2+0.117q2 = 0

16、.1× (34.7+0.48×62) 020+0.1174.5×362+0.117q2 = 0.1× (34.7+0.48×62) 020+0.1174.5×36 ×200 2=1.6210×5N·mm；5/6.00× 104=2.7N/m2；m =Mmax/W=1.6120×梁底模面板計(jì)算應(yīng)力 =2.7 N/mm 2 小于 梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì) 值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓 度驗(yàn)算 根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同 時(shí)不考慮振動(dòng)荷載 作用。最大撓度計(jì)算公式

17、如下：= 0.677ql4/(100EI) =l/250其中， q- 作用在模板上的壓力線荷載 :q =q1+q2=34.700+0.486=35.1；86kN/ml- 計(jì)算跨度 ( 梁底支撐間距): l =200.00m；m2E- 面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =200.00/250 = 0.80；0mm面板的最大撓度計(jì)算值 : = 0.677× 35.18×6 2004/(100× 600×0 6.00×105)=0.106m；m 面板的最大撓度計(jì)算值 : =0.106mm小 于 面板的最大允許撓

18、度值 : =0.8m，m滿足要求！六、梁底支撐木方的計(jì)算1.荷 載的計(jì)算(1) 鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計(jì)值 (kN/m：)q 1 = 1.2× (24+1.5×) 1.4× 0.2+0.×5 0.2× (2× 1.22+0.9)/0.9=9.013 kN；/m(2) 施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值(kN/m：)q 2 = 1.4× (2+2×) 0.2=1.12 kN；/m 均布荷載設(shè)計(jì)值 q = 9.013+1.120 = 10.133 k；N/m 梁兩側(cè)樓板荷載以集中荷載的形式傳遞，其設(shè)計(jì)值：p=0.

19、20 × 1.2× 0.18× 24.00+1×.4 (2.00+2.00)× 1.00=2.157kN 2.支 撐方木驗(yàn)算本工程梁底支撐采用方木， 方木的截面慣性矩 I ，截面抵抗矩 W和彈性模量 E 分別為：W=×7 8×8/6 = 7.47× 101 cm3；I=7× 8× 8× 8/12 = 2.9×9 10E= 9000 N/mm簡(jiǎn)圖(kN· m)剪力圖 (kN)彎矩圖 (kN· m)變形圖 (mm)方木的支座力 :N1=N4=2.329 k；N

20、N2=N3=4.388 k；N最大彎矩： M= 0.233·kNm最大剪力： V= 2.868 kN 方木最大正應(yīng)力計(jì)算值 ： =M/W=0.×23130/7.47 ×104=3.1 N/m2；m方木最大剪應(yīng)力計(jì)算值 ： =3V/(2b0)h= 3× 2.86×8 1000/(×2 70× 80)=0.768N/mm2；方木的最大撓度： =0.125 m；m3/250=1.6m；m方木的允許撓度： = 0.4× 10方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值方木最大應(yīng)力計(jì)算值 3.119 N/mm2 小于f=17.000N/mm 2，滿足

21、要求！ 方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 0.768 N/mmv=1.7002 小于 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f2 小于 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fN/mm 2，滿足要求！方木的最大撓度 =0.125m m小于 方木的最大允許撓度 =1.600m m， 滿足要求！七、梁跨度方向鋼管的計(jì)算 作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力鋼管的截面慣性矩 I ，截面抵抗矩 W和彈性模量 E分別為：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= 206000 N/mm1.梁 兩側(cè)支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力 P= 2.329 kN支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖支撐鋼管計(jì)算彎矩圖 (

22、kN· m)支撐鋼管計(jì)算變形圖 (mm)支撐鋼管計(jì)算剪力圖 (kN)最大彎矩 Mmax= 0.163 kN· m；最大變形max= 0.077 mm；最大支座力 Rmax= 5.007 kN； 最大應(yīng)力 =M/W= 0.×16130 /(4.49 ×103 )=36.3 N/mm6 2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值6 /(4.49 ×103 )=36.3 N/mmf=205 N/mm 2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值36.3 N/mm2 小于 支撐鋼205 N/mm2, 滿足要求!支撐鋼管的最大撓度 ma=x 0.077m小m于 40

23、0/15與0 10 mm滿, 足要求 !kN2.梁 底支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力 P= 4.388支撐鋼管計(jì)算彎矩圖 (kN· m)支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm)支撐鋼管計(jì)算剪力(圖kN)最大彎矩 Mmax= 0.307 kN· m；最大變形 max= 0.145 mm；最大支座力 Rmax= 9.435 kN；最大應(yīng)力 =M/W= 0.31007 ×/(4.49 ×103 )=68.4 N/mm6 /(4.49 ×103 )=68.4 N/mm 支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205 N/mm

24、2；2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值68.4 N/mm 抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205 N/mm2, 滿足要求!2 小于支撐鋼管的支撐鋼管的最大撓度ma=x 0.145m小m于 400/15與0 10 mm滿,足要求! 八、扣件抗滑移的計(jì)算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培 訓(xùn)座講劉群主編， P96 頁(yè)，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取 16.00k，N按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.75， 該工程實(shí) 際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下 式計(jì)算( 規(guī)范5.2.5): Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值, 取 12.00 k；NR - 縱向或橫向水平桿傳

25、給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)；值 計(jì)算中 R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到 R=9.435 ；kN R < 12.00 kN所, 以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求 ! 九、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式= N/( A) f1.梁 兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括： 縱向鋼管的最大支座反力：N1 =5.007 kN；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2 ×0.125× 5.4=0.809 ；kN 樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.×2 (1.000/2+1.00×0) 0.40×0 0.500+

26、(1.000/2+1.0×0 0). 40×00.18×0 (1.500+24.000)=3.66；5 kN施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：N4=1.×4 (2.000+2.00×0) 1.000/2+1.00×0 0.400= 3.360 ；kNN =N1+N2+N3+N4=5.007+0.809+3.665+3.36=；12.84 kN - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比l o/i 查表得到；i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)： i = 1.59 ；A - 立桿凈截面面積 (cm 2) ： A = 4.24；W -

27、立桿凈截面抵抗矩 (cm3) ：W = 4.4；9 - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( N/mm 2)；f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值： f =205 N/mm 2；lo - 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)；根據(jù)扣件式規(guī)范 ，立桿計(jì)算長(zhǎng)度 l o有兩個(gè)計(jì)算公式 l o=k h和 l o=h+2，a 為安全計(jì)，取二者間的大值，即 : l o = Max1.16×3 1.7× 1.6,1.6+×2 0.1= 3.163 ；mk - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.163； - 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3， =1.7；a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；

28、 a=0.1m; 得到計(jì)算結(jié)果 : 立桿的計(jì)算長(zhǎng)度l o/i = 3163.36 / 15.9 = 199 ；由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.182 ；2 鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值； =12840.394/(0.×18422 4)= 166.4N /mm2鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 166.4 N/mm小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值f = 205 N/mm 2，滿足要求！2. 梁 底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算 其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括： 縱向鋼管的最大支座反力： N1 =9.435 kN； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2 ×

29、;0.125× (5.4-1.4)=0.809 k；N N =N1+N2 =9.435+0.599=10.034； kN - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比l o/i 查表得到；i -計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)： i = 1.59 ；A -立桿凈截面面積 (cm 2) ：A =4.24；W -立桿凈截面抵抗矩 (cm3) ：W = 4.4；9 - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值( N/mm 2)；f -鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f =205 N/mm2；lo - 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)；根據(jù)扣件式規(guī)范 ，立桿計(jì)算長(zhǎng)度 l o有兩個(gè)計(jì)算公式 l o=k h和 l o=h+2，a 為安全計(jì)，取二

30、者間的大值，即 :l o = Max1.16×3 1.7× 1.6,1.6+×2 0.1= 3.163 ；mk - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為： 1.163； - 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3， =1.7；a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度； a=0.1m; 得到計(jì)算結(jié)果 : 立桿的計(jì)算長(zhǎng)度l o/i = 3163.36 / 15.9 = 199 ；由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.182 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值； =10034.385/(0.×18422 4) = 130 N/mm2；鋼管立桿

31、穩(wěn)定性計(jì)算 = 130 N/mm 2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值f = 205 N/mm 2，滿足要求！考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計(jì)算l o= k1 k2(h+2a) = 1.16×3 1.00×5 (1.6+0.1× 2) = 2.104 m；k 1 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)按照表 1取值 1.163;k 2 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)， h+2a =1按.8 照表 2取值 1.005；l o/i = 2103.867 / 15.9 = 132 ；由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.386 ；2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)鋼管立

32、桿的最大應(yīng)力計(jì)算值；= 12840.394/(0.×348264 ) = 61N.3/ mm 2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì) 算 = 61.3 N/mm值f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則 存在安隱全患。以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安 全 十、立桿的地基承載力計(jì)算 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求p f g地基承載力設(shè)計(jì)值:f g = f gk×kc = 120× 1=120 k；Pa其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值： f gk= 120 kPa； 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)： kc = 1 ； 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力： p = N/A =9.435/0.25=37.741； kPa 其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計(jì)：值N = 9.435 k；N2 基礎(chǔ)底面面積：A = 0.25 m2