鋼結構概念題庫答案

1、1緒論1-1 建筑鋼材的（D ）差。(A) 強度 (B) 塑性 (C) 韌性 (D) 耐腐蝕性 1-2 鋼結構的缺點之一是（C ）。(A) 自重大 (B) 施工工期長 (C) 耐火性差 (D) 耐熱性差 1-3 鋼結構的優(yōu)點之一是（ A ）。(A) 密閉性較好 (B) 耐火性好(C) 不發(fā)生脆性破壞 (D) 能充分發(fā)揮材料強度1-4 鋼結構的實際受力情況和工程力學計算結果（C ）。(A) 完全相同 (B) 完全不同 (C) 比較符合 (D) 相差較大1-5 鋼結構在一般條件下不會因偶然超載而突然斷裂。這主要是由于鋼材（ B ）好。(A) 強度 (B) 塑性 (C) 韌性 (D) 均勻性1-6

2、在地震多發(fā)區(qū)采用鋼結構較為有利。 這主要是由于鋼材 （ C ）好。(A) 強度 (B) 塑性 (C) 韌性 (D) 均勻性1-7.由于鋼材（ C ），所以鋼結構適宜在動力荷載作用下工作。（A）強度高 (B) 塑性好 (C) 韌性好 (D) 密度 / 強度比小 1-8. 因為鋼材（ A ），所以鋼材適用于建造大跨度鋼結構。（A）強度高 (B) 塑性好 (C) 韌性好 (D) 密度 / 強度比小 1-9. 在結構設計理論中，荷載分項系數(shù)（ C ）的形式出現(xiàn)在設計表達式中。(A) 1.0 的乘積因子 (B) 1.0 的倒數(shù)乘積因子(C) 1.0 的乘積因子 (D) 1.0 的倒數(shù)乘積因子1-10 在

3、結構設計理論中，抗力分項系數(shù)（ D ）的形式出現(xiàn)在設計表達式中。(A) 1.0 的乘積因子 (B) 1.0 的倒數(shù)乘積因子(C) 1.0 的乘積因子 (D) 1.0 的倒數(shù)乘積因子1-11 應該按照結構的（ A ）來決定結構或構件的目標可靠指標。(A) 破壞類型和安全等級 (B) 材料性能和施工質(zhì)量(C) 作用類別和抗力特性 (D) 破壞后果和建筑類型。1-12 在一般情況下，永久荷載和可變荷載的分項系數(shù)分別為（ A ）。(A) G 1.2, Q1.4 (B) G1.4, Q1.2(C) G Q1.2 (D)G Q1.41-13 當永久荷載對設計有利時，永久荷載和可變荷載的分項系數(shù)分別為（ B

4、 ）。(A) G 1.2, Q1.4 (B) G1.0, Q1.4(C) G Q1.2 (D) G Q1.41-14 在一般情況下，可變荷載的分項系數(shù) Q（ D ）。1(A)1.0 (B)1.1 (C)1.2 (D)1.41-15 當永久荷載對設計有利時，永久荷載的分項系數(shù)取G（A ）。(A)1.0 (B)G 1.2 (C)1.3 (D)1.4（ D ）。 1-16 當可變荷載效應對結構構件承載力不利時，可變荷載的分項系數(shù)取 Q(A)0 (B) G1.0 (C)1.2 (D)1.41-17 當可變荷載效應對結構構件承載力有利時，可變荷載的分項系數(shù)取 Q（ A ）。(A)0 (B) G1.0 (

5、C)1.2 (D)1.41-18 鋼結構設計規(guī)范中鋼材的強度設計值f ( A )(A) fy /R (B) R fy (C) fu / R (D)R fu1-19.結構承載力設計表達式0( Gd+Q1d+ i。Qid)f中 , i 是荷載組合系數(shù) , 它的 i=2n取值(B)。(A)i 1 (B) 0 i 1 (C) i 1 (D)i 01-20. 在對結構或構件進行正常使用極限狀態(tài)計算時，永久荷載和可變荷載應分別采用 ( B ) 。(A) 設計值，設計值 (B) 標準值，標準值(C) 設計值，標準值 (D) 標準值，設計值1-21. 按近似概率極限狀態(tài)設計法設計的各種結構是( D ) 。(A

6、) 絕對可靠的 (B) 絕對不可靠(C) 存在一定風險的 (D) 具有相同可靠性指標的1-22. 一簡支梁受均布荷載作用，其中永久荷載標準值為 15kN/m，僅一個可變荷載，其標準值為 20kN/m，則強度計算時的設計荷載為 ( A ) 。(A) q =1.2×15+1.4 ×20 (B) q =15+20(C) q =1.2×15+0.85 ×1.4 ×20 (D) q =1.2×15+0.6 ×1.4 × 201-23.當結構所受荷載的標準值為：永久荷載變荷載 k，則荷載的設計值為（D ）。(A) 1.4qGk

7、 1.2k (B) 1.2（qGk k）qGk，且只有一個可(C) 1.4 （ qGkk） (D) 1.2qGk1.4k1-24 鋼材的設計強度是根據(jù)( D )確定的。(A) 比例極限 (B) 彈性極限 (C) 極限強度 (D) 屈服強度。1-25 在對鋼結構正常使用極限狀態(tài)進行荷載組合計算時，( B ) 。(A) 永久荷載用標準值，可變荷載用設計值(B) 永久荷載和可變荷載都用標準值(C) 永久荷載用設計值，可變荷載用標準值(D) 永久荷載和可變荷載都用設計值1-26 在驗算梁的強度或整體穩(wěn)定性時，采用（A ）計算。(A) 荷載設計值 (B) 荷載標準值 (C) 永久荷載值 (D) 可變荷載

8、值21-27 驗算組合截面梁剛度時，荷載通常取 ( A ) 。(A) 標準值 (B) 設計值 (C) 組合值 (D) 最大值。 1-28. 進行鋼吊車梁的疲勞計算時，其荷載應采用( A )(A) 標準值 (B) 設計值 (C) 組合值 (D) 最大值。 1-29 進行疲勞驗算時，荷載（ D ）(A) 要考慮分項系數(shù)，不考慮動力系數(shù)(B) 要同時考慮分項系數(shù)和動力系數(shù)(C) 要考慮動力系數(shù)，不考慮分項系數(shù)(D) 不考慮分項系數(shù)和動力系數(shù)。32. 鋼結構材料2-1 鋼材中的主要有害元素是（C ）。(A) 硫、磷、碳、錳 (B) 硫、磷、硅、錳(C) 硫、磷、氧、氮 (D) 氧、氮、硅、錳2-2 嚴

9、重降低鋼材的塑性與韌性，特別是低溫時促使鋼材變脆的元素是（ B ）。(A) 硫 (B) 磷 (C) 碳 (D) 錳2-3 鋼中硫和氧的含量超過限制時，會使鋼材（B ）。(A) 變軟 (B) 熱脆 (C) 冷脆 (D) 變硬 2-4 影響鋼材基本性能的因素不包括（ D ）。(A) 化學成分 (B) 冶金缺陷 (C) 溫度變化 (D) 應力大小2-5 理想的彈塑性體的應力- 應變曲線在屈服點前、后( A )。(A) 分別為斜直線和水平線 (B) 均為斜直線(C) 分別為水平線和斜直線 (D) 均為水平線2-6 （ D ）破壞前有明顯的預兆，易及時發(fā)現(xiàn)和采取措施補救。 (A) 屈曲 (B) 失穩(wěn) (

10、C) 脆性 (D) 塑性 2-7 結構工程中使用鋼材的塑性指標， 目前主要采用 （ D ）表示。(A) 屈服極限 (B) 沖擊韌性 (C) 可焊性 (D) 伸長率 2-8 鋼材的硬化是指 鋼材的 ( A ) 。(A) 強度提高，塑性和韌性下降 (B) 強度、塑性和韌性均提高(C) 強度、塑性和韌性均降低 (D) 塑性降低，強度和韌性提高 2-9 鋼材經(jīng)歷應變硬化后（ A ）提高。(A) 強度 (B) 塑性 (C) 冷彎性能 (D) 可焊性2-10. 鋼材經(jīng)冷作硬化后屈服點（ C ），塑性降低了。(A) 降低 (B) 不變 (C) 提高 (D)變?yōu)榱?-11 當溫度從常溫開始升高時，鋼的（A ）

11、是單調(diào)下降的。(A) 彈性模量和屈服極限 (B) 彈性模量和強度極限(C) 彈性模量和伸長率 (D) 屈服極限和強度極限2-12 當溫度從常溫逐步下降時，鋼的（ B ）是降低的。(A) 強度和塑性 (B) 塑性和韌性(C) 強度和韌性 (D) 強度、塑性和韌性2-13 鋼結構材料的良好工藝性能包括（ A ）。(A) 冷加工、熱加工和焊接性能 (B) 冷加工、熱加工和沖擊性能(C) 冷加工、焊接和沖擊性能 (D) 熱加工、焊接和沖擊性能2-14 承重用鋼材應保證的基本力學性能內(nèi)容應是（C ）。(A) 抗拉強度、伸長率 (B) 抗拉強度、屈服強度、冷彎性能4(C) 抗拉強度、屈服強度、伸長率 (D

12、) 屈服強度、伸長率、冷彎性能2-15.結構鋼的三項主要力學( 機械 ) 性能為 ( A )。(A) 抗拉強度、屈服強度、伸長率 (B) 抗拉強度、屈服強度、冷彎(C) 抗拉強度、伸長率、冷彎 (D) 屈服強度、伸長率、冷彎 2-16 材料脆性破壞的特點是（ A ）。(A) 變形很小 (B) 變形較大 (C) 無變形 (D) 變形很大2-17 在靜荷載作用下，可能引發(fā)結構鋼材脆性破壞的因素不包括（ D ）。(A) 應變硬化 (B) 低溫環(huán)境 (C) 殘余應力 (D) 彈性模量2-18. 為防止鋼材在焊接時或承受厚度方向的拉力時發(fā)生分層撕裂，必須對鋼材的 ( C ) 進行測試。(A) 抗拉強度

13、fu (B) 屈服點 fy(C) 冷彎性能 (D) 延伸率2-19. 對不同質(zhì)量等級的同一類鋼材， 在下列各指標中， 它們的 ( D )不同。(A) 抗拉強度 fu (B) 屈服點 fy (D) 沖擊韌性 CV5>10 (B) 5=10 (C) 5<10 (D) 不能確定2-21. 鋼材的伸長率用來反映材料的 ( C ) 。(A) 承載能力 (B) 彈性變形能力 (C) 塑性變形能力 (D) 抗沖擊荷載能力 2-22 某鋼構件發(fā)生了脆性破壞，經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn)構件內(nèi)部存在下列問題，但可以肯定其中（ A ）對該破壞無直接影響。(A) 材料的屈服點較低 (B) 荷載速度增加較快(C) 存在加工

14、硬化現(xiàn)象 (D) 構造引起應力集中 2-23. 結構鋼的屈服強度 ( A ) 。(A) 隨厚度增大而降低，但與質(zhì)量等級 (A、B、C、D)無關(C) 隨厚度增大而降低，并且隨質(zhì)量等級從A 到 D逐級降低(D) 隨厚度增大而提高，而且隨質(zhì)量等級從 A 到 D逐級降低 2-24 鋼板的厚度越大，其 ( C ) 。(A) f越高、 fy 越低 (B) f越低、 fy 越高(C) f和 fy 均越低 (D) f和 fy 均越高2-25 同類鋼種的鋼板，厚度越大，（A ）。(A) 強度越低 (B) 強度越好 (C) 塑性越好 (D) 韌性越好2-26.隨著厚度的增加，鋼材的( D )強度設計值是下降的。

15、(A) 抗拉 (B) 抗拉和抗壓(C) 抗拉、抗壓和抗彎 (D) 抗拉、抗壓、抗彎和抗剪2-27 有四種厚度不等的Q345鋼板，其中 ( A )厚的鋼板設計強度最高。(A)12mm (B)18mm (C)25mm (D)30mm52-28.有四種鋼號相同而厚度不同的鋼板，其中( D )mm厚的鋼板強度最低。(A)8 (B)12 (C)20 (D)452-29 在碳素結構鋼的質(zhì)量等級中，( A )最差。(A) A (B) B (C) C (D) D2-30 在碳素結構鋼的質(zhì)量等級中，( D ) 最好。(A) A (B) B (C) C (D) D2-31 Q235-D要求保證（C ）下的沖擊韌性

16、。(A)+20 (B) 0 (C)-20 (D) -402-32 Q390-E 要求保證（D ）下的沖擊韌性。(A)+20 (B) 0 (C)-20 (D) -402-33 低合金高強度鋼一般都屬于（C ）。(A) 沸騰鋼 (B) 半鎮(zhèn)靜鋼 (C) 鎮(zhèn)靜鋼 (D) 特殊鎮(zhèn)靜鋼2-34 Q295表示鋼材（ A ）為 295MPa。(A) 厚度不超過 16mm時的屈服點 (B) 厚度不超過 16mm時的強度極限(C) 任意厚度時的屈服點 (D) 任意厚度時的強度極限2-35 按脫氧方法鋼材分為沸騰鋼 （F）、半鎮(zhèn)靜鋼 (B) 、鎮(zhèn)靜鋼（Z）和特殊鎮(zhèn)靜鋼（ TZ）。其中（ C ）的代號可以省去。(A

17、)F 和 b (B)b和 Z (C)Z 和 TZ (D)F 和 Z2-36 在下列各種鋼中，（A ）脫氧程度較差。(A) 沸騰鋼 (B)半鎮(zhèn)靜鋼 (C) 鎮(zhèn)靜鋼 (D) 特殊鎮(zhèn)靜鋼(A)A 級 (B)C 級 (C)D 級 (D)E 級2-38 在（ A ）級碳素結構鋼中，不要求保證沖擊韌性性能。(A)A (B)B (C)C (D)D2-39 鋼材的彈性模量E 約等于 ( A )。2 (A)206GPa (B)206N/mm .2.06kN/mm2 (D)2.06MPa2-40 處于常溫工作的重級工作制吊車的焊接吊車梁，其鋼材不需要保證(D) 。(A) 冷彎性能 (B) 塑性性能 (C) 常溫沖

18、擊韌性 (D) 20沖擊韌性 2-41 在鋼結構的構件設計中，認為鋼材屈服點是構件可以達到的(A)。(A) 最大應力 (B) 設計應力 (C) 疲勞應力 (D) 穩(wěn)定臨界應力2-42 在連續(xù)反復荷載作用下，當應力比 =min/ max=-1時，稱為(A) 。(A) 完全對稱循環(huán) (B) 脈沖循環(huán)(C) 不完全對稱循環(huán) (D) 不對稱循環(huán)2-43 對直接承受動荷載重復作用的鋼結構構件及其連接，當應力變化的循環(huán)次數(shù) n( B ) 次時，應進行疲勞計算。4456(A)1 ×10 (B)5 ×10 (C)1 ×l0 (D)2 ×10 2-44 在進行吊車梁設計時

19、，對（ A ）部位可不必驗算疲勞強度。(A) 上翼緣中部 (B) 下翼緣中部 (C) 腹板的下端 (D) 橫肋的下端62-45 影響焊接鋼構件疲勞性能的因素有 ( C ) 。 (A) 塑性、韌性和最大應力 max(B) 最大拉應力 max、應力循環(huán)次數(shù) n 和應力比 min/ max(C) 構造狀況，應力幅 和應力循環(huán)次數(shù)(D) 構造狀況、應力比 min/ max和應力循環(huán)次數(shù)2-46. 一座簡支鋼板梁橋，應對主梁跨中截面 ( B ) 部位進行疲勞應力幅度驗算。(A) 上翼緣 (B) 下翼緣 (C) 上、下翼緣 (D) 中性軸2-47 重級工作制吊車梁疲勞計算采用容許應力幅法時，（ C ）部位

20、可不計算疲勞。(A) 簡支實腹式吊車梁的下翼緣板 (B) 簡支桁架式吊車梁端拉桿(C) 簡支桁架式吊車梁端壓桿 (D) 簡支桁梁式吊車梁下弦桿2-48 在鋼橋中，對于同樣的焊接型式和受力部位， Q235與 Q460 鋼材相比較，其抗疲勞的容許應力幅度值的關系是 ( A ) 。(A) 兩者相差不大 (B) 兩者相同 (C) 兩者相差很大 (D) 沒有規(guī)律2-49 對鋼結構焊接部位的疲勞強度影響不顯著的因素是( D ) 。(A) 應力幅 (B) 應力集中 (C) 應力循環(huán)次數(shù) (D) 鋼的種類2-50 對鋼材或非焊接結構疲勞強度影響不顯著的因素是( B )。(A) 應力比 (B) 鋼材強度 (C)

21、 應力循環(huán)次數(shù) (D) 應力集中程度 2-51 影響焊接鋼構件疲勞壽命的主要因素是 ( B ) 。(A) 應力比 (B) 應力幅 (C) 應力最大值 (D) 應力最小值 2-52 （ A ）因素對焊接鋼構件的疲勞壽命影響最小。(A) 鋼材強度 (B) 應力幅 (C) 焊接缺陷 (D) 應力集中程度 2-53 疲勞計算的容許應力幅與 ( A ) 無關。(A) 鋼的強度 (B) 殘余應力 (C) 應力集中的程度 (D) 應力循環(huán)次數(shù) 2-54. 引起鋼材疲勞破壞的荷載為 ( B )(A) 靜力荷載 (B) 產(chǎn)生拉應力的循環(huán)荷載(C) 沖擊荷載 (D) 產(chǎn)生全壓應力的循環(huán)荷載2-55.常幅疲勞容許應

22、力幅中的系數(shù)c 和與 ( D ) 有關。(A) 鋼材種類 (B) 構件中的應力分布(C) 循環(huán)次數(shù) (D) 構件和連接構造類別2-56 根據(jù)規(guī)范的規(guī)定，吊車梁的疲勞計算按 ( C ) 。(A) 變幅疲勞考慮 (B) 常幅疲勞考慮(C) 等效常幅疲勞計算 (D) 累積損傷原則計算2-57. 疲勞計算中，我國規(guī)范將構件和連接分為八種類別，分類是根據(jù)(A) 。(A) 細部構造所引起應力集中程度(B) 鋼材的強度級別及細部構造所引起應力集中程度(C) 鋼材的強度級別及應力循環(huán)的次數(shù)(D) 應力循環(huán)的次數(shù)及細部構造所引起應力集中程度2-58 吊車梁的受拉下翼緣在（ A ）板邊加工情況下，疲勞強度最高的。

23、 7(A) 兩側(cè)邊為軋制邊 (B) 一側(cè)邊為軋制邊，另一側(cè)邊為火焰切割邊(C) 兩側(cè)邊為火焰切割邊 (D) 一側(cè)邊為刨邊，另一側(cè)邊為火焰切割邊2-59 鋼材的抗剪設計強度fv與 f有關，一般而言， fv =( A )。(A)f/3 (B) 3f (C) f/3 (D)3f2-60 最易產(chǎn)生脆性破壞的應力狀態(tài)是( B )應力狀態(tài)。(A) 單向壓 (B) 三向拉 (C) 單向拉 (D) 二向拉一向壓2-61.在多軸應力狀態(tài)下，在鋼結構中采用的鋼材極限條件是（ C ）(A) 主應力達到 fy (B) 最大剪應力達到 fv(C) 折算應力達到 fy (D) 最大拉應力或最大壓應力達到 fy 2-62

24、規(guī)范對鋼材的分組是根據(jù)鋼材的 ( D ) 確定的。(A) 鋼種 (B) 鋼號 (C) 橫截面積 (D) 厚度或直徑2-63 鋼材在復雜應力狀態(tài)下的屈服條件是由 ( D ) 等于單向拉伸時的屈服點決定的。(A) 最大拉應力 (B) 最大剪應力 (C) 最大壓應力 (D) 折算應力2-64 Cv 是鋼材的 ( A ) 指標。(A) 韌性性能 (B) 強度性能 (C) 塑性性能 (D) 冷加工性能 2-65 （ D ）冷加工在鋼材中不會出現(xiàn)明顯的冷作硬化現(xiàn)象。(A) 冷拉或彎 (B) 沖孔 (C) 機械剪切 (D) 車削或刨切2-66. 在（ A ）情況下，計算鋼結構構件承載力可以不考慮應力集中的影

25、響。(A) 常溫靜載 (B) 常溫疲勞 (C) 常溫動載 (D) 低溫動載 2-67. 以下關于應力集中的說法中正確的是 ( B ) 。(A) 應力集中降低了鋼材的屈服強度(B) 應力集中產(chǎn)生同號應力場，使塑性變形受到限制(C) 應力集中產(chǎn)生異號應力場，使鋼材變脆(D) 應力集中可以提高構件的疲勞強度2-68. 應力集中越嚴重，鋼材也就變得越脆，這是因為( B )(A) 應力集中降低了材料的屈服點(B) 應力集中產(chǎn)生同號應力場，使塑性變形受到限制(C) 應力集中處的應力比平均應力高(D) 應力集中降低了鋼材的抗拉強度2-69. 鋼材的塑性性能受很多因素的影響，下列結論中正確的是( C )(A)

26、 溫度降低對鋼材塑性性能影響不大(B) 二( 三 ) 向拉應力導致鋼材塑性增加(C) 加載速度越快，鋼材表現(xiàn)出的塑性越差(D) 應力集中對鋼材的塑性變形無顯著影響2-70 符號 L125×80×10 表示 ( B ) 。(A) 等肢角鋼 (B) 不等肢角鋼 (C) 鋼板 (D) 槽鋼 2-71 工字鋼代號 I50c 表示（ D ）。(A) 截面高度 h=50mm、腹板較薄 (B) 截面高度 h=50mm、腹板較厚8(C) 截面高度 h=50cm、腹板較薄 (D) 截面高度 h=50cm、腹板較厚 2-72 截面高度 500mm、腹板較薄的熱軋工字鋼用（ B ）表示。(A)I

27、500a (B) I50a (C) I50b (D) I50c 2-73 熱軋 H型鋼 HW200 ×200×8×12 的翼緣與腹板厚度分別為（ B ）。(A)8mm， 12mm (B)12mm，8mm(C)8mm， 8mm (D)12mm，12mm2-74 寬翼、中翼和窄翼H型鋼的代號分別是（C ）。(A)HM、HW和 HN (B)HW、HN和 HM (C)HW、HM和 HN (D)HN、HM和 HW 2-75翼緣寬度與截面高度相等的 H型鋼是（ A ）。(A)HW (B)HM (C)HN (D)HW 和 HM93. 連接3-1 現(xiàn)代鋼結構最主要最常用的連接方法

28、是( B )。(A) 鉚釘連接 (B) 焊接連接 (C) 普通螺栓連接 (D) 高強螺栓連接 3-2 在下列四種施焊方位中， ( A ) 的施焊質(zhì)量最難保證。數(shù) f =( A )(A)仰焊 (B) 橫焊 (C) 立焊 (D) 平焊3-3在下列四種施焊方位中， ( D ) 的施焊質(zhì)量最易保證。(A)仰焊 (B) 橫焊 (C) 立焊 (D) 平焊3-4連接中使用的焊條應與被連接構件的強度相匹配，通常在被連接構件選用 Q235時，焊條選用 ( A ) 型。(A)E43 (B)E50 (C)E55 (D)前三種均可3-5當 Q235鋼與 Q345鋼手工焊接時，宜選用 ( A )型焊條。(A)E43 (

29、B)E50 (C)E55 (D)E50或 E553-6對接焊縫的平接接頭（圖 a）與角焊縫搭接接頭 ( 圖 b) 相比，前者的缺點是 ( D )。(A) 用料不經(jīng)濟 (B) 應力集中嚴重 (C) 使用強度低 (D) 制造費工(a) (b)3-7 角焊縫搭接接頭的優(yōu)點是( D )。(A) 用料經(jīng)濟 (B) 應力集中小 (C) 疲勞強度高 (D) 制造省工 3-8 斜角焊縫主要用于 ( C ) 。(A) 梁式結構 (B) 桁架 (C) 鋼管結構 (D) 輕型鋼結構 3-9. 在直接動荷載作用下，采用自動焊的結構，（A ）。(A) 正面角焊縫宜用平坦型，側(cè)面角焊縫宜用凹面型(B) 正面角焊縫宜用凹面

30、型，側(cè)面角焊縫宜用平坦型(C) 正面角焊縫和側(cè)面角焊縫都宜用普通型(D) 正面角焊縫和側(cè)面角焊縫都宜用平坦型3-10.在直接動荷載作用下，角焊縫采用平坦型或凹面型為了（ B ）。(A) 便于施工 (B) 減小應力集中 (C) 提高焊件穩(wěn)定性 (D) 提高焊件剛度 3-11 在靜荷載或間接荷動載作用下，側(cè)面角焊縫的強度增大系。(A)1.0 (B)1.1 (C)1.22 (D)1.53-12 在靜荷載或間接荷動載作用下，端面角焊縫的強度增大系數(shù) f ( C ) 。(A)=1.0 (B)=1.1 (C)=1.22 (D)1.53-13 在靜荷載或間接荷動載作用下，斜向角焊縫的強度增大系數(shù)(D) 。(

31、A) f =1.0 (B) f =1.1 (C) f =1.22 (D)1 f1.22103-14. 在直接動荷載作用下，正面角焊縫和側(cè)面角焊縫的強度增大系數(shù) f( C ) 。(A) 分別取 1.0 、1.22 (B) 分別取 1.22 、1.0(C) 均取 1.0 (D) 均取 1.22 3-15 在靜荷載或間接荷動載作用下，對（ D）斜角角焊縫，取強度增大系數(shù)f =1.0 。(A) 正面 (B) 側(cè)面 (C) 斜向 (D) 任意方向 3-16 手工焊的角焊縫最小焊腳尺寸 hfmin=( A ) 。(A)1.5tmax (B)1.5min (C)1.5tmax-1 (D)1.5max+1 3

32、-17自動焊的角焊縫最小焊腳尺寸hfmin=( C )。(A)1.5tmax (B)1.5tmin (C)1.5tmax-1 (D)1.5max+1 hfmin=( D ) (A)1.5tmax (B)1.5tmin (C)1.5max-1 (D)1.5max+1 3-19.。對 T 形連接的角焊縫，最大焊腳尺寸 hfmax=( C ) 。 (A)1.5tmax (B)t-(12) (C)1.2tmin (D)1.2tmax3-20. 兩等厚度板件搭接時， 如厚度 t 6mm，則其邊緣的角焊縫的最大焊腳尺寸 hfmax=（ D ）。(A)1.5t (B)t-(12)(C)1.2t (D)min

33、 t-(12), 1.2t則 t1 、t2 分別為（ A ）。3-21.1.51 及 hfmax1.2t2 ，直角角焊縫的焊腳尺寸應滿足hfmin的厚度。(A) t1為厚焊件， t2 為薄焊件 (B) t1為薄焊件， t2 為厚焊件(C) t1 、 t2 皆為厚焊件 (D) t1 、t2 皆為薄焊件3-22. 圖示兩塊鋼板用直角角焊縫連接，最大的焊腳尺寸 hmax=( A )mm。(A) 6 (B) 8 (C) 10 (D) 12.610題 322 圖 題 323 圖 8 3-23 圖示兩塊鋼板間采用角焊縫，其焊腳尺寸可選用 ( A )mm 。(A) 7 (B) 8 (C) 9 (D) 63-

34、24. 規(guī)范規(guī)定側(cè)焊縫的設計長度 lwmax 在動荷載作用時為 40hf ，在靜荷載作用時為 60hf ，這主要考慮到（ B ）。11(A) 焊縫的承載能力已經(jīng)高于構件強度(B) 焊縫沿長度應力分布過于不均勻(C) 焊縫過長，帶來施工的困難(D) 焊縫產(chǎn)生的熱量過大而影響材質(zhì)3-25 側(cè)面角焊縫的計算長度不宜大于（ B ） (A)40hf (B)60hf (C)80hf (D)120hf 3-26 角焊縫的計算長度不得小于（ A ）(A)8hf和 40mm (B)8hf 和 25mm(C)60hf 和 40mm (D)60hf 和 25mm.3-27 鋼結構在搭接連接中，搭接長度不得小于焊件較

35、小厚度的（B ）。(A)4 倍，并不得小于 20mm; (B)5 倍，并不得小于 25mm; (C)6 倍，并不得小于 30mm; (D)7 倍，并不得小于 35mm.3-28 直角角焊縫的有效厚度he=（ A ）hf.(A)0.7 (B)1 (C)1.2 (D)1.43-29 在軸心力作用下，角鋼與鋼板連接的肢背焊縫與肢尖焊縫所承受的內(nèi)力之比近似為（ D ）。(A)0.5 (B)1 (C)1.5 (D)23-30 設圖示角焊縫的計算公式為f =N/Affw，則其中 A( D ) 。已知焊腳尺寸為hf。(A)1.4hfl (B)1.4hf(l-hf)(C)2hf(l-2hf)(D)1.4hf(

36、l-2hf)題 330 圖 題 331 圖3-31 設圖示角焊縫的計算公式為f =N/Affw，則其中 A( B ) 。已知焊腳尺寸為hf。(A)1.4hfl (B)1.4hf(l-hf)(C)2hf(l-2hf)(D)1.4hf(l-2hf)3-32 在彈性階段，側(cè)面角焊縫上應力沿長度方向的分布為( C ) 。(A) 均勻分布 (B) 一端大一端小(C) 兩端大而中間小(D) 兩端小而中間大3-33 角鋼和鋼板間用側(cè)焊縫搭接連接，設角鋼背與肢尖焊縫的焊腳尺寸和焊縫的長度都相同時。在軸心力作用下，(C) 。(A) 角鋼背的側(cè)焊縫與角鋼肢尖的側(cè)焊縫受力相等(B) 角鋼肢尖側(cè)焊縫受力大于角鋼背的側(cè)

37、焊縫(C) 角鋼背的側(cè)焊縫受力大于角鋼肢尖的側(cè)焊縫(D) 角鋼背的側(cè)焊縫與角鋼肢尖的側(cè)焊縫應力相等123-34 將一軸心受力角鋼搭接焊在一鋼板上，采用圖( C ) 所示方案焊接，其承載力最高。 設采用統(tǒng)一的焊腳尺寸， 且角鋼搭接長度相同。題 334 圖3-35 在題 3-34 中，采用圖 ( B )所示方案焊接，其承載力最低。3-36 在滿足強度的條件下，圖示號和號焊縫合理的 hf 應分別是(D) 。(A)4mm， 4mm (B)6mm，8mm(C)8mm， 8mm (D)6mm，6mm題 336 圖題 337 圖3-37 圖示的角焊縫在P 的作用下，最危險點是( B )。(A)a 、b 點

38、(B)b 、d 點 (C)c 、d 點 (D)a 、c 點.題 338 圖 13 題 339 圖3-39. 圖示焊接連接中，最大焊縫應力發(fā)生在 ( D ) 。 (A) a 點 (B) b 點 (C) c 點 (D) d 點 3-40 受拉 ( A ) 對接焊縫可不計算焊縫強度。(A) 一級和二級 (B) 一級和三級 (C) 二級和三級 (D) 三級3-41.對接焊縫一般只在（D ）情況下，才須進行強度計算。(A) 三級焊縫 (B) 三級焊縫受壓 (C) 三級焊縫受剪 (D) 三級焊縫受拉 3-42 對接焊縫采用不同的坡口形式并非是為了（D ）。(A) 便于施焊 (B) 節(jié)省焊料 (C) 降低殘

39、余應力 (D) 提高焊縫強度3-43 發(fā)現(xiàn)未用引弧板施焊對接二級直焊縫的強度不足時，采用 ( C ) 措施效果不大。(A) 改用引弧板 (B) 改用斜焊縫(C) 改用一級焊縫 (D) 將拼接放在內(nèi)力更小的部位 3-44 對接焊縫采用引弧板是為了（ D ）。(A) 便于施焊 (B) 消除殘余應力 (C) 節(jié)省焊料 (D) 消除弧口缺陷。3-45 對接斜焊縫當軸線與外軸心拉力之間的夾角滿足條件（ A ）時，不需要驗算焊縫強度。(A)tan 1.5 (B)tan 1.5 (C) 70° (D) 70° 3-46 根據(jù) ( C ) 和施工條件選擇對接焊縫的坡口型式。(A) 焊件的材

40、料強度 (B) 焊料的性能(C) 焊件的厚度 (D) 焊件的表面質(zhì)量3-47. 兩塊鋼板通過焊透的對接焊縫連接， 鋼材為 Q235，采用手工焊，焊條為 E43 型，施焊時不采用引弧板，焊縫質(zhì)量為三級，已知：ftw=185N/mm，f=215 N/mm，鋼板的 22 截面尺寸為 620×10mm，試問此連接能承受最大的軸心拉力為（ D ）kN。(A) 1311.5 (B)1290 (C)1128.5 (D)11103-48 未焊透的對接焊縫的強度計算方法與（A ）相同。(A) 直角角焊縫 (B) 斜角角焊縫 (C) 對接焊縫 (D) 斜對接焊縫 3-49 產(chǎn)生焊接殘余應力的主要因素之一

41、是 ( C ) 。(A) 鋼材的塑性太低 (B) 鋼材的彈性模量太高(C) 焊接時熱量分布不均 (D) 焊縫的厚度太小3-50 當鋼材具有較好的塑性時，焊接殘余應力 ( C ) 。(A) 降低結構的靜力強度 (B) 提高結構的靜力強度(C) 不影響結構的靜力強度(D) 與外力引起的應力同號，將降低結構的靜力強度 3-51 殘余應力對鋼構件的 ( A ) 影響較小。(A) 常溫靜強度 (B) 疲勞強度 (C) 剛度 (D) 穩(wěn)定性 3-52. 焊接殘余應力的存在（ B ）。(A) 將增加構件的剛度 (B) 將減小構件的剛度(C) 將對剛度無任何影響 (D) 將提高構件的穩(wěn)定性143-53. 對于

42、常溫下承受靜力荷載、無嚴重應力集中的碳素結構鋼構件，焊接殘余應力對下列沒有明顯影響的是(B)。(A) 構件的剛度 (B) 構件的極限強度 (C) 構件的穩(wěn)定性 (D) 構件的疲勞強度 3-54 產(chǎn)生縱向焊接殘余應力的主要原因是( D ) 。(A) 冷卻速度太快 (B) 焊件各纖維能自由變形(C) 鋼材彈性模量太大，使構件剛度很大(D) 施焊時焊件上出現(xiàn)冷塑和熱塑區(qū)3-55 在以下減少焊接變形和焊接應力的方法中， ( C ) 項是錯誤的。(A) 采取適當?shù)暮附映绦?B) 施焊前使構件有一個和焊接變形相反的預變形(C) 保證從一側(cè)向另一側(cè)連續(xù)施焊(D) 對小尺寸構件在焊接前預熱或焊后回火3-56.

43、 下列做法不利于減小焊接殘余應力的是（B ）。(A) 合理的施焊次序； (B) 減小焊縫長度；(C) 焊接前進行預熱； (D) 焊接后進行退火處理。3-57 多塊鋼板用對接焊縫拼接，如圖所示，最佳的焊接次序是（A ）。(A)1-2-3-4-5 (B)1-2-3-5-4 (C)4-5-3-2-1 (D)4-5-1-2-3題 357 圖 題 358 圖3-58 在圖示 a、b 兩種焊縫布置中，（A(A)a 合理， b 不合理 (B)a不合理， b 合理(C)a 和 b 都不合理 (D)a 和 b 都合理3-59 在圖示 a、b 兩種節(jié)點焊縫布置中，（(A)a 合理， b 不合理 (B)a不合理，

44、b 合理(C)a 和 b 都不合理 (D)a 和 b 都合理）。A ）。題 3-59 圖 題 3-60 圖 153-60 在圖示 a、b 兩種焊縫布置方案中，從盡量避免在母材厚度方向的收縮應力角度考慮，方案（ A ）。(A)a 合理， b 不合理 (B)a不合理， b 合理(C)a 和 b 都不合理 (D)a 和 b 都合理3-61. 在圖示工字形梁的翼緣與腹板的連接焊縫中， 合理的施焊順序是（ A ）。(A)1-2-3-4 (B)1-3-2-4 (C)1-4-2-3 (D)1-3-4-2題 3-61 圖 題 3-62 圖3-62.如圖所示普通螺栓連接中，受力最大的螺栓為( B )點。3-63

45、 普通螺栓和承壓型高強螺栓受剪連接的五種可能破壞形式是： I. 螺栓剪斷 . 孔壁承壓破壞 . 板件端部剪壞 . 板件拉斷 . 螺栓彎曲變形。其中 ( B ) 是通過計算來保證的。(A) ， (B) ， (C) ， (D) ，。 3-64 螺栓連接采用端距 2d0，是防止 ( A ).(A) 鋼板被沖剪破壞 (B) 螺栓桿被剪壞(C) 螺栓桿被壓壞 (D) 螺栓產(chǎn)生過大的彎曲變形3-65 設螺栓孔徑為 d0，則螺栓連接的中距和端距應分別不小于（ D ）。(A)2d0 ， 2d0 (B)3d0 ，3d0 (C)2d0 ， 3d0 (D)3d0 ，2d0 3-66 螺栓連接在（ D ）情況下，邊距

46、下限為 1.2 d0 。(A) 剪切邊 (B) 手工氣割邊(C) 軋制邊，高強螺栓 (D) 軋制邊，普通螺栓 3-67 鋼結構中常用的普通螺栓為（ C ）。(A)A 級 (B)B 級 (C)C 級 (D)8.8 級 3-68 在下列四中螺栓中，鋼結構中不常用（ C ）。 (A)M16 (B)M20 (C)M22 (D)M243-69.當抗剪普通螺栓較細而連接板較厚時易發(fā)生（A ）破壞。(A) 栓桿剪切 (B) 栓桿彎曲 (C) 孔邊擠壓 (D) 板受拉。3-70.當抗剪普通螺栓較粗而連接板較薄時易發(fā)生（D ）破壞。(A) 栓桿剪切 (B) 栓桿彎曲 (C) 栓桿擠壓 (D) 板受拉。3-71.

47、采用普通螺栓連接鋼板時，栓桿發(fā)生剪斷破壞，是因為（A ）。(A) 栓桿過細 (B) 鋼板過薄 (C) 板截面削弱過多 (D) 螺栓間距過小。163-72 圖示螺栓的極限承載力Nbmin=min(nvd2fvb,d t ? fcb) ，其中 ( C ) 。(A) nv=1.0 t= (B)nv=1.0t=2 ;(C) nv=2.0t= (D) nv=2.0t=2 。 3-73 10.9 級高強螺栓的（D ）。(A) 抗拉強度不低于 900Mpa，屈強比為 0.9(B) 抗拉強度不低于 900Mpa，屈強比為 9(C) 抗拉強度不低于 1000Mpa，屈強比為 9(D) 抗拉強度不低于 1000M

48、pa，屈強比為 0.9 。3-74 單個普通螺栓傳遞剪力時的設計承載能力由( B )確定。(A) 單個螺栓抗剪設計承載力 (B) 單個螺栓抗剪和承壓設計承載力中較小者(C) 單個螺栓承壓設計承載力 (D) 單個螺栓抗剪和承壓設計承載力中較大者。 3-75 承壓型高強螺栓比摩擦型高強螺栓 ( B ) 。(A) 承載力低 , 變形小 (B) 承載力高 , 變形大(C) 承載力高 , 變形小 (D) 承載力低 , 變形大。3-76 計算摩擦型高強螺栓連接的軸心拉桿的強度時( B ) 。(A) 只需計算凈截面強度 (B) 需要計算凈截面強度和毛截面強度(C) 只需計算毛截面強度 (D) 視具體情況計算

49、凈截面強度或毛截面強度b3-77 一個摩擦型高強螺栓的抗剪承載力為： Nv= nf P，式中等于 ( A ) 。(A)O.9 (B)0.8 (C)1.1 (D)1.2。3-78 摩擦型高強螺栓與承壓型高強螺栓的主要區(qū)別是( D ) 不同。(A) 接觸面處理 (B) 預拉力 (C) 材料 (D) 設定的極限狀態(tài)。3-79 摩擦型高強度螺栓受拉剪時與受剪時相比，其抗剪承載力( B ) 。(A) 提高 (B) 降低 (C) 不變 (D) 按承壓型高強度螺栓計算。 3-80 摩擦型高強度螺栓的抗拉承載力 ( B ) 。(A) 與作用拉力大小有關 (B) 與預拉力大小有關(C) 與連接件表面處理情況有關(D) 與 A、B 相 C都無關。3-81 摩擦型高強度螺栓的抗剪承載力與( A )無關。(A) 荷載 (B) 預拉力 (C) 剪切面?zhèn)€數(shù) (D) 接觸面處理情況。 3-82 承