注冊結(jié)構(gòu)師講稿新規(guī)范read

1、砌體結(jié)構(gòu)砌體結(jié)構(gòu)具有以下優(yōu)點(diǎn):1. 具有很好的耐久性。2. 保溫隔熱性能好。（不會(huì)形成冷橋）第一章砌體及其力學(xué)性能第二節(jié) 砌體材料的強(qiáng)度等級(jí)及設(shè)計(jì)要求一、塊體的強(qiáng)度等級(jí)塊體的強(qiáng)度等級(jí)是根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法所得到的抗壓極限強(qiáng)度劃分的。注：1.塊體的強(qiáng)度等級(jí)是根據(jù)抗壓強(qiáng)度平均值確定的，與混凝土不同。2.磚的強(qiáng)度等級(jí)的確定除了要考慮抗壓強(qiáng)度外，還要考慮抗折強(qiáng)度。強(qiáng)度等級(jí)用符號(hào)MU表示，如MU10MU表示砌體中的塊體強(qiáng)度等級(jí)的符其后數(shù)字表示塊體強(qiáng)度的大小，單位為N/mr2。砂漿1.砂漿的種類：水泥砂漿、混合砂漿、石灰砂漿。2.砂漿的強(qiáng)度等級(jí)砂漿的強(qiáng)度等級(jí)系采用70.7mm立方體標(biāo)準(zhǔn)試塊，在溫度為1525C

2、環(huán)境下硬化，齡期為28d的極限抗壓強(qiáng)度平均值確定。砂漿試塊的底模對砂 漿強(qiáng)度的影響頗大，砂漿標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定采用燒結(jié)粘土磚的干磚作底模。 對于非 粘土磚砌體，有些技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)要求用相應(yīng)的塊材作底模。砂漿的強(qiáng)度等級(jí)用字母 M表示，其后的數(shù)字表示砂漿強(qiáng)度大小，單位為N/miT。砂漿的最低強(qiáng)度等級(jí)為M2.5。第三節(jié)砌體的抗壓強(qiáng)度砌體受壓破壞過程砌體受壓破壞過程分為三個(gè)階段:1. 從加載到個(gè)別磚出現(xiàn)裂縫，大約在極限荷載的 5070%寸，其特點(diǎn)為不加 載，裂縫不發(fā)展。2. 形成貫通的裂縫，大約在極限荷載的8090%寸，特點(diǎn)是不加載裂縫繼續(xù) 發(fā)展，最終可能發(fā)生破壞。3. 破壞，被豎向裂縫分割成的小柱失穩(wěn)破壞。各類砌

3、體受壓破壞的過程是一樣的，只不過到達(dá)各階段時(shí)的荷載不同。根據(jù)實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，砌體的抗壓強(qiáng)度比塊體的抗壓強(qiáng)度低， 原因是砌體內(nèi)的 塊體受力比較復(fù)雜，它要受彎矩、剪力、拉力和應(yīng)力集中的作用，與測量磚 的強(qiáng)度等級(jí)時(shí)磚的受力狀態(tài)不同。由于砂漿層高低不平，砌體內(nèi)塊體的受力 如同連續(xù)梁，如圖所示。塊體的抗拉和抗剪強(qiáng)度比較低，容易開裂出現(xiàn)裂縫, 因此，砌體的抗壓強(qiáng)度比塊體的抗壓強(qiáng)度低。二、影響砌體抗壓強(qiáng)度的主要因素1.塊材和砂漿的強(qiáng)度等級(jí)塊材和砂漿的強(qiáng)度等級(jí)是影響砌體抗壓強(qiáng)度的主要因素。強(qiáng)度越高，砌 體的抗壓強(qiáng)度亦高，但兩者影響程度不同，塊體影響程度大于砂漿的影響程 度。2.砂漿的彈性模量和流動(dòng)性（和易性）砂漿的

4、彈性模量越低，砌體的強(qiáng)度越低，原因是砌體內(nèi)的塊體受到的拉 力越大。砂漿的和易性好，砌體的強(qiáng)度高，原因是砂漿的流動(dòng)性好，砌筑時(shí)砂漿比較平整，塊體所受的彎矩和剪力小。注：同樣強(qiáng)度等級(jí)時(shí)，混合砂漿砌筑的砌體的抗壓強(qiáng)度大于水泥砂漿砌筑的 砌體的抗壓強(qiáng)度。因此， 砌體規(guī)范規(guī)定，當(dāng)用水泥砂漿砌筑時(shí)，各類砌 體的強(qiáng)度應(yīng)按保水性能好的砂漿砌筑的砌體強(qiáng)度乘以小于1的調(diào)整系數(shù)。3. 塊材高度和塊材外形砌體強(qiáng)度隨塊材高度增加而增加。 當(dāng)砂漿強(qiáng)度相同時(shí)， 塊材高度大的砌 體不但有較高的砌體強(qiáng)度，而且隨塊材強(qiáng)度提高，砌體強(qiáng)度提高得也快。塊材的外形比較規(guī)則、平整，塊材內(nèi)彎矩、剪力的不利影響相對較小， 從而使砌體強(qiáng)度相對較

5、高。4. 砌筑質(zhì)量砌筑質(zhì)量優(yōu)劣的標(biāo)準(zhǔn)之一是灰縫的質(zhì)量，包括灰縫的均勻性和飽滿程 度。砌體結(jié)構(gòu)施工及驗(yàn)收規(guī)范中， 要求水平灰縫砂漿飽滿度大于 80%?；铱p厚度對砌體抗壓強(qiáng)度也有明顯影響。 對表面平整的塊材， 砌體抗壓 強(qiáng)度將隨著灰縫厚度的加大而降低。 砂漿厚度太薄， 砌體的抗壓強(qiáng)度也將降低，原因是砂漿層不平整。通常要求磚砌體的水平灰縫厚度為812mm另 外在施工時(shí)不得采用包心砌法，也不得干磚上墻。三、砌體的抗壓強(qiáng)度砌體的抗壓強(qiáng)度，主要取決于塊體的抗壓強(qiáng)度， 其次是砂漿的抗壓強(qiáng)度， 理論上砌體的抗壓強(qiáng)度計(jì)算公式應(yīng)包括所有的影響因素，但這是比較困難11)的，根據(jù)大量的試驗(yàn)經(jīng)回歸分析， 砌體軸心抗壓強(qiáng)

6、度的 平均值可按 下式計(jì)算 :fm k1 f1 (10.07 f2)k2式中： fm 砌體抗壓強(qiáng)度平均值 (Mpa);fi、f2分別為塊體和砂漿的抗壓強(qiáng)度平均值（MPa； ki 與塊體類別和砌體砌筑方法有關(guān)的參數(shù)k2 砂漿強(qiáng)度影響的修正系數(shù)；在表列之外的取1。與塊體高度有關(guān)的參數(shù)。砌體軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值是表示其抗壓強(qiáng)度的基本代表值， 由概率 分布的0.05分位數(shù)（保證率為95 ）確定。即fkfm(1 1.645 f)式中：fk砌體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；砌體抗壓強(qiáng)度的變異系數(shù)。砌體抗壓強(qiáng)度 設(shè)計(jì)值可按下式計(jì)算：(13)式中：f砌體抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；f砌體結(jié)構(gòu)的材料分項(xiàng)系數(shù)，取1.6。第四節(jié)砌體的軸心抗拉

7、、彎曲抗拉和抗剪強(qiáng)度一、砌體的軸心抗拉強(qiáng)度（一）砌體軸心受拉破壞形式砌體軸心受拉時(shí)，有三種破壞形式。1.沿齒縫截面的破壞當(dāng)軸向拉力與水平灰縫平行時(shí)，有可能發(fā)生這種破壞,破壞面沿灰縫,為齒狀。2.沿塊體截面的破壞：當(dāng)軸向拉力與水平灰縫平行時(shí)，有可能發(fā)生這種破壞沿塊體截面的破壞，塊體本身被拉斷。3. 沿水平灰縫的破壞當(dāng)軸向拉力與水平灰縫垂直時(shí)，有可能發(fā)生這種破壞。第一破壞的抗拉強(qiáng)度主要決定于砂漿和塊體之間的粘結(jié)力，而粘結(jié)力主要與砂漿的強(qiáng)度等級(jí)有關(guān)，因此第一種破壞的抗拉強(qiáng)度主要與砂漿的強(qiáng)度有 關(guān)。第二破壞的抗拉強(qiáng)度主要決定于塊體的強(qiáng)度等級(jí)。 第三種破壞的抗拉強(qiáng) 度很低，規(guī)范不允許有這種受力的構(gòu)件。當(dāng)

8、軸向拉力與水平灰縫平行時(shí)，有兩種破壞形式，到底發(fā)生那一種破壞, 與塊體和砂漿的相對強(qiáng)度有關(guān)，塊體強(qiáng)度高，砂漿強(qiáng)度低，發(fā)生第一種破壞, 否則發(fā)生第二種破壞。（二）砌體的軸心抗拉強(qiáng)度根據(jù)統(tǒng)計(jì)分析，砌體沿齒縫截面破壞的 抗拉強(qiáng)度平均值 可按下式計(jì)算:ft,mk f2(1 4)式中：ft,m 砌體沿齒縫截面破壞的抗拉強(qiáng)度平均值;f2 砂漿抗壓強(qiáng)度平均值。k3系數(shù)。砌體沿塊體截面破壞的抗拉強(qiáng)度平均值可按下式計(jì)算: 式中：ft,m 砌體沿塊體截面破壞的抗拉強(qiáng)度平均值;fl 塊體抗壓強(qiáng)度平均值。有了砌體抗拉強(qiáng)度的平均值，則可求出砌體抗拉強(qiáng)度的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計(jì) 值。設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)可查有關(guān)表格。注：雖然砌體的抗拉強(qiáng)度有

9、兩種，但由于塊體強(qiáng)度等級(jí)較高，所以，第 一種抗拉強(qiáng)度起決定作用。二、砌體的彎曲抗拉強(qiáng)度 1 砌體受彎破壞形式同砌體受拉一樣， 砌體受彎曲也有三種破壞形式 : 沿齒縫截面的彎曲受第二破拉破壞、沿塊體截面的彎曲受拉破壞和沿通縫截面的彎曲受拉破壞。第一和第三種破壞的彎曲抗拉強(qiáng)度主要決定于砂漿的強(qiáng)度等級(jí)， 壞的彎曲抗拉強(qiáng)度主要決定于塊體的強(qiáng)度等級(jí)， 但第二種破壞形式一般不會(huì) 發(fā)生。2 砌體的彎曲抗拉強(qiáng)度根據(jù)統(tǒng)計(jì)分析， 可得到砌體的彎曲抗拉強(qiáng)度平均值的計(jì)算公式， 同其他 強(qiáng)度一樣由平均強(qiáng)度可得到標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度和設(shè)計(jì)強(qiáng)度，設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)可查有關(guān)表 格： 三、砌體的抗剪強(qiáng)度按下式計(jì)算：砌體受剪有兩種情況， 一種是純剪

10、， 受剪面上只有剪力， 第二種是受剪 面上既有剪應(yīng)力又有正應(yīng)力。砌體的抗剪強(qiáng)度是根據(jù)試驗(yàn)得到的，試驗(yàn)時(shí)分為單面受剪和雙面受剪。影響砌體抗剪強(qiáng)度的主要因素有： 塊體和砂漿的強(qiáng)度， 受剪面上的垂直 壓應(yīng)力，砌筑質(zhì)量和試驗(yàn)方法。根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果和理論分析， 在法向壓應(yīng)力和和剪應(yīng)力的共同作用下， 砌15)體的抗剪強(qiáng)度可按下式計(jì)算：v,m f vo,m 0.4 y式中： fv0,m 純剪時(shí)抗剪強(qiáng)度平均值：法向壓應(yīng)力。純剪時(shí)抗剪強(qiáng)度平均值可按下式計(jì)算:fv,mksjf(16)式中：k5系數(shù)可查表格。第六節(jié)砌體的變形性能及其他性能一. 砌體的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)砌體的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系為一條曲線，可用下式表示:1丄I

11、n (1)fm(1 7)式中；fm 砌體抗壓強(qiáng)度平均值;彈性特征值;對于磚砌體460，因此對于磚砌體有:1丄 In (1 )460fm另外，由上式知，當(dāng)fm時(shí)，變形趨于無窮大這是不可能的，因此我國規(guī)范規(guī)定當(dāng) 0.9 fm時(shí)的應(yīng)變?yōu)榇u砌體的極限應(yīng)變，代入上式則得到磚砌體的極限應(yīng)變?yōu)?二. 砌體彈性模量 1 .彈性模量的表示方法(1) 初始彈性模量應(yīng)力應(yīng)變曲線原點(diǎn)處切線的正切。(2) 割線模量原點(diǎn)與應(yīng)力應(yīng)變曲線任一點(diǎn)連線的正切。(3) 切線模量應(yīng)力應(yīng)變曲線上某一點(diǎn)處切線的正切。2.砌體初試彈性模量取值見有關(guān)表格。三、砌體的剪切模量 四、砌體的收縮與膨脹第二章 砌體結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力計(jì)算第一節(jié)砌體結(jié)構(gòu)

12、構(gòu)件的設(shè)計(jì)方法仍然采用概率論的極限狀態(tài)設(shè)計(jì)法。承載力極限狀態(tài)表達(dá)式為: 式中：0結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)荷載效應(yīng);結(jié)構(gòu)的抗力。同混凝土結(jié)構(gòu)一樣在荷載效應(yīng)組合時(shí)，有兩種組合即以恒載為主的組合 和以可變荷載為主的組合。可以分析得到：當(dāng)可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值與永久荷載標(biāo) 準(zhǔn)值的比值小于等于0.376時(shí)，應(yīng)按永久荷載為主的情況進(jìn)行組合。 反之按 可變荷載為主的情況進(jìn)行組合。結(jié)構(gòu)的抗力:砌體強(qiáng)度設(shè)計(jì)值的調(diào)整系數(shù)，按下列規(guī)定取值:第二節(jié)受壓構(gòu)件的承載力計(jì)算、受壓構(gòu)件承載力計(jì)算公式無筋砌體受壓構(gòu)件，無論是軸心受壓還是偏心受壓，也不論是短柱或 長柱，均可按下列公式計(jì)算:N fA(2 1)式中：N軸向力設(shè)計(jì)值，經(jīng)過荷載效應(yīng)組合

13、后的內(nèi)力值;A截面面積，對各類砌體均可按毛截面計(jì)算。受壓構(gòu)件的高厚比，按下列公式計(jì)算:對于矩形截面:Hoh對于T型截面：H0由公式可以看出，受壓構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值是砌體抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值與截面 面積的乘積，并通過系數(shù) 考慮高厚比 和軸向力的偏心距e的影響。因此, 受壓構(gòu)件承載力的影響因素，除構(gòu)件截面尺寸和砌體抗壓強(qiáng)度外，主要取決 于高厚比 和偏心距e。通過高厚比 的大小來區(qū)分軸心受壓短柱和軸心受 壓長柱；再通過偏心距的大小來區(qū)分偏心受壓柱和軸心受壓柱。（四）荷載較大和偏心距較大的受壓構(gòu)件，很容易在截面受拉邊產(chǎn)生水平裂縫，此時(shí)截面受壓區(qū)減小，構(gòu)件剛度降低，縱向彎曲的影響增大，構(gòu)件 的承載力顯著降低，結(jié)

14、構(gòu)即不夠安全也不夠經(jīng)濟(jì)。故規(guī)范規(guī)定，在按式（2-1） 進(jìn)行承載力計(jì)算時(shí)，軸向力的偏心距應(yīng)符合下列限值要求，即e < 0.6y 式中y為截面重心至軸向力所在偏心方向截面受壓邊緣的距離。（五）軸向力的偏心距超過上述規(guī)定限值時(shí)，應(yīng)考慮采取適當(dāng)措施，減 小偏心距。如梁或屋架端部支承反力的偏心距較大時(shí)，可在其端部下的砌體上設(shè)置具有“中心裝置”的墊塊或缺口墊塊。“中心裝置”的位置或缺口墊 塊的缺口尺寸，可視需要減小的偏心距而定。例題：截面尺寸為370X 490mm勺磚柱，磚的強(qiáng)度等級(jí)為 MU10混合砂漿強(qiáng)度等級(jí)為 M5,柱高3.2M,兩端為不動(dòng)鉸支座。柱頂承受軸向壓力標(biāo)準(zhǔn)值Nk = 160KN（其中

15、永久荷載130KN已包括磚柱的自重），試求： 1 ）磚柱的軸力設(shè)計(jì)值； 2）柱的承載力。解：可以判斷荷載效應(yīng)組合應(yīng)是依永久荷載控制的組合，所以軸力設(shè)計(jì)值為：N =1.35 X 130+1.4 X 0.7 X 30=205.5KN柱 的承載力： fA查表得 0.9柱的截面面積： A 0.37* 0.49 0.18m2 0.3m2查表得 f 1.5N / mm2例 2 某食堂帶壁柱的窗間墻，截面尺寸見圖，壁柱高5.4m,計(jì)算咼度為6.48m,用MU10占土磚及M2.5混合砂漿砌筑，承受軸向力設(shè)計(jì)值N 320KN ,彎矩設(shè)計(jì)值 M41KN.M （彎矩方向是墻體外側(cè)受壓，壁柱受拉） ，求窗間墻的承載力

16、。解：承載力為：fA截面重心位置： 截面慣性矩：回轉(zhuǎn)半徑：折算厚度： hT3.5i 3.5 * 162 566mm查表得： 0.385fA=333.43KN例3由混凝土小形空心砌塊砌筑的獨(dú)立柱截面尺寸為400X600mm砌塊的 強(qiáng)度等級(jí)為MU10水泥砂漿的強(qiáng)度等級(jí)為 M5采用雙排組砌，柱高3.6m, 兩端為不動(dòng)鉸支座，承受軸向力標(biāo)準(zhǔn)值為Nk 225kN （其中永久荷載180KN 已包括自重），求柱的承載力。解：承載力為： fA柱的截面為： A 400* 600 240000mm2 < 0.3m2應(yīng)對 f 修正： a =0.24+0.7=0.96 由于柱為砌塊砌體，所以高厚比 應(yīng)進(jìn)行修正，

17、修正系數(shù)為 1.1 。查表得 0.87查規(guī)范表得 f 2.22N /mm2由于為雙排組砌，所以設(shè)計(jì)強(qiáng)度應(yīng)乘以 0.7 的降低系數(shù)，又由于為水泥砂漿， 所以還應(yīng)考慮 0.9 的修正系數(shù)，所以砌體承載力為：fA=0.87*0.96* 0.7 * 0.9* 2.22* 240000 280KN 注：雙向偏心受壓仍然按上述公式計(jì)算， 值計(jì)算公式不同， 見規(guī)范附錄 D， 另外， 雙向偏心受壓時(shí)，兩個(gè)方向的偏心距均不得大于該方向邊長的 0.25 倍。第三節(jié) 局部受壓計(jì)算一局壓分類均勻局部受壓：局壓面積上的壓應(yīng)力均勻分布梁端局部受壓：大梁下的局部受壓，也成為非均勻局部受壓。墊塊下局部受壓墊梁下局部受壓 二、

18、局部受壓的破壞形式 1豎向裂縫發(fā)展而破壞2劈裂破壞 3局壓面積處局部破壞 三、局壓計(jì)算 1 均勻局部受壓計(jì)算 式中: Nl 作用于局部受壓面積上的縱向力設(shè)計(jì)值；Al 局部受壓面積f 砌體抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，可不考慮強(qiáng)度調(diào)整系數(shù)a 的影響。砌體局部抗壓強(qiáng)度提高系數(shù)，可按下式計(jì)算：A02 梁端局部受壓根據(jù)試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，梁端局部受壓時(shí)有兩個(gè)特點(diǎn)：1） 梁端下的局部受壓面積上不僅受梁傳來的荷載 Nl （梁的支座反力）， 而且還要受上部砌體傳到梁端的壓力 N0 ，但根據(jù)試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)， 上部墻體傳到梁 端又傳到局壓面積上的荷載不是固定的而是一個(gè)變量，因?yàn)楫?dāng)梁上有荷載 時(shí)，梁端下砌體在梁傳來的荷載作用下，將產(chǎn)生壓縮變形

19、，如上部墻體的平 均壓應(yīng)力較小，則在梁端的頂部與砌體接觸面積減小，甚至脫開，梁端頂部 傳來的荷載通過拱的作用傳至梁的兩側(cè)，梁不再受上部墻體傳來的荷載作 用。但上部墻體傳來的荷載比較大時(shí)，上部墻體也將產(chǎn)生壓縮變形，墻體將 不再脫開。2）梁端存在一個(gè)有效支撐長度，而且在有效支撐上由于梁傳來的荷載所 產(chǎn)生的壓應(yīng)力不是均勻分布的，而為曲線型分布。大梁在荷載作用下將產(chǎn)生彎曲變形， 使梁端部翹起，梁端下部與墻體脫離，使梁在墻上的支承長度變小，由設(shè)計(jì)時(shí)的支承長度a變?yōu)閍o。a設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)時(shí)梁的支承長度;a0有效支承長度;式中：No按平均壓應(yīng)力計(jì)算的上部荷在傳來的作用于局壓面積上的荷載根據(jù)試驗(yàn)得到，梁端的有效支承

20、長度可按下式計(jì)算:式中：hc 梁的截面高度;f 砌體抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值， 可不考慮強(qiáng)度調(diào)整系數(shù)a的影響。由于梁存在一個(gè)有效支承長度， 因此局壓面積為A aobb梁的截面寬度。梁的支座反力到墻邊的距離，不倫樓面梁還是屋面梁均為0.4 ao。梁端局壓強(qiáng)度計(jì)算:局壓面積上的壓應(yīng)力由兩部分組成， 一部分為上部砌體傳來在局壓面積 上產(chǎn)生的壓應(yīng)力，另一部分為由大梁傳來的荷載在局壓面積上產(chǎn)生的壓應(yīng)力0，不（為曲線分布），設(shè)由上部砌體傳來的作用于局壓面積上的壓應(yīng)力為 等于上部砌體傳來的荷載在梁底截面處產(chǎn)生的壓 應(yīng)力0，大梁傳來的荷載在局壓面積邊緣處產(chǎn)生的壓應(yīng)力為i，應(yīng)力豐滿系數(shù)為，也稱完整系數(shù)，則有:則：。A|

21、N|A|fNo 0 A|則有：No N| A|f局壓強(qiáng)度計(jì)算公式設(shè)計(jì)值；No oAi。0上部砌體傳來的設(shè)計(jì)荷載在梁底截面處產(chǎn)生的平均壓應(yīng)力;上部荷載的折減系數(shù),1.5 0.嘆-0；作用在局壓面積上的縱向力為：N0 Nl=Nl =60KN壓應(yīng)力豐滿系數(shù)，對于一般的梁取0.7，對于過梁和墻梁，取1.0,f的意義同前。3墊塊下局部受壓當(dāng)大梁直接放在墻體上不能滿足要求時(shí)，可在梁下部設(shè)置墊塊，墊塊一般都做成剛性的。所謂 剛性墊塊，要求墊塊從梁邊挑出的長度不大于墊塊的 厚度。墊塊下的應(yīng)力分布與偏心的受壓構(gòu)件相接近，因此剛性墊塊下砌體的局壓承載力可按偏心受壓構(gòu)件計(jì)算，其強(qiáng)度計(jì)算公式為: 式中：No 上部砌

22、體傳來的作用于 墊塊面積上縱向 荷載設(shè)計(jì)值,N 00 AbAb墊塊的面積，A abbb ；ab , bb 墊塊的長度和寬度;墊塊上No和Ni的合力偏心距對承載力的影響系數(shù)，可查規(guī)范附錄D的有關(guān)表格，查表時(shí)3 ;大梁在墊塊上的支承長度可按下式計(jì)算: 式中：h 梁的截面高度;00.20.40.60.85.45.76.06.97.8剛性墊塊的影響系數(shù)，按下表取值;1Ni作用點(diǎn)到墻邊的距離為0.4 ao。N0和Nl的合力偏心距為：eN0 Nl墊塊外砌體面積的影響系數(shù)，取1 0.8，但不小于1.0 ,計(jì)算公式同前，局壓面積為墊塊的面積。當(dāng)墊塊與梁整澆時(shí)，仍按上述方法計(jì)算 。墊塊的構(gòu)造要求:(1)墊塊的厚

23、度不宜小于180mm(2)在帶壁柱墻的壁柱內(nèi)設(shè)置墊塊時(shí)，其局壓承載力降低，因此其計(jì)算面 積不考慮翼緣部分，只取壁柱范圍內(nèi)的面積。同時(shí)壁柱上墊塊深入翼墻的長 度不應(yīng)小于120mm(3)但現(xiàn)澆墊塊與梁整澆時(shí)，墊塊可在梁高范圍內(nèi)設(shè)置。例1某鋼筋混凝土大梁截面尺寸為b*h 200* 400mm，梁的支承長度為 a=240mm荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的支座反力為 Ni 60kN,墻體的上部荷載為260KN窗間墻截面尺寸為1200*370mm采用MU1C磚，M2.5混合砂漿砌筑，求作用 于局部受壓面積上的縱向力設(shè)計(jì)值，局部受壓面積上的承載力。解：N。 Nl Al f承載力：Af，作用在局壓面積上的縱向力N0 Nl0

24、.7，f 1.3Nmm21 O.35Q 12.04 > 2Ya取 2.0由于他9.8 >3,所以 0Al承載力： A| f =0。 7*2*35200*1 。 3=64KN例2某鋼筋混凝土大梁截面尺寸為b*h 200* 400mm，梁的支承長度為 a=240mm荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的支座反力為 叫80kN,墻體的上部荷載為260KN 窗間墻截面尺寸為1200*370mm采用MU1C磚，M2.5混合砂漿砌筑，梁端底 部設(shè)有剛性墊塊，其尺寸為ab 240mm，g 500mm,仏180mm，求作用于墊塊下局部受壓面積上的縱向力設(shè)計(jì)值,局部受壓面積上的承載力。解： N0 N|1Ab f作用于墊塊

25、下局部受壓面積上的縱向力： N0 N|局部受壓面積上的承載力：1 Ab fN00 Ab =0.58*120000 69600NN0 N| =80+69.6=149.6KN 計(jì)算墊塊上縱向力的偏心距，取N|的作用點(diǎn)位于距墻內(nèi)側(cè)表面0.4a0處，此時(shí)a。應(yīng)為墊塊上表面梁端的有效支承長度。查表得 1 6.21查表， 3情況，得 0.73由于從局壓面積邊緣向外擴(kuò)大墻體厚度后已進(jìn)入窗洞口， 因此影響局部 抗壓強(qiáng)度的面積即為窗間墻的面積。iAbf=0。73*1。26*120000*1。3=143。49KN4墊梁下局部受壓梁下設(shè)有長度大于 h0 的墊梁下的砌體局部受壓承載力應(yīng)按下列公式計(jì)算： 式中： N0

26、墊梁上部軸向力設(shè)計(jì)值；bb 墊梁在墻厚方向的寬度;2 當(dāng)荷載沿墻厚方向均勻分布時(shí)取 1.0 ，不均勻分布時(shí)取 0.8 ;h0墊梁折算厚度；Eb,Ib 分別為墊梁的混凝土彈性模量和截面慣性矩;hb墊梁的高度；E 砌體的彈性模量;h 墻厚。墊梁上梁端有效支承長度按下式計(jì)算：第三節(jié) 受拉、受彎和受剪構(gòu)件計(jì)算一. 受拉構(gòu)件計(jì)算式中： Nt 軸心拉力設(shè)計(jì)值;ft砌體抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；A受拉構(gòu)件截面積。二、受彎構(gòu)件計(jì)算 1抗彎承載力計(jì)算 式中： M 彎矩設(shè)計(jì)值；ftm 砌體彎曲抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值;W 截面抵抗矩;2抗剪承載了計(jì)算 式中： V 剪力設(shè)計(jì)值；fv 砌體抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值;S 截面面積矩;I截面慣性矩;z

27、內(nèi)力臂，z %，對于矩形截面，z ¥h截面高度;b 截面寬度;三、受剪構(gòu)件計(jì)算沿通縫或階梯形截面破壞時(shí)受剪構(gòu)件的承載力按下列公式計(jì)算:當(dāng)g=1.2時(shí)0.26 0.082當(dāng)g=1.35時(shí)O.23 0.065f式中：V設(shè)計(jì)剪力;A 水平截面面積;fv砌體抗剪設(shè)計(jì)強(qiáng)度,對灌孔的混凝土砌塊砌體取fvG修正系數(shù),當(dāng)g=1.2時(shí)，磚砌體取0.60 ,混凝土砌塊砌體取0.64 ；當(dāng)g=1.35時(shí)，磚砌體取0.64，混凝土砌塊砌體取0.66 ；剪壓符合受力影響系數(shù)，與 的乘積可查表;0永久荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的水平截面平均壓應(yīng)力;f砌體的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值;軸壓比。表 與的乘積0.10.20.30.40.50

28、.60.70.81.2磚砌體0.150.150.140.140.130.130.120.12砌塊 砌體0.160.160.150.150.140.130.130.121.35磚砌體0.140.140.130.130.130.120.120.11砌塊 砌體0.150.140.140.130.130.130.120.12第三章混合結(jié)構(gòu)房屋墻、柱設(shè)計(jì)第一節(jié)房屋的結(jié)構(gòu)布置方案 第二節(jié)房屋的靜力計(jì)算方案在房屋的內(nèi)力計(jì)算時(shí)，根據(jù)房屋的空間剛度大小分為剛性方案、 剛彈性方案和彈性方案三種靜力計(jì)算方案，各方案的內(nèi)力計(jì)算方法不同。1. 剛性方案：房屋的空間剛度比較大，在水平荷在作用下，房屋的位移比較 小，在內(nèi)力

29、計(jì)算時(shí)，可將墻體視為一豎向的梁，樓蓋和屋蓋為該梁的不動(dòng)鉸 支座。2. 彈性方案：房屋的空間剛度比較小，在荷載作用下位移比較大，內(nèi)力計(jì)算 時(shí)，按屋架與墻柱鉸接的排架或框架計(jì)算內(nèi)力。3. 剛彈性方案：房屋的空間剛度介于上述兩者之間， 在荷載作用下，房屋的 位移不能忽略不計(jì)，在內(nèi)力計(jì)算時(shí)按排架或框架計(jì)算，但要增加彈性支座。沒有橫墻時(shí)房屋在水平荷載作用下的位移;該房屋在水平荷載作用下的真正位移。越大，空間剛度越小，值越小，空間剛度越大，因此可用判斷房屋的計(jì)算方案，理論分析，V 0.33時(shí)，為剛性方案，>0.77時(shí)為彈性方案，0.33 < < 0.77為剛彈性方案。的大小主要于房屋橫墻

30、的間距及樓蓋和屋蓋的形式有關(guān)，因此我們還可以根據(jù)房屋橫墻的間距及樓蓋和屋蓋的形式判斷房屋的靜力計(jì)算方案，如表表3-2房屋的靜力計(jì)算方案屋蓋或樓蓋類別剛性方案剛彈性方案彈性方案1整體式、裝配整體或裝配式無檁體系鋼筋混凝 土屋蓋或鋼筋混凝土樓蓋s<3232< s< 72s>722裝配式有檁體系鋼筋混凝土屋蓋、輕鋼屋蓋和 密鋪望板的木屋蓋或木樓蓋s<2020< s< 48s>483冷攤瓦木屋蓋和石棉水泥輕鋼屋蓋s<1616< s< 36s>36注：1.表中s為房屋橫墻間距，其長度單位為m2.當(dāng)屋蓋、樓蓋類別不同或橫墻間距不同時(shí)，

31、可按砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 規(guī)范第427條的規(guī)定確定房屋的靜力計(jì)算方案。3.對無山墻或伸縮縫處無橫墻的房屋，應(yīng)按彈性方案考慮。另外，作為判斷方案的橫墻應(yīng)滿足如下條件: 1墻厚不宜小于180mm2有洞口時(shí)，洞口水平截面積，不超過總截面積的50% 3單層房屋橫墻長度不宜小于其高度，多層房屋橫墻長度不宜小于其總高度 的 1/2。應(yīng)該注意:當(dāng)橫墻不能同時(shí)符合上述要求時(shí)，應(yīng)對橫墻的剛度進(jìn)行驗(yàn)算， 如仍可視作剛性或剛其最大水平位移值 maxc H/4000 （H為橫墻總高度）時(shí),彈性方案房屋的橫墻。凡符合第條剛度要求的一段橫墻或其它結(jié)構(gòu)構(gòu)件（如框架等），也可視作剛性或剛彈性方案房屋的橫墻。第三節(jié)墻、柱高厚比驗(yàn)算及構(gòu)

32、造要求墻體除了要滿足強(qiáng)度要求外，還要滿足穩(wěn)定性要求,即要滿足高厚比的要求。、矩形截面墻、柱高厚比驗(yàn)算矩形截面墻、柱高厚比應(yīng)按下式驗(yàn)算: 式中：H0 墻柱的計(jì)算高度，可查規(guī)范 5.3.1條，或按下表取值,h墻厚或與矩形柱較小邊長;1 -墻厚小于等于240mm勺非承重墻允許高厚比修正系數(shù);當(dāng) h=240mm寸,1 1.2 ；當(dāng) h=180mm寸,1 1.32 ;當(dāng) h=120mm寸,1 1.44 ;當(dāng) h=90mm寸,1 1.50。有門窗洞口墻允許高厚比修正系數(shù)；按下式計(jì)算:(32)2 1-0.4 bs/ sbs 在寬度為范圍內(nèi)的門窗洞口寬度;s相鄰窗間墻或壁柱之間的距離，或驗(yàn)算墻體的總長度。當(dāng)洞

33、口高度小于等于墻高的1/5時(shí)，取2 = 1.0，當(dāng)算得的2小于0.7時(shí), 取 0.7。二、帶壁柱墻的高厚比驗(yàn)算帶壁柱墻除了要驗(yàn)算整片墻的高厚比外，還要驗(yàn)算壁柱間墻的高厚比。1.整片墻的高厚比驗(yàn)算由于帶壁柱墻的計(jì)算截面為T形截面，故其高厚比驗(yàn)算公式為:H01 2hT(33)式中：hT帶壁柱墻截面的折算厚度，hT 3.5i ；i帶壁柱墻截面的回轉(zhuǎn)半徑，i徃;I, A分別為帶壁柱墻截面的慣性矩和面積。確定帶壁柱墻的計(jì)算高度時(shí)，墻長s取相鄰橫墻的距離。計(jì)算截面回轉(zhuǎn)半徑i時(shí)，帶壁柱墻截面的翼緣寬度（包括承載力驗(yàn)算中 確定截面面積A時(shí)），應(yīng)按下列規(guī)定取用:對于多層房屋，當(dāng)有門窗洞口時(shí)，取窗間墻寬度；當(dāng)無門

34、窗洞口時(shí)， 側(cè)翼墻寬度可取壁柱高度的1/3，但不大于取相鄰壁柱間的距離;H為墻按矩對于單層房屋，壁柱翼緣寬度可取bf b 23 H （ b為壁柱寬度， 高），但不大于相鄰窗間墻的寬度或相鄰壁柱間的距離。2.壁柱間墻的高厚比驗(yàn)算驗(yàn)算壁柱間墻的高厚比時(shí)，可將壁柱視為壁柱間墻的不動(dòng)鉸支點(diǎn), 形截面墻驗(yàn)算。因此，計(jì)算Ho時(shí)，墻長S取壁柱間的距離。而且，不論帶壁柱墻體的房屋靜力計(jì)算時(shí)屬何種計(jì)算方案，H 0三.設(shè)置構(gòu)造柱墻的高厚比驗(yàn)算1. 整片墻驗(yàn)算當(dāng)構(gòu)造柱截面寬度不小于墻厚時(shí)，可按下式驗(yàn)算: 式中：h為墻體厚，在確定墻體高度時(shí)，S取構(gòu)造柱之間的距離;墻體允許高厚比修整系數(shù)，c 1 Y ；式中:系數(shù)，對于

35、細(xì)料石、半細(xì)料石砌體,0 ；對于混凝土砌塊、粗料石、毛料石及毛石砌體,1.0 ；其他砌體1.5。4bc構(gòu)造柱沿墻長方向的寬度;I 構(gòu)造柱的間距。當(dāng) b/ > 0.25 時(shí)，取 b彳=0.25，當(dāng) 聽 < 0.05 時(shí)，取 b/ =0。注：考慮構(gòu)造柱有利作用的高厚比驗(yàn)算不適用于施工階段。2. 構(gòu)造柱間墻的咼厚比驗(yàn)算同壁柱間墻的高厚比驗(yàn)算，在確定墻體計(jì)算高度時(shí)，取構(gòu)造柱之間的距 離。設(shè)置鋼筋混凝土圈梁的帶壁柱墻或帶構(gòu)造柱墻，當(dāng) % %0時(shí)，圈梁可 視為壁柱間墻或構(gòu)造柱間墻的不動(dòng)鉸支座（b為圈梁的寬度）。如不允許增 加圈梁的寬度，可按墻體平面外等剛度的原則增加圈梁的高度， 以滿足壁柱 間

36、墻或構(gòu)造柱間墻不動(dòng)鉸支座的要求。例題：某單層單跨無吊車的倉庫，壁柱間距 4M中開寬1.8m的窗口，車 間長40M屋架下弦標(biāo)高為5M壁柱為370*490mm墻厚為240mm基礎(chǔ)頂 面標(biāo)高為-0.5M ,砌體砂漿為M2.5求（1）整片墻的高厚比及修正后允許高厚比，（2）壁柱間墻的高厚比 及修正后允許高厚比。解： A 620500mm ,y1 156.5mmy2 333.5mm , I7.74* 109mm4i 匸 111.8mm , hT 3.5i391mm , HV AT5 0.55.5M ,整片墻:剛彈性方案,H01.2H6.6m1 1.0, 21 0.41s1.80.40.82整片墻高厚比:

37、H0hT16.9修正厚允許高厚比：11* 0.82* 2218壁柱間墻：22 ,按剛性方案查表，因s 4m , s < H,所以，H0 0.6S=0.6*4=2.4m 壁柱間墻高厚比：牛霧10，修正后允許高厚比同正片墻。例：某倉庫外墻后240mm又紅磚和M5.0砂漿砌筑，墻高5.4m,每4m長設(shè) 有1.2m寬的窗洞，同時(shí)每4m設(shè)有鋼筋混凝土構(gòu)造柱(240*240mm橫墻間 距24m試驗(yàn)算墻體的高厚比。解：整片墻：由于s 24m， H5.4m , s > 2H , H01.0H5.4m1 1.0 ,210.4b10.412s40.8824，1 2 c 1.0* 0.88*1.09*

38、2421.1第四節(jié)剛性方案房屋的墻、柱計(jì)算、剛性方案房屋承重縱墻計(jì)算1.單層剛性方案房屋承重縱墻的計(jì)算(1) 計(jì)算單元：縱墻一般都比較長，計(jì)算時(shí)取一段計(jì)算(一般取一個(gè)開間)，計(jì)算這一段的內(nèi)力，然后驗(yàn)算其強(qiáng)度，如果該段滿足，則認(rèn)為整個(gè)墻體滿足，這一段墻則為計(jì)算單元。(2) 計(jì)算簡圖：在荷載作用下，墻、柱可視為上端不動(dòng)鉸支承于屋蓋，下端嵌固于基礎(chǔ)的豎向構(gòu)件，則得到計(jì)算簡圖。所受荷載包括屋面荷載、風(fēng)荷載和墻體自重。(3) 荷載作用下內(nèi)力計(jì)算:屋面荷載：包括恒載和活荷載。這些荷載通過屋蓋結(jié)構(gòu)(屋架、梁、板) 傳到縱墻上，設(shè)傳給縱墻的荷載為Ni，其偏心距為e，則在墻體內(nèi)所產(chǎn)生的內(nèi)力為:Ma M Niei

39、 , Mb, Ra Rb22H風(fēng)荷載：同工業(yè)廠房一樣，風(fēng)載可看做由兩部分組成，一部分是屋面上的風(fēng)荷載簡化為集中荷載，另一部分為墻面上的風(fēng)載簡化為均布荷載， 集中荷載在墻體內(nèi)不產(chǎn)生內(nèi)力，均布荷載產(chǎn)生的內(nèi)力可按下式計(jì)算:Ra乎,Rb 5qH , Mqh8 8 8墻體自重：按實(shí)際情況考慮。(3)控制截面及內(nèi)力組合控制截面即最危險(xiǎn)的截面：控制截面有三個(gè)即頂部(I I)，在風(fēng)荷 載作用下彎矩最大的截面(n n)，下端(m m)。內(nèi)力組合按下列三種方式進(jìn)行:恒載+風(fēng)荷載恒載+風(fēng)活荷載恒載+0.85 (風(fēng)荷載+活載)(4) 計(jì)算單元截面寬度內(nèi)力組合后則可按受壓構(gòu)件進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算，驗(yàn)算時(shí)需要知道構(gòu)件的截面 尺寸

40、或截面面積，如果開有洞口則取窗間墻的截面積。 無洞口時(shí)，取計(jì)算單 元的寬度，當(dāng)設(shè)計(jì)壁柱時(shí)，對于單層房屋，壁柱翼緣寬度可取bf b %H ( b 為壁柱寬度，H為墻高)，但不大于相鄰窗間墻的寬度或相鄰壁柱間的距離。(1) 計(jì)算單元：同單層房屋。般取一個(gè)開間為計(jì)算單元。(2) 確定計(jì)算簡圖:2.多層剛性方案房屋承重縱墻的計(jì)算載豎向荷載作用下，假定墻體為以樓蓋作為水平不動(dòng)鉸支座的豎向連續(xù) 構(gòu)件，如圖所示。原因是樓板深入到墻體內(nèi)，使墻體受到削弱，不能承擔(dān)彎 矩，所以簡化為鉸，下部軸向力較大，彎矩小，也可簡化為鉸。對于風(fēng)荷載，簡化為一條豎向的連續(xù)梁，但對于剛性方案的房屋，當(dāng)滿 足以下要求時(shí)，可不考慮風(fēng)荷

41、載對外墻、柱的內(nèi)力影響:(1)洞口水平截面面積不超過全截面面積的2/3。(3)屋面自重不小于 0.8KN/m2。表 4.2.6剛性方案多層房屋的外墻不考慮風(fēng)荷載影響時(shí)的最大高度基本風(fēng)壓(KN/m2)層高(m)總咼(m)0.44280.54240.64180.73.518當(dāng)必須考慮風(fēng)荷載時(shí)，風(fēng)荷載引起的彎矩 M ,可按下式計(jì)算:w沿樓層高均布荷載設(shè)計(jì)值。H i 層咼。對于多層砌塊房屋190mn厚的外墻，當(dāng)層高不大于2.8m，總高度不大于 19.6m，基本風(fēng)壓不大于0.7KN/m2時(shí)可不考慮風(fēng)荷載的影響。(3) 計(jì)算單元截面寬度：同單層。(4)豎向荷載作用下的控制截面：控制截面為每層的頂部和底部，

42、即I I截面和n n截面。I I截面彎矩較大，n n截面軸力較大。注：上述計(jì)算模型認(rèn)為梁在墻體上為鉸支，梁對墻體沒有約束彎矩，實(shí)際上是有約束彎矩的，梁的跨度越大約束彎矩越大，因此規(guī)范規(guī)定，對于梁 跨度大于等于9m的墻承重時(shí)，還應(yīng)按梁端約束力矩作用考慮，計(jì)算時(shí)，梁后作為彎矩計(jì)算,值按下式計(jì)算:端按固結(jié)計(jì)算彎矩，考慮到節(jié)點(diǎn)變形等因素乘以修整系數(shù) 然后按線剛度分配到上層墻體的底部和下層墻體的上部。0.5c c a0.2 h式中：a 為梁端搭接長度;h為支承墻厚度。(5) 豎向荷載作用下控制截面內(nèi)力計(jì)算I I截面:式中：Nc 本層樓蓋傳來的荷載;ecN c對墻體截面重心的偏心距;Ns 上層傳連的荷載;

43、esN s對墻體截面重心的偏心距;d2, di上下墻體的厚度。H n截面:Nd 本層墻體的重量。二、承重橫墻計(jì)算 1.計(jì)算單元承載橫墻取1.0m寬為計(jì)算單元。2.計(jì)算簡圖：同縱墻。3. 控制截面：由于橫墻兩側(cè)都有樓板，應(yīng)力比較對稱，所以頂部彎矩也比 較小，因此下部截面為控制截面。2.控制截面內(nèi)力:式中：Nrc本層右側(cè)傳來的荷載rcN lc 本層左側(cè)傳來的荷載第五節(jié) 彈性方案房屋墻柱計(jì)算單層彈性方案房屋對于單層彈性方案房屋， 可取一個(gè)開間為計(jì)算單元， 其計(jì)算簡圖為一可 側(cè)移的鉸接平面排架，即按不考慮空間作用的平面排架進(jìn)行墻柱內(nèi)力分析。也就是假定墻（柱）的上端與屋架（或梁）鉸接，下端與基礎(chǔ)固接，假

44、定屋 架或梁的剛度無限大。其內(nèi)力計(jì)算方法同廠房。二多層彈性方案房屋墻柱計(jì)算多層彈性方案房屋墻柱的內(nèi)力可按可以自由側(cè)移的平面框架進(jìn)行計(jì)算， 具體計(jì)算同框架。這里要說明的是，由于彈性方案房屋缺少抗側(cè)力的結(jié)構(gòu)， 水平荷載主要由砌體墻和柱承擔(dān)， 這樣在砌體墻柱內(nèi)將產(chǎn)生很大的內(nèi)力 （主 要是彎矩），而砌體在彎矩作用下其承載力將會(huì)顯著降低，因此，將造成構(gòu) 件截面尺寸過大， 即使如此房屋的側(cè)向剛度也是很小， 因此對這類結(jié)構(gòu)房屋 在使用時(shí)要特別注意，只要允許就要采用鋼筋混凝土排架結(jié)構(gòu)。第五節(jié) 剛彈性方案房屋墻柱計(jì)算一單層剛彈性方案房屋單層剛彈性方案房屋， 由于空間作用， 其側(cè)移減小， 因此在內(nèi)力計(jì)算時(shí) 就不能

45、象彈性方案按自由側(cè)移的排架結(jié)構(gòu)計(jì)算， 為此我們在彈性方岸的基礎(chǔ) 上，在頂部加一個(gè)彈性支座。如圖 其內(nèi)力計(jì)算同排架結(jié)構(gòu)廠房考慮空間工 作的內(nèi)力計(jì)算 方法一樣，即分兩部，在頂部加一個(gè)水平不動(dòng)鉸支座，屋蓋 或樓蓋認(rèn)為是墻柱水平方向的彈性支座， 下端固定于基礎(chǔ)頂面， 其計(jì)算簡圖 為一平面排架，樓蓋或屋蓋為其彈性支座。二.多層剛彈性方案可按屋架、大梁或大梁與墻（柱）為鉸接并考慮空間工作的平面排架或框架計(jì)算。如圖 。第六節(jié) 上柔下剛的多層房屋在有些建筑物中下部為辦公室，頂層為會(huì)議室，橫墻間距比較大，下部為剛性方案，上部為彈性方案或剛彈性方案。這類房屋則為下剛上柔的房屋。在計(jì)算時(shí)，上部按單層的剛性或剛彈性房

46、屋計(jì)算，下部則按剛性房屋計(jì)算。例.（ 分）某三層混合結(jié)構(gòu)房屋，剛性方案，層高 3.4m, 3.2m, 3.2m,開間為3.6m, 墻厚240mm 5.4m跨鋼筋混凝土梁擱置處有附墻垛 130X 490mm窗間墻1.8m,采用MU10 磚，M2.5混合砂漿，平面、剖面見圖（a）、（b）、（c）,大梁的實(shí)際支承長度為 370mm 本工程不考慮風(fēng)荷載及地震作用。要求：1）底層B軸外縱墻的高厚比驗(yàn)算。2） B軸3 3截面的承載力驗(yàn)算：3 3截面軸向力標(biāo)準(zhǔn)值392kN,設(shè)計(jì)值480kN。注：f=1.3 Mpa，22 A=495700mmi=40.633 X 108mrriy1=144mm,y2=226m

47、m.表1 墻柱計(jì)算高度H 0房屋類別柱帶壁柱墻或周邊拉結(jié)墻排架方 向垂直排架方 向S> 2H2H> S> HS< H單跨剛彈性 方案1.2H1.0H1.2H剛性方案1.0H1.0H1.0H0.4S+0.2H0.6SPe/h 或 e/h t00.0250.050.0750.10.1580.910.860.810.760.700.59100.870.820.760.710.650.55120.820.770.710.660.600.51140.770.720.660.610.560.47160.720.670.610.560.520.44180.670.620.570.52

48、0.480.40表2影響系數(shù)第七節(jié)墻、柱的主要構(gòu)造措施砌體材料的最低強(qiáng)度等級(jí)1. 五層及五層以上房屋的墻，以及受振動(dòng)或?qū)痈叽笥?M的墻、柱所用材料的最低強(qiáng)度等級(jí)，應(yīng)符合下列要求：磚采用MU10砌塊采用M7.5,石材米用MU30砂漿米用M5b2.地面以下或防潮層以下的砌體，潮濕房間的墻，所用材料的最低強(qiáng)度等級(jí)應(yīng)符合下表要求:基土的潮濕程度燒結(jié)普通磚、烝壓灰砂磚混凝土砌塊石材水泥砂 漿嚴(yán)寒地區(qū)一般地區(qū)稍潮濕的MU10MU10MU7.5MU30M5很潮濕的MU15MU10MU7.5MU30MU7.5含水飽和的MU20MU15MU10MU40MU10二.墻、柱的最小截面尺寸墻、柱的最小截面應(yīng)滿足下列要

49、求：1.承重獨(dú)立磚柱，截面尺寸不應(yīng)小于 240mM 370mm2.承重墻厚，磚和砌塊墻不宜小于 180mm毛石墻不宜小于350mm毛料石柱截面較小邊長不宜小于 400mm3. 窗間墻寬度不宜小于1000mm轉(zhuǎn)角墻寬度不宜小于600mm二、墊塊的設(shè)計(jì)要求跨度大于6m的屋架和跨度大于下列數(shù)值的梁，其支承下的砌體應(yīng)設(shè)置混凝土或鋼筋混凝土墊塊，當(dāng)墻中設(shè)有圈梁宜澆成整體;(1) 對磚砌體為4.8m;(2)對砌塊和料石砌體為4.2m;(3)對毛石砌體為3.9m。這是為了防治梁超過上列跨度時(shí)，梁的集中荷載較大，即對其下的砌體的局部壓應(yīng)力也較大 , 同時(shí)由于超過上列跨度時(shí) , 梁的變形也相應(yīng)增大 , 使 砌體

50、產(chǎn)生非均勻的局部壓力 , 以致壓碎梁下的砌體。 設(shè)置墊塊或墊梁可使梁 下的壓力得到均勻擴(kuò)散 , 使局部壓應(yīng)力大大減少 , 同時(shí)也可通過墊塊或墊梁 的整體作用 , 減小對墻體構(gòu)件的偏心影響 , 這對墻體的承載力和安全都是有 利的。三、墻體壁柱設(shè)置要求當(dāng)梁跨度大于或等于下列數(shù)值時(shí)，其支承處宜加設(shè)壁柱。對厚度 240mm 的磚墻為6M對厚度180mn的磚墻為4。8M對砌塊和料石墻為4.8m。當(dāng)超過上述跨度時(shí) , 梁的變形較大 , 而梁的變形又會(huì)引起兩端薄墻在水 平方向一定的傾斜 , 這無形中增加了墻體的附加偏心引起的彎矩 , 造成對墻 體承載力的降低。四、墻體(柱)與樓(屋)蓋構(gòu)件的連接構(gòu)造墻體(柱

51、)與樓(屋)蓋構(gòu)件的連接構(gòu)造應(yīng)滿足下列要求1. 預(yù)制鋼筋砼板的支承長度，在墻上不宜小于100mm在鋼筋混凝土圈梁上不宜小于80mm予制鋼筋混凝土梁在墻上的擱置長度不宜小于240mm2. 支承在墻、柱上的吊車梁、 屋架及跨度大于等于下列數(shù)值的預(yù)制梁的 端部, 應(yīng)采用錨固件與墻、柱上的墊塊錨固 :(1)對磚砌體為9m;(2) 對砌塊和料石砌體為 7.2m;(3) 骨架房屋的填充墻，應(yīng)分別采用拉結(jié)條或其他措施與骨架和橫梁連接;(4) 山墻處的壁柱宜砌至山墻頂部，風(fēng)壓較大的地區(qū)，檁條應(yīng)與山墻錨固 , 屋蓋不宜挑出山墻。五、墻體間的連接要求1. 砌塊砌體應(yīng)分皮錯(cuò)縫搭砌。上下皮搭砌長度不得小于90mm小型

52、空 心砌塊上下皮搭砌長度不得小于 90mm當(dāng)砌塊搭砌長度不滿足上述要求時(shí)， 應(yīng)在水平灰縫內(nèi)設(shè)置不少于 2 4 的鋼筋網(wǎng)片（橫向鋼筋的間距不宜大于 200mm,網(wǎng)片每端均應(yīng)超過該垂直縫，其長度不得小于300mm2. 砌塊的兩側(cè)宜設(shè)置灌縫槽 , 槽內(nèi)灌滿砂漿；無預(yù)留灌縫槽時(shí) , 墻體應(yīng) 采用兩面粉刷。3.砌塊墻與后砌墻交接處，應(yīng)沿墻高每400mn在水平灰縫內(nèi)設(shè)置不少于2 4 的鋼筋網(wǎng)片。4. 混凝土砌塊房屋,宜在外墻轉(zhuǎn)角處、樓梯間四角的砌體孔洞內(nèi)設(shè)置不少于1 12的豎向鋼筋，并用C20細(xì)石混凝土灌實(shí)。豎向鋼筋應(yīng)貫通墻35d。高并錨固在基礎(chǔ)和樓蓋、屋蓋處的圈梁內(nèi),錨固長度不小于30d（d 為鋼筋 直

53、徑）。鋼筋接頭用綁扎或焊接,綁扎時(shí)搭接長度不得小于5. 混凝土小型空心砌塊房屋 , 上述部位的縱橫墻交接處, 應(yīng)以墻中線為 準(zhǔn)，在每邊不小于300mn范圍內(nèi)的孔洞中，用不低于砌塊材料強(qiáng)度等級(jí)的混 凝土灌實(shí), 灌實(shí)高度為全部墻身高度。 同樣對其墻體的下列部位, 如未設(shè)圈 梁或混凝土墊塊,須做上述灌實(shí)混凝土的處理擱柵、檁條和鋼筋混凝土樓板的支承面下高度不小于200mmi勺砌體;屋架、大梁的支承面下，高度不小于400mm長度不小于600mmi勺砌塊;挑梁支承面下，縱橫墻交接處，距墻中心線每邊不小于300mm高度不 小于400mmi勺砌體。6.空頭墻的下列部位，要求采用斗磚或眠磚實(shí)砌:丁字、十字或L型縱橫墻交接處，自墻中線算起，每邊不小于370mm 的砌體;室內(nèi)地面以下及地面以上高度為 180mn范圍內(nèi)的砌體:擱柵、檁條和鋼筋混凝土樓板等構(gòu)件的支承面下，高度為120180mm 的通長范圍內(nèi)的砌體，且砂漿不低于 M2.5;屋架、大梁等構(gòu)件的混凝土墊塊底面以下，