貝雷架便橋設(shè)計計算方法

1、Wtoe貝雷架便橋計算書目錄第 1 章 設(shè)計計算說明 11.1 設(shè)計依據(jù) 11.2 工程概況 11.3.1 主要技術(shù)參數(shù) 11.3.2 便橋結(jié)構(gòu) 3第 2 章 便橋橋面系計算 42.1 混凝土運輸車作用下縱向分布梁計算 42.1.1 計算簡圖 42.1.2. 計算荷載 42.1.3. 結(jié)算結(jié)果 52.1.4 支點反力 52.2 履帶吊作用下縱向分布梁計算. 52.2.1. 計算簡圖 52.2.2 計算荷載 62.2.3 計算結(jié)果 62.2.4. 支點反力 62.3 分配橫梁的計算 72.3.1. 計算簡圖 72.3.2. 計算荷載 72.3.3. 計算結(jié)果 7第 3 章 貝雷架計算 93.1

2、混凝土運輸車作用下貝雷架計算 . 93.1.1 最不利荷載位置確定 93.1.2 最不利位置貝雷架計算模型 113.1.3 最不利荷載位置貝雷架計算結(jié)果 113.2 履帶吊作用下貝雷架計算 143.1.1 最不利位置貝雷架計算模型 143.1.2 最不利荷載位置貝雷架計算結(jié)果 153.1.3 腹桿加強后最不利荷載位置貝雷架計算結(jié)果 17第 4 章 橫梁及鋼管樁計算 213.1. 橫梁計算 213.1.1履帶吊工作狀態(tài)偏心 15cm 213.1.2履帶吊工作狀態(tài)（無偏心） 223.1.3履帶吊偏心 60cm 走行狀態(tài) 233.1.4履帶吊走行狀態(tài)（無偏心） 243.1.5 混凝土運輸車偏心 13

3、0cm 通過狀態(tài) 263.1.6混凝土運輸車無偏心通過狀態(tài) 273.2 最不利荷載位置鋼管樁計算結(jié)果 283.2.1 計算荷載 283.2.2 計算結(jié)果 29第 1 章 設(shè)計計算說明1.1 設(shè)計依據(jù) ；大橋全橋總布置圖(修改初步設(shè)計)； 鐵路橋涵施工規(guī)范(TB10203-2002); 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50017-2003 路橋施工計算手冊； 橋梁工程、結(jié)構(gòu)力學(xué)、材料力學(xué)； 其他相關(guān)規(guī)范手冊。1.2 工程概況北大河特大橋：位于甘肅省嘉峪關(guān)市境內(nèi)，橋梁起點 DK711+296.48,橋 梁終點DK712+523.05全長1076.1m。包括7片12m空間剛構(gòu)、30片32m 簡支箱梁、 35 座橋

4、墩、 2 座橋臺。北大河特大橋跨越跨越一條河流。河流水文情況：北大河蘭新鐵路便橋河段采用冰溝水文站歷年實測最大 洪峰流量 910 立方米 / 秒。便橋河段最大洪峰相對應(yīng)最大流速為 3.55 米/ 秒。共統(tǒng)計 2005年2009年水文資料。1.3 便橋設(shè)計1.3.1 主要技術(shù)參數(shù)(1) 便橋標(biāo)高的確定：便橋總長度擬定 153米，共設(shè) 1 7跨，每跨長度為 9米。墩身高度為 7米。鋼管打入河床下8米。保證在河流沖刷線以下0.5米驗算棧橋過水能力和流速的校核，已知斷面形式 b=153m h=7m底坡i=0.5%。粗糙n=0.03校核流量Q.過水面積 A=BH=153*7=1071M2濕周 x=B+2

5、H=167m水力半徑 R=A/x=6.41m謝才系數(shù) C=R/6/n=42.04m"2/s流量Q=ACRi =3604.8m3/s>910 m3/s(該河流五年內(nèi)最大洪峰流量)滿足要 求。(2)荷載確定橋面荷載考慮以下三種情況：公路一級車輛荷載；便橋使用中最重車輛9m的混凝土運輸車；便橋架設(shè)時履帶吊的荷載。與公路一級車輛荷載 比較混凝土運輸車的軸重和軸距都非常不利，所以將其作為計算荷載， 將履帶吊架梁工況作為檢算荷載。1臺9m的混凝土運輸車車輛荷載的立面及平明面如下(參考車型：海諾集團生產(chǎn) HNJ5253GJB(9m)：9200rn38001350荷載平面圖1111P1/ P2

6、/11,P3I3800，1350荷載立面圖P1=6TP2=P3=17T合計：40T履帶吊架梁時荷載立面及平面如下:履帶吊重50t，吊重按15t考慮。每條雄帶單妝壓力78kN/m(3)鋼彈性模量 Es = 2.1 X 105MPa總庖力TOOkN(4)材料容許應(yīng)力：Q235ffl'ow l-145MPa,Q345鋼仁 I -210Mpa,140MPa T 85MPa 口二 200MPa T 二 120Mpa1.3.2便橋結(jié)構(gòu)便橋采用（12+12+9 *3連續(xù)梁結(jié)構(gòu)，便橋基礎(chǔ)采用© 529*10鋼管樁基礎(chǔ)，每墩位設(shè)置六根鋼管，樁頂安裝2132b作為橫梁，梁部采用4榀貝雷架，間距4

7、50+2700+450mm貝雷梁上橫向安裝I20b橫梁，橫梁位于 貝雷架節(jié)點位置，間距705+705+705+885mm橫梁上鋪設(shè)16b槽鋼，槽向 向下，間距190mm在橋面槽鋼上焊制© 12mn短鋼筋作為防滑設(shè)施。第2章便橋橋面系計算橋面系計算主要包括橋面縱向分布梁16b及橫向分配梁120b的計算。 根據(jù)上表描述的工況，分別對其計算，以下為計算過程。2.1 混凝土運輸車作用下縱向分布梁計算2.1.1計算簡圖縱向分布梁支撐在橫向分配梁上，按 5跨連續(xù)梁考慮，計算簡圖如下：1852.51852.5R1R2R3R41R5R6705705885一705705彎矩最不利位置142013509

8、351PP /r1R1R2R32R4-1'R6I705一 705-885*705一 705 一剪力、支點反力最不利位置2.1.2.計算荷載 計算荷載按三種荷載組合分別計算。計算荷載：計算荷載為9m3混凝土運輸車，前軸重由8根槽鋼承擔(dān)， 每根槽鋼承擔(dān)P仁60000/8=7500N后軸重同樣也由8根槽鋼承擔(dān)，每根 槽鋼承擔(dān) P2=170000/8=21250N2.1.3. 結(jié)算結(jié)果按上述圖示與荷載，計算縱向分布梁結(jié)果如下：Mmax=3.1049KN*mQmax=20.797KN 16b 的截面幾何特性為：43I=85.3cm 4W=17.5cm3A=25.1cm<85 N/ mm2.

9、1.4 支點反力R1=68.3N;R2=76.3N;R3=20930N;R4=2988N;R5=5945N;R6=-527.5N結(jié)論：在9m3混凝土運輸車作用下，縱向分布梁采用16b，間距19cm可滿足施工要求！2.2 履帶吊作用下縱向分布梁計算2.2.1. 計算簡圖A0=10*(65-8.5*2 )*2=960mm2(T maF Mmax/W=3.1049 106/17.5 1O'=179.5N/ mm2<145*1.3=188.5 N/ mm32T max= Qmax /A0=20.797 10/960=21.2N/ mm履帶吊荷載半跨布置時，為最不利荷載，其計算簡圖如下:1

10、41022951q1R2IR3R4R5R67057058857057052.2.2計算荷載單個履帶板寬度為700mm按由4根槽鋼承擔(dān)考慮，履帶吊按吊重25t，并考慮1.3的沖擊系數(shù)與不均載系數(shù)，荷載q=（ 55+15）*1.3*10000/2/4500/4=25.3N/mm2.2.3計算結(jié)果按上述荷載與圖示，計算結(jié)果為：Mmax=1.539KN*mQmax=11.61KN 16b的截面幾何特性為：43l=85.3cmW=17.5cmA=25.1cmA0=10*( 65-8.5*2)*2=960mrm(T maF Mmax /W=1.539 1。6/17.5 10=87.9N/ mm2<1

11、45*1.3=188.5 N/ mmT ma卩 Qmax /A0=11.61 10/960=12.1N/ mm?2<85 N/ mm2.2.4. 支點反力R1=406.3N;R2=-2012N;R3=12782N;R4=21328N;R5=19169N;R6=7281N結(jié)論：在55t履帶吊吊重25t作用下，縱向分布梁采用16b，間距19cm可滿足施工要求！2.3分配橫梁的計算2.3.1.計算簡圖分配橫梁按支撐于貝雷架的連續(xù)梁計算，荷載由縱向分布梁傳遞，其計算簡圖如下：1865190 190 1901930190 190 190 65nrnPpppPppPR1R2R3R4700450H27

12、004507002.3.2.計算荷載分配橫梁的荷載由縱向分布梁傳遞，由計算結(jié)果可知，最不利荷載為 履帶吊作用時的荷載，P=24363N2.3.3.計算結(jié)果按上述荷載與計算簡圖計算，計算結(jié)果為：Mmax=25.941KN*mQmax=97.669KNI20b的截面幾何特性為：l=2500cm4W=250cm 3A=39.5cm2A0=9* ( 200-11.4*2 ) =1595mm2(T ma>= Mmax/W=25.941 10°/250 1O'=1O3.8N/ mm22<145*1.3=188.5 N/ mm 232 t max= Qmax /A0=97.66

13、9 10/1595=61.2N/ mm2<85 N/ mm支點反力R1=-74.688KN R2=142.47KN R3=-3.76KN R4=132.44KN結(jié)論：在最不利荷載作用下，分配橫梁采用I20b ，間距 705*3+885mm可滿足施工要求！第3章貝雷架計算貝雷架按12+12+9m為一聯(lián)計算，采用平面桿系結(jié)構(gòu)建模，上下弦桿 及豎桿使用梁單元BEAM模擬，斜腹桿使用桿單元LINK1模擬，兩片桁 架片之間鉸接，貝雷架的荷載由分配橫梁傳遞，為模擬移動荷載從而找 出不利位置，建模時考慮與分配橫梁與縱向分布梁整體建立。3.1混凝土運輸車作用下貝雷架計算3.1.1最不利荷載位置確定（1）

14、計算模型模型按12+12+9m連續(xù)梁建模，簡圖如下：38001350P3P2P1K/I''Il尹R19011820 R2R3R411820 R5R68820L90180 180移動荷載計算建模簡圖（2）計算荷載由分配橫梁計算結(jié)果得到， P1=43231N P2=P3=20930N（3）結(jié)算結(jié)果由計算結(jié)果得到，車頭距梁端7.95米時，距梁端6.65米位置為上下弦桿最不利截面，車頭距梁端12.95米時為端腹桿最不利位置，下圖為截面的位移影響線圖。P05T26ANDEC 24 2009 15:52:30TIME距梁端6.65米截面位移影響線圖P0ST26DEC 24 2009ZZ：0

15、4：35TIME距梁端11.91米截面位移影響線圖3.1.2最不利位置貝雷架計算模型(1)計算模型模型仍然按12+12+90連續(xù)梁建模，荷載按上述最不利荷載位置施加,簡圖如下：280038001350上下弦桿最不利荷載位置計算簡圖780038001350腹桿最不利荷載位置計算簡圖(2)荷載為分配橫梁反力，其值與移動荷載時相同P1=43231N,P2二P3=20930。3.1.3最不利荷載位置貝雷架計算結(jié)果1、上弦桿計算Mmax=5.35KN*m 對應(yīng)軸力 N=343.9KNQmax=49.642KNNmax=-343.9KN210 的截面幾何特性為：Ix=2*198=396cm4Wx=2*39

16、.7=79.4cm3ix=3.95cmA=2*12.7=25.4cm2A0=2*5.3*100-8.5*2 )=879.8mm2100-8.5*2 ) =879.8mm2A=2*12.7=25.4cm2A0=2*5.3*(1) 強度計算：(TmaF N/A+Mmax /W=343.9*1000/2540+5.35 106/79.4 103=202.8N/ mm2<210*1.3=273MpaT max= Qmax /A0=49.642 10/879.8=56.5N/ mm 22<85 N/ mm(2) 穩(wěn)定計算：L=705mi，ix=39.5mm,入=705/39.5=18，查&#

17、169; x=0.976B x=1.0Y x=1.05Ncr=16252507(T max=N/( © x*A)+ B xMhax / (丫 x*Wx)心-0.8*(N/Ncr)2=204.2N/ mm <210*1.3=273Mpa2、下弦桿計算Mmax=7.29KN*m對應(yīng)軸力 N=-191.76KNQmax=67.525KNNmax=344.12KN210 的截面幾何特性為：4Ix=2*198=396cm4Wx=2*39.7=79.4cm3ix=3.95cm(1) 強度計算：(T ma>= N/A+MU /W=191.76*1000/2540+7.29 106/79

18、.4 103 =167.3N/ mmA=9.58cm2(1) 強度計算：Tmax= N/A =213.82*1000/958 =223.2N/ mm2<200*1.3=260Mpa(2) 穩(wěn)定計算 ( 平面外穩(wěn)定因有支撐架，可以不計算穩(wěn)定 ) ：L=1400mm ix=32.1mm,入 x=1400/32.仁43.6 ,查© y=0.885<2 1 0 * 1 .3=273M pa32t max= Qmax /A0=67.525 10/879.8=76.8N/ mm2<85 N/ mm(2) 穩(wěn)定計算：L=705mm ix=39.5mm,入=705/39.5=18，

19、查© x=0.976B x=1.0 y x=1.05Ncr=16252507(T max=N/( © x*A)+ B xMhax / (丫 x*Wx)心-0.8*(N/Ncr)=168.9N/ mm2<210*1.3=273Mpa3、腹桿計算Nmax=-213.82KNI8 的截面幾何特性為：43Ix=99cm4Wx=25.8cm 3 ix=3.21cm（T maF N/ （© x*A ） =213.82*1000/ （0.885*958 ）=252.2N/ mm2<200*1.3=260Mpa結(jié)論：在混凝土運輸車荷載作用下，貝雷架各桿件強度滿足要求。

20、3.2履帶吊作用下貝雷架計算3.1.1最不利位置貝雷架計算模型（1）計算模型模型按12+12+9m連續(xù)梁建模，荷載按上述最不利荷載位置施加，簡圖如下：375045001ri1ii1ii11f /" zX d11820R2R311820r4R5R68820上下弦桿最不利荷載位置計算簡圖9750450090£jZ /、11820R2R3j11820R4R5j8820R690腹桿最不利荷載位置計算簡圖（2）最大工況荷載為履帶吊插打鋼護筒，履帶吊自重 55t，鋼護筒自重及配件等按15t考慮，并考慮沖擊系數(shù)與不均載系數(shù)1.3，跨中荷載分配比例（全偏載）為0.408 : 0.173 :

21、 0.168 : 0.251，梁端荷載分配系數(shù)（距一側(cè) 30cm）為 0.508 : 0: 0: 0.492跨中布載時最不利的貝雷架分配到的荷載為：q= （55+15）*1.3*10000/4500*0.408=82.51N/mm 。梁端布載時最不利的貝雷架分配到的荷載為:q= （55+15）*1.3*10000/4500*0.508=102.73N/mm 。3.1.2 最不利荷載位置貝雷架計算結(jié)果1、上弦桿計算Mmax=6.399KN*m對應(yīng)軸力 N=193.03KNQmax=71.2KNNmax=-523.24KN210 的截面幾何特性為:4Ix=2*198=396cm4Wx=2*39.7

22、=79.4cm3ix=3.95cm2A=2*12.7=25.4cm2A0=2*5.3*100-8.5*2 )=879.8mm2（1） 強度計算:63(rwma= N/A+MU /W=193.03*1000/2540+6.399 10/79.4 102=156.6N/ mm 穩(wěn)定計算:<210*1.3=273Mpamax= N/A=523.24*1000/2540=206N/ mm2<200*1.3=260MpaT max= Qmax /A0=71.2 10/879.8=80.9N/ mm 22<160 N/ mm2L=705mi，ix=39.5mm,入=705/39.5=18

23、，查© x=0.976B x=1.0 y x=1.05Ncr=16252507(T max=N/( © x*A)+ B xMhax / (丫 x*Wx)心-0.8*(N/Ncr)2=155N/ mm =242.3N/ mm2<210*1.3=273MpaT max= Qmax /A0=119.1 10/879.8=135.3N/ mm 2<210*1.3=273Mpa2、下弦桿計算Mmax=10.718KN*m對應(yīng)軸力 N=-272.7KNQmax=119.1KNNmax=523.36KN210 的截面幾何特性為：Ix=2*198=396cm4Wx=2*39.7

24、=79.4cm3ix=3.95cm2A=2*12.7=25.4cm2A0=2*5.3*100-8.5*2 )=879.8mm2(1) 強度計算：63a卩 N/A+Mhax /W=272.7*1000/2540+10.718 10/79.4 10=240.2N/ mm2<210*1.3=273Mpa3、腹桿計算Nmax=-242.32KNI8 的截面幾何特性為：43Ix=99cm4Wx=25.8cm 3 ix=3.21cm2A=9.58cm2(1) 強度計算：(T maF N/A =242.32*1000/9582=252.9N/ mm2<200*1.3=260Mpa(2) 穩(wěn)定計算

25、 ( 平面外穩(wěn)定因有支撐架，可以不計算穩(wěn)定 ) ：L=1400mm ix=32.1mm,入 x=1400/32.仁43.6 ,查© y=0.885(T maF N/ (© x*A ) =242.32*1000/ (0.885*958 )2=285.8N/ mm2>200*1.3=260Mpa端腹桿強度不能滿足要求，需對端腹桿加強，加強方式為在工字鋼橫 梁上設(shè)置支撐桿，支撐桿支撐到上弦桿位置，減小對端腹桿的壓力。3.1.3 腹桿加強后最不利荷載位置貝雷架計算結(jié)果1 、腹桿加強示意圖120b120bUio梁端眩桿加強斷血圖梁端眩桿加強側(cè)面圖2、上弦桿計算Mmax=6.52

26、2KN*m對應(yīng)軸力N=189.65KNQmax=72.461KNNmax=-520.87KN210的截面幾何特性為:4Ix=2*198=396cmWx=2*39.7=79.4cm3ix=3.95cmA=2*12.7=25.4cm2A0=2*5.3*(100-8.5*2 ) =879.8mrn(1)強度計算:(rwma= N/A+MU /W=189.65*1000/2540+6.522 106/79.4 103=156.8N/ mm2<210*1.3=273Mpa(rmax= N/A=523.24*1000/25402=206N/ mm<200*1.3=260MpaT max= Qm

27、ax /A0=72.46 10/879.8=82.3N/ mm 2<160 N/ mm2(2)穩(wěn)定計算：L=705mm ix=39.5mm,入=705/39.5=18，查© x=0.976B x=1.0 y x=1.05Ncr=16252507(T max=N/( © x*A)+ B xMkax / (丫 x*Wx)心-0.8*(N/Ncr)=158.3N/ mm<210*1.3=273Mpa3、下弦桿計算Mmax=11.041KN*m對應(yīng)軸力 N=-273.2KNQmax=122.69KNNmax=521KN210 的截面幾何特性為：4Ix=2*198=396

28、cm4 *Wx=2*39.7=79.4cm3ix=3.95cm2A=2*12.7=25.4cm2A0=2*5.3*100-8.5*2 )=879.8mm2(1) 強度計算：(TmaF N/A+MUx /W=273.2*1000/2540+11.041 10=243.2N/ mm2<210*1.3=273Mpa/79.4 10<160 N/ mm2(2) 穩(wěn)定計算：L=705mm ix=39.5mm,入=705/39.5=18，查© x=0.9762=246.6N/ mm2<210*1.3=273Mpa32T max= Qmax /A0=122.69 10/879.8

29、=139.5N/ mm4、腹桿計算Nmax=-158.67KNI8 的截面幾何特性為：43Ix=99cm Wx=25.8cm ix=3.21cm2A=9.58cm2(1) 強度計算：(T ma>= N/A =158.67*1000/958=165.6N/ mm2<200*1.3=260Mpa(2) 穩(wěn)定計算 ( 平面外穩(wěn)定因有支撐架，可以不計算穩(wěn)定 ) ：L=1400mm ix=32.1mm,入 x=1400/32.仁43.6 ,查© y=0.885(T maF N/ (© x*A ) =158.67*1000/ (0.885*958 )2=187.1N/ mm

30、2<200*1.3=260Mpa端腹桿強度不能滿足要求，需對端腹桿加強，加強方式為在工字鋼橫 梁上設(shè)置支撐桿，支撐桿支撐到上弦桿位置，減小對端腹桿的壓力。結(jié)論：在履帶吊荷載作用下，貝雷架端部加強后，強度滿足要求。第4章橫梁及鋼管樁計算3.1.橫梁計算3.1.1履帶吊工作狀態(tài)偏心15cm1、計算簡圖1503000700q27450700r-q7007004501150R1R2450R3200020002、計算荷載計算荷載考慮55t履帶吊重15t工作狀態(tài)下，沖擊系數(shù)與不均載系數(shù)按 1.3 采用，q=（ 55+15）*1.3*10000/2/700=650N/mm3、計算結(jié)果按上述荷載與計算簡

31、圖計算，計算結(jié)果為：Mmax=86.63KN*mQmax=434KN 2I32b的截面幾何特性為:l=11620*2=23240cmfW=726*2=1452cmA=73.4*2=146.8cm2A0=2*11.5*(320-15*2 ) =6670mm(T maF Mmax/W=86.63 106/1452 1O'=59.7N/ mm2<145*1.3=188.5 N/ mm 232T max= Qmax/A0=434 10/6670=65.1N/ mm2<85 N/ mm4、支點反力R1=453.78KNR2=191.35KNR3=385.53KN結(jié)論：履帶吊在偏心15

32、cm工作狀態(tài)下，橫梁采用2I32b，可滿足施工 要求！3.1.2 履帶吊工作狀態(tài)(無偏心)1、計算簡圖30017003000700450qriq i70045027(045070050LJR1R2R3200020002、計算荷載計算荷載取用偏心時計算荷載，q= (55+15) *1.3*10000/2/700=650N/mm 3、計算結(jié)果按上述荷載與計算簡圖計算，計算結(jié)果為:Mmax=79.76KN*mQmax=399.63KN2132b的截面幾何特性為:4l=11620*2=23240cm3W=726*2=1452cm2A=73.4*2=146.8cmA0=2*11.5*(320-15*2

33、) =6670mm(Tma>= Mmax /W=79.76 106/1452 1O'=55N/ mm<145*1.3=188.5 N/ mm32t ma>= Qmax /A0=399.63 10/6670=59.9N/ mm2<85 N/ mm4、支點反力R1=419.41KNR2=191.84KNR3=419.41KN結(jié)論：履帶吊在無偏心工作狀態(tài)下，橫梁采用2I32b ,可滿足施工要求!3.1.3 履帶吊偏心60cm走行狀態(tài)1、計算簡圖300700q70045027004507001150iR1R2R32、計算荷載計算荷載考慮 55t

34、 履帶吊走行狀態(tài)下，沖擊系數(shù)按 1.2 采用， q=55*1.2*10000/2/700=471.4N/mm3、計算結(jié)果按上述荷載與計算簡圖計算，計算結(jié)果為： Mmax=140.19KN*mQmax=317.45KN 2I32b 的截面幾何特性為：43I=11620*2=23240cm <85 N/ mm 、支點反力R1=337.22KNR2=304.16KNR3=139.24KN結(jié)論：履帶吊在偏心60cm走行狀態(tài)下，橫梁采用2132b，可滿足施工 要求！3.1.4 履帶吊走行狀態(tài)（無偏心）1 、計算簡圖W=726*2=1452cm 322A=73.4*2=146.8cm2A0=2*11

35、.5*(320-15*2 )=6670mm2(T maF Mmax/W=140.19 10°/1452 1O'=96.5N/ mm2<145*1.3=188.5 N/ mm32T max= Qmax/A0=317.45 10'/6670=47.6N/ mm29007001800700900fq丨丨q1I=11620*2=23240cm4W=726*2=1452cm 2 32A=73.4*2=146.8cmA0=2*11.5*(320-15*2)=6670mmCT max Mmax /W=127.71-106/1452 103=88N/ mni70045027)0

36、4507001150R1R2R32000 - 200022<145*1.3=188.5 N/ mmT ma>= Qmax /A0=202.5832-10/6670=30.3N/ mm<85 N/ mm4、支點反力R1=222.36KNR2=335.9KNR3=222.36KN結(jié)論：履帶吊在無偏心走行狀態(tài)下，橫梁采用2132b，可滿足施工要求!3.1.5混凝土運輸車偏心130cm通過狀態(tài)1、計算簡圖7004502700450700R1R1¥30018002900AR11 5020002000aAR2R32、計算荷載計算荷載考慮40t混凝土運輸車通過狀態(tài)，安全的考慮該荷

37、載由一個墩位承擔(dān)，P=40*10000/2=200000N3、計算結(jié)果按上述荷載與計算簡圖計算，計算結(jié)果為：Mmax=59.2KN*mQmax=283.52KN 2I32b的截面幾何特性為:l=11620*2=23240cmfW=726*2=1452cm 3A=73.4*2=146.8cm2A0=2*11.5*(320-15*2 ) =6670mm(T maF Mmax /W=52.2 106/1452 1O'=36N/ mm<145*1.3=188.5 N/ mm32T max= Qmax/A0=283.52 10/6670=42.5N/ mm2<85 N/ mm4、支點

38、反力R1=303.3KNR2=174.1KNR3=43.3KN結(jié)論：混凝土運輸車在偏心130cm通過狀態(tài)下，橫梁采用2I32b ,可滿足施工要求！3.1.6混凝土運輸車無偏心通過狀態(tài)1、計算簡圖1600 1800 16002、計算荷載計算荷載取用偏心時計算荷載， P=40*10000/2=200000N3、計算結(jié)果按上述荷載與計算簡圖計算，計算結(jié)果為：Mmax=108.13KN*mQmax=194.2KN 2I32b 的截面幾何特性為：I=11620*2=23240cm4W=726*2=1452cm 322A=73.4*2=146.8cm2A0=2*11.5*(320-15*2 )=6670m

39、m26 3 2(Tma>= Mmax/W=108.13 10/1452 10 =74.5N/ mm<145*1.3=188.5 N/ mmT max= Qmax/A0=194.2 10'/6670=29.1N/ mm22<85 N/ mm24 、支點反力R1=124.91KNR2=270.85KNR3=124.91KN結(jié)論：履帶吊在無偏心走行狀態(tài)下， 橫梁采用 2I32b ，可滿足施工要求！ 3.2 最不利荷載位置鋼管樁計算結(jié)果3.2.1 計算荷載 計算荷載取用橫梁計算得到的支點反力，見下表：322 計算結(jié)果1、鋼管樁承載能力計算每墩位設(shè)置3根鋼管樁，單樁最大豎向荷載

40、為 448KN鋼平臺鋼管樁采用直徑629mm壁厚10mm勺鋼管樁。根據(jù)圖紙地質(zhì)資 料，河床為中粗砂和卵石，鋼便橋的鋼管樁穿過覆蓋層座于基巖上，圖 紙給出千枚巖承載力為500Kpa覆蓋層的樁周摩阻力未有數(shù)據(jù)，查相關(guān) 資料，暫按55Kpa考慮。鋼管樁承載力Nd=（C*L*f+廠A） /2鋼管樁各工況支點反力表序號工況支點反力（KN）備注R1R2R3155t履帶吊無偏心走行狀態(tài)222.36335.9222.36255t履帶吊偏心60cm走行狀態(tài)337.22304.16139.24355t履帶吊無偏心工作狀態(tài)419.41191.84419.41455t履帶吊偏心15cm工作狀態(tài)453.78191.35385.53550t混凝土運輸車無偏心通過狀態(tài)124.91270.85124.91650t混凝土運輸車偏心130cm通過狀態(tài)303.3174.143.37最