精品資料（2021-2022年收藏）羅武路中橋支架檢算報(bào)告收藏0629最新1公司修改55

1、寧西鐵路增建二線 NXZQ-1 標(biāo)一部羅武路中橋現(xiàn)澆槽型梁支架結(jié)構(gòu)檢算報(bào)告2013 年 5 月目目 錄錄1、工程概況工程概況.32、支架結(jié)構(gòu)概況支架結(jié)構(gòu)概況.43、檢算依據(jù)檢算依據(jù).44、支架結(jié)構(gòu)形式分析與檢算方法支架結(jié)構(gòu)形式分析與檢算方法.55、計(jì)算參數(shù)計(jì)算參數(shù).56、碗扣式腳手架支架體系檢算碗扣式腳手架支架體系檢算.66.1 荷載計(jì)算.66.2 跨中處支架布設(shè)和檢算.66.3 墩頂處支架布設(shè)和檢算.86.4 模板底分配梁檢算.96.5 底模板檢算.127、剛構(gòu)連續(xù)梁側(cè)模板檢算剛構(gòu)連續(xù)梁側(cè)模板檢算.137.1 側(cè)模承受荷載計(jì)算.137.2 面板檢算.147.3 橫肋檢算.157.4 豎肋檢算

2、.167.5 拉筋檢算.178、 門洞體系檢算門洞體系檢算 .178.1 門洞頂部縱向槽鋼檢算.178.2 門洞頂部橫向大槽鋼檢算.188.3 門洞鋼管支墩檢算.199 9、結(jié)論結(jié)論.191、工程概況工程概況羅武路中橋位于河南省羅山縣龍山鄉(xiāng)十里塘村境內(nèi)，該橋于K652+790K652+804 處跨越羅武 S219 省道，是羅山到武漢的通道，瀝青路面，車流量較大，公路正寬 10.8m。公路與線路的夾角為 64，路兩側(cè)有排水溝，小里程側(cè)是樹林，大里程側(cè)是水塘和樹林。增建二線線間距 18.4m18.5m，右側(cè)并行。采用 1-32m 后張法預(yù)應(yīng)力混凝土槽型梁，錯(cuò)孔布置。橋梁全長(zhǎng) 45.805m，設(shè)計(jì)凈

3、高為 5.1m，本橋位于曲線上，曲線半徑為 R=6000m。地質(zhì)情況見下圖。60249.63001105575340320159.615790圖 1 半支點(diǎn)半跨中截面構(gòu)造圖（單位：cm）2、支架結(jié)構(gòu)概況支架結(jié)構(gòu)概況羅武路1-32m槽型梁采用支架現(xiàn)澆施工。該支架結(jié)構(gòu)為滿堂碗扣式腳手架支撐體系，立桿布置間距為6060cm，橫桿步距120cm。支架頂端設(shè)置I10a工字鋼縱向分配梁，其上為9090mm方木橫向分配梁。槽型梁底側(cè)模均采用=15mm的竹膠板。側(cè)模的縱橫向背帶分別采用9090mm方木和雙483.0mm鋼管，拉桿采用16拉桿，間距50cm50cm。槽型梁跨中位置設(shè)置2個(gè)門洞，門洞凈高度設(shè)計(jì)為5

4、.71m，凈寬4m，立柱采用63010mm的鋼管，間距200cm布設(shè)。門洞的縱橫向分配梁分別采用雙12m長(zhǎng)I36a和I36a工字鋼。具體布置形式見附圖。3、檢算依據(jù)檢算依據(jù)本次檢算主要依據(jù)和參考下列規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)和資料：1） 改建鐵路寧西線南陽(yáng)至合肥段增建第二線工程施工圖NXZQ-1標(biāo)羅武中橋 （寧西二線南合施（橋）-113） ；2） 公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范 （JTG D60-2004） ；3） 公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范 （JTG/T F50-2011） ；4） 建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范 （GB50007-2011） ；5） 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 （GB50009-2012） ；6） 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 （GB 50

5、017-2003） ；7） 常用結(jié)構(gòu)計(jì)算方法匯編 。4、支架結(jié)構(gòu)形式分析與檢算方法支架結(jié)構(gòu)形式分析與檢算方法本現(xiàn)澆槽型梁支架為滿堂碗扣式腳手架支撐體系，結(jié)構(gòu)較為簡(jiǎn)單，而工程所在的信陽(yáng)地區(qū)百年一遇的基本風(fēng)壓為 400Pa，未超過1000Pa，可直接檢算立桿的抗壓強(qiáng)度。對(duì)于門洞的鋼管柱、工字鋼和現(xiàn)澆梁底模方木、底模板、側(cè)模板等受力計(jì)算較為簡(jiǎn)單，直接按照結(jié)構(gòu)力學(xué)理論及規(guī)范進(jìn)行計(jì)算。5、計(jì)算參數(shù)計(jì)算參數(shù)（1）鋼材材料 A3 鋼和 16Mn 鋼特性取值如下：彈性模量：E= 2.1105 MPa 泊松比：=0.3；密度：=78.5 kN/m3（2）碗扣式腳手架的參數(shù)取值：表 5-1 腳手架鋼材的強(qiáng)度和彈性

6、模量（N/mm2）P235A 鋼材抗拉、抗壓和抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205彈性模量2.05105表 5-2 腳手架鋼管截面特性外徑F（mm）壁厚t（mm）截面積A（cm2）截面慣性矩I（cm4）截面模量W（cm3）回轉(zhuǎn)半徑I（cm）483.04.2410.784.4931.594立桿設(shè)計(jì)荷載 橫桿步距為 0.6m 時(shí)，單根立桿設(shè)計(jì)荷載為 40KN； 橫桿步距為 1.2m 時(shí)，單根立桿設(shè)計(jì)荷載為 30KN；（3）混凝土的特征取值鋼筋混凝土密度：h=25 kN/m3C25混凝土設(shè)計(jì)抗壓強(qiáng)度：Ra=11.9MPa6、碗扣式腳手架支架體系檢算碗扣式腳手架支架體系檢算6.1 荷載計(jì)算根據(jù)槽型梁的結(jié)構(gòu)形式，分跨中

7、和梁端兩種截面計(jì)算和設(shè)計(jì)支架布置形式。1）模板及支架荷載 kN/m25 . 21q2）施工人員及機(jī)具荷載 kN/m25 . 22q3）傾倒、振搗混凝土荷載 kN/m25 . 23q4）跨中處的荷載組合跨中處剛構(gòu)連續(xù)梁混凝土厚度為 0.55m，則該處的計(jì)算荷載為：=26.5 kN/m23214 . 12555. 02 . 1qqqq中5）梁端處的荷載組合梁端處槽型梁混凝土厚度為 0.75m，則該處的計(jì)算荷載為：=32.5kN/m23214 . 12575. 02 . 1qqqq支6.2 跨中處支架布設(shè)和檢算跨中截面處碗扣式腳手架立桿采用 6060cm 間距布設(shè)，橫桿步距設(shè)置為 120cm。6.2

8、.1 立桿檢算立桿承受的最大軸力為：=9.54kN5 .266 . 06 . 06 . 06 . 0max中qN步距為 120cm 時(shí)，kN,滿足要求！ 30NmaxN由于信陽(yáng)地區(qū)百年一遇的基本風(fēng)壓僅為 400Pa，立桿可不進(jìn)行組合風(fēng)荷載的承載力檢算。6.2.2 地基承載力計(jì)算1）碗扣式支架自重荷載：)(3210kkkkgggHaG式中：立桿高度取 6.095m；0H立桿縱距 0.6m；a基本構(gòu)架桿部件的平均自重荷載取 0.18kPa；1kg配件平均自重荷載取 0.15kPa；2kg局部件平均自重荷載取 0.1kPa。3kg則1.57 kN) 1 . 015. 018. 0(095. 66 .

9、 0kG支架自重傳遞給地基的均布荷載：6.54 kPa6 . 06 . 057. 15 . 15 . 1kkkSGP2）100cm 厚 C25 混凝土的均布荷載25 kPa125cP3）地基承受的計(jì)算荷載61.04kPa2554. 95 .26DP由于路面采取硬化，地基承載力可以達(dá)到 200 kPa 以上，能夠滿足要求！6.2.3 局部地基承載力計(jì)算單根立桿傳遞至地基的反力9.54+1.57=11.11kN，kGNR地基上采用 25cm 厚 C20 砼進(jìn)行硬化，立桿下墊200mm200mm16mm 鋼板，則局部地基承載力：MPaMPa，局部地基承載力滿2775. 020020011110bAR

10、f20f足要求！6.3 梁端處支架布設(shè)和檢算梁端截面處碗扣式腳手架立桿采用 3060cm 間距布設(shè)，橫桿步距設(shè)置為 120cm。6.3.1 立桿檢算立桿承受的最大軸力為：=5.85kN5 .326 . 03 . 06 . 03 . 0max支qN步距為 120cm 時(shí)，kN,滿足要求！ 30NmaxN由于信陽(yáng)地區(qū)百年一遇的基本風(fēng)壓僅為 400Pa，立桿可不進(jìn)行組合風(fēng)荷載的承載力檢算。6.3.2 地基承載力計(jì)算1）碗扣式支架自重荷載：)(3210kkkkgggHaG式中：立桿高度取 6.095m；0H立桿縱距 0.6m；a基本構(gòu)架桿部件的平均自重荷載取 0.18kPa；1kg配件平均自重荷載取

11、0.15kPa；2kg局部件平均自重荷載取 0.1kPa。3kg則1.57 kN) 1 . 015. 018. 0(154. 66 . 0kG支架自重傳遞給地基的均布荷載：6.54kPa6 . 06 . 057. 15 . 15 . 1kkkSGP2）100cm 厚 C25 混凝土的均布荷載25 kPa125cP3）地基承受的計(jì)算荷載63.35kPa255.855 .32DP由于路面采取硬化，地基承載力可以達(dá)到 200 kPa 以上，能夠滿足要求！6.3.3 局部地基承載力計(jì)算單根立桿傳遞至地基的反力5.85+1.57 =7.42kN，地kGNR基上采用 25cm 厚 C20 砼進(jìn)行硬化，立桿

12、下墊200mm200mm16mm 鋼板，則局部地基承載力：MPaMPa，局部地基承載力滿1855. 02002007420bARf20f足要求！6.4 模板底分配梁檢算底模板下設(shè) 90mm90mm 方木作為橫向分配梁，方木間距為30cm 布設(shè)。方木下設(shè)置 I10a 縱向分配梁，間距 60cm。根據(jù)彈性力學(xué)平面應(yīng)變問題的理論，可認(rèn)為每根方木均勻的承擔(dān)橫向 30cm 范圍內(nèi)的施工荷載。根據(jù)線彈性、小變形的理論，結(jié)構(gòu)靜力平衡方程可用變形前的結(jié)構(gòu)尺寸列寫，因而可將模板底方木單獨(dú)進(jìn)行受力分析和檢算。則按簡(jiǎn)支梁計(jì)算方木受的均布荷載為：6.4.1 梁端處模板底橫向方木檢算：橫向方木承受的均布荷載：3.25k

13、N/m1 . 05 .32q跨中彎矩：0.1463kNm86 . 025. 3822qlM支反力：0.975kN26 . 025. 32qlQ9090mm 方木的順紋允許彎應(yīng)力MPa，彈性模量 13wMPa，方木高度為 90mm，截面抵抗矩31010E=1.21510-4m3，慣性矩609. 009. 0622bhW=5.467510-6 毛截面矩 S=0.09=9.1110-5m31209. 009. 01233bhI209. 0409. 0方木受到的最大應(yīng)力=1.2MPaMPa，滿410215. 11463. 0WMw 12w足要求！方木最大剪應(yīng)力=0.1805MPa09. 0104675

14、. 510911. 010975. 0643IbQSMPa，滿足要求！ 2fv方木的撓度變形：=0.3009=1.5mm69434104675. 510103846 . 010975. 053845EIqlf400600400l，滿足要求！6.4.2 跨中截面模板底橫向方木檢算：橫向方木承受的均布荷載：2.65kN/m1 . 05 .26q跨中彎矩：0.12 kNm86 . 065. 2822qlM支反力：0.795 kN26 . 065. 22qlQ9090mm 方木的順紋允許彎應(yīng)力MPa，彈性模量 13wMPa，方木高度為 90mm，截面抵抗矩31010E=1.21510-4m3，慣性矩6

15、09. 009. 0622bhW=5.467510-6毛截面矩1209. 009. 01233bhIS=0.09=9.1110-5m3209. 0409. 0方木受到的最大應(yīng)力=3.4MPaMPa，滿足要求！410067. 136. 0WMw 12w方木最大剪應(yīng)力=0.1472MPa09. 0104675. 510911. 010795. 0643IbQSMPa，滿足要求！ 2fv方木的撓度變形：=0.245mm=1.5m69434104675. 510103846 . 010795. 053845EIqlf400600400lm，滿足要求！6.4.3 跨中截面模板底縱向工字鋼檢算：在橫向 9

16、0mm90mm 方木下縱向設(shè)置的是 I10a 工字鋼縱向分配梁，間距為 60cm 布設(shè)，承受方木傳遞的連續(xù)梁荷載并等效為均布荷載：15.9kN/m6 . 05 .26q跨中彎矩：0.72 kNm86 . 09 .15822qlM支反力：4.77 kN26 . 09 .152qlQI10a 工字鋼允許彎應(yīng)力 160MPa，彈性模量MPa，截5101 . 2E面抵抗矩49cm3，慣性矩245cm4， 8.69cm，0.55cm。WISIdI10a 工字鋼受到的最大應(yīng)力=14.69MPa160MPa，滿足要求！3610491072. 0WM w承受 最大剪應(yīng)力=9.98MPa125MPa，滿足要求！

17、1055. 01069. 81077. 43IbQS I10a 工字鋼的撓度變形：=0.0156mm=1.5mm694341045. 2102103846 . 01077. 453845EIqlf400600400l，滿足要求！6.5 底模板檢算底模板采用 =15mm 的竹膠板，竹膠板彈性模量E=12103MPa，靜曲強(qiáng)度25MPa，底模方木間距 30cm。按照單向板進(jìn)行檢算。取梁混凝土高度最高的梁端為計(jì)算截面。 模板強(qiáng)度檢算底模板方木按照 30cm 間距布設(shè)，因?yàn)榉侥緦挾葹?9cm，所以模板懸空段長(zhǎng)度僅為 21cm。取板寬 1mm 為一計(jì)算單元，則q=0.032N/mm，則： 176.4Nm

18、m8210032. 02M37.5mm3215161W=4.70MPa25MPa ，滿足要求！5 .374 .176WM 模板剛度檢算慣性矩=281.25mm4，121511233bhI=0.1974mm=0.5mm ，281.251012384200032. 053845344EIql 400200滿足要求！7、槽型梁側(cè)模板檢算槽型梁側(cè)模板檢算7.1 側(cè)模承受荷載計(jì)算振搗混凝土?xí)r側(cè)模產(chǎn)生的荷載p1=4.0kPa新澆混凝土對(duì)模板側(cè)面產(chǎn)生的荷載 （1）,22. 01210221hvtMinpcc （2）035. 08 . 353. 1035. 09 .2422. 0TvTvTvTvh，式中： 混

19、凝土容重，取 25kN/m3；t0 混凝土初凝時(shí)間，按照 200/(T+15)計(jì)算；1 外加劑影響修正系數(shù)，取 1.2；2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取 1.15；h 有效壓高度，m；T 混凝土入模溫度，取 20；v 混凝土澆筑速度，m/h。v 的取值如下：槽型梁最大高度 3.2m，混凝土澆注速度為：v=1.0m/h035. 005. 0200 . 1Tv代入（2）式，得 h=1.72m。將以上各值代入（1）式，得 p2=Min43.4，51.6=43.4kPa。傾倒混凝土?xí)r沖擊產(chǎn)生模板側(cè)面的荷載p3=2.0kPa綜上所述，側(cè)模板承受的最小荷載為第一項(xiàng)與第三項(xiàng)荷載之和，考慮荷載分項(xiàng)系數(shù)，pmi

20、n=1.4p1+1.4p3=8.4kPa；側(cè)模板承受的最大荷載為以上三項(xiàng)之和，考慮荷載分項(xiàng)系數(shù)pmax=1.4p1+1.2p2+1.4p3=60.5kPa，荷載分布圖如下：側(cè)模板荷載分布圖7.2 面板檢算面板采用 =15mm 的竹膠板，竹膠板彈性模量 E=12103MPa，靜曲強(qiáng)度25MPa，橫肋采用雙 483mm 鋼管間距 600mm，縱肋采用 9090mm 方木，間距 100mm。當(dāng)2 時(shí)為單向板（簡(jiǎn)支板）21ll當(dāng)2 時(shí)為雙向板（四邊簡(jiǎn)支）21ll由于自制側(cè)模板的橫肋并不與竹膠板接觸，僅豎肋方木與模板接觸，因此按照單向板（簡(jiǎn)支板）檢算側(cè)模板。 強(qiáng)度檢算取板寬 1mm 為一計(jì)算單元，則 q

21、=0.0235N/mm則： 29.375Nmm81000235. 02M37.5mm3215161W=0.7833MPa25MPa ，滿足要求！5 .3729.375WM 模板剛度檢算慣性矩=281.25mm4，121511233bhI=0.091mm=0.25mm ，25.28110123841000235. 053845344EIql 400100滿足要求！7.3 橫肋檢算 強(qiáng)度檢算橫肋按簡(jiǎn)支梁承受均布荷載計(jì)算，計(jì)算跨徑為豎肋間距2 =60cm，l1.634 kNm6 . 03 . 06 . 05 .60414PLM橫肋采用雙 483 mm 鋼管，截面抵抗矩 W=25.08cm3，慣性矩

22、I=212.19cm4=160.8MPa215MPa ，滿足要求!08. 521000634. 1WM 剛度檢算1.0mm=1.5mm ,1219002102103846005 . 05 .6053845344EIql 400600滿足要求！7.4 豎肋檢算 強(qiáng)度檢算取一段豎肋為一計(jì)算單元，按照三跨連續(xù)梁檢算豎肋強(qiáng)度和拉筋的反力。9090mm 方木的順紋允許彎應(yīng)力MPa，彈性模量 13wMPa，截面抵抗矩=1.21510-4m，慣性31010E609. 009. 0622bhW矩=5.467510-6，毛截面矩1209. 009. 01233bhI=9.1110-5m3由于豎肋間距為 300m

23、m，其承受的409. 0209. 009. 0S側(cè)壓力為：=18.15 kN/m3 . 05 .60q建立力學(xué)模型如下圖所示：圖 7.4 豎肋檢算模型=0.65 kNm22max6 . 015.181 . 01 . 0qlM豎肋的最大應(yīng)力=5.35MPaMPa，滿43101.2151065. 0WM 12w足要求！=6.534 kN6 . 015.186 . 06 . 0maxqlQ豎肋最大剪應(yīng)力=1.2MPaMPa，滿足要求！09. 0104675. 51011. 910534. 6653IbQS 2w豎肋的撓度變形：=0.29mm=1.5m69434104675. 510101006 .

24、01015.18677. 0100677. 0EIqlf400600400lm，滿足要求！7.5 拉筋檢算拉筋每隔一道橫肋設(shè)置一道，則每道拉筋承受cm 面積的5050側(cè)壓力，得拉筋受到的最大的拉力為=15.13kN，則5 . 05 . 05 .60N所需拉筋的直徑為：11.73mm，故采用14. 31401013.15223Nd16 的對(duì)拉螺栓作為拉筋就可以滿足要求！8、 門洞體系檢算門洞體系檢算8.1 門洞頂部縱向工字鋼檢算門洞設(shè)置在跨中，頂部設(shè)置 I36a 工字鋼作為縱向分配梁。按照六跨連續(xù)梁檢算該分配梁的強(qiáng)度。=13.25 kN/m5 . 05 .26q=238.5kNm22max12 13.25125. 0125. 0qlM最大應(yīng)力=136.29MPa215MPa，滿足63108752105 .238WM w要求！=99.38 kN12 13.25625. 0625. 0maxqlQ最大剪應(yīng)力=16.19MPa125MPa，滿足要求！32310102107 .301099.38