二七橋配三標(biāo)支架計(jì)算報(bào)告

1、武漢二七長(zhǎng)江大橋配套工程（北岸）田標(biāo)段臨時(shí)施工支架算報(bào)告武漢二七長(zhǎng)江大橋配套工程（北岸）田標(biāo)段臨時(shí)施工支架計(jì)算報(bào)告計(jì)算：復(fù)核：總稿：O年二月2第3章工程情況第1章任務(wù)依據(jù)及計(jì)算內(nèi)容根據(jù)施工實(shí)際條件和橋梁勘察、設(shè)計(jì)有關(guān)規(guī)范、規(guī)程，通過(guò)結(jié)構(gòu)分析、計(jì)算確認(rèn)臨時(shí)施工支架結(jié)構(gòu)在使用條件下的強(qiáng)度、穩(wěn)定及變形等能否滿足預(yù)定的功能要求，達(dá)到安全、適用。提出計(jì)算報(bào)告，并提出明確的結(jié)論及有關(guān)的建議。計(jì)算內(nèi)容為二七橋臨時(shí)施工支架受力計(jì)算，包括立柱、橫梁及橫梁聯(lián)接系的計(jì)算。第2章設(shè)計(jì)審核依據(jù)的規(guī)范及基本資料21主要規(guī)范1 、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB500172003)；2 、公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)(JTGB012003)；3

2、、公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范(JTGD602004)；4 、公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(JTJ025-86)；5 、公路工程抗震設(shè)計(jì)規(guī)范(JTJ004-89)；6 、道路交通標(biāo)志和標(biāo)線(GB5768-1999)；7 、建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50011-2001)：8 、高速公路交通安全設(shè)施設(shè)計(jì)及施工技術(shù)規(guī)范(JTJ074-94)；9、BS5400(參考)22基本資料二七橋臨時(shí)施工支架設(shè)計(jì)圖。武漢二七長(zhǎng)江大橋配套工程（北岸）m標(biāo)段鋼箱梁橋梁與解放大道及軌道交通一號(hào)線接近正交。田標(biāo)段高架橋鋼箱梁分為左右兩幅（LZ19聯(lián)、LY19聯(lián)），為雙層鋼箱梁上跨解放大道，單箱兩室截面，梁高1.72m,LZ19聯(lián)

3、長(zhǎng)135.29m,橋面寬度14.75m,縱坡0.5%,LY19聯(lián)長(zhǎng)104.342m,橋面寬度13F縱坡0.3%,上層鋼箱梁橫梁伸出箱體之外，支承于橋墩頂上，下層鋼箱梁橫梁伸出箱體之外，支承于橋墩牛腿上。巧立堂市常質(zhì)UL9tUIMM4HK打7也I,Mo) fHtl LTL；M ； JI id-fl： Ji；4!用于4LZ19聯(lián)鋼箱梁標(biāo)準(zhǔn)斷面，其橫截面采用單箱兩室箱梁結(jié)構(gòu)，頂板寬14.75m,箱底寬8.748m,兩側(cè)懸臂長(zhǎng)度為3.5m,LY19聯(lián)鋼箱梁標(biāo)準(zhǔn)斷面，頂板寬13nl箱底寬7nl兩側(cè)懸臂長(zhǎng)度為2.35m,梁高均為1.72m。梁體士采用Q345qCQ235qC鋼板焊接而成。橋面板采用正交異性

4、板結(jié)構(gòu)，頂、底板板厚14mm支點(diǎn)附近加厚至30mm牛腿處加厚至36mm縱肋采用T型肋，間距為300mm橫肋板一般間距為2.0m,一般橫肋板厚12mm為便于節(jié)段之間現(xiàn)場(chǎng)施焊，橫隔板布置有進(jìn)人孔，腹板一般板厚14mm支點(diǎn)附近加厚至24mm每條腹板設(shè)3道縱向加勁肋，支點(diǎn)處橫隔梁由于承受較大的橫向荷載、且為加強(qiáng)端橫梁的橫向剛度，支點(diǎn)處橫隔板板厚均為40mm鋼箱梁頂面設(shè)單向橫坡，面、底板橫橋向?yàn)槠叫小?.<LZ19t13C口U1網(wǎng)7橫截面圖第4章材料屬性鋼箱梁臨時(shí)支架材質(zhì)采用Q235彈性模量E=2.0M05Mpa容重r=78.5KN/m3,容許應(yīng)力60=200Mpa;第5章計(jì)算模型、計(jì)算荷載及荷載

5、條件5.1 、吊裝支架平面布置圖根據(jù)圖紙資料，確定吊裝支架的最不利受力為。1支架進(jìn)行建模計(jì)算。國(guó)山甲L更林笆”*a44圖1吊裝支架平面布置圖叫Hl耐'"MID。*二處歐Im9M0mrrW0；HOWWW0ww0LILQUimmifi師mrrtiinrA-Afjft不利受力支整戰(zhàn)即t02五0W?73x8200023003000«800圖2最不利受力情況一每個(gè)支點(diǎn)各承受約;51JB-B;最父利受力女呼喊匡二圖3最不利受力情況二5.2 鋼箱梁最不利情況一支架計(jì)算對(duì)于圖2的受力計(jì)算分兩步進(jìn)行，吊裝LZ19聯(lián)時(shí)，LY19梁段已經(jīng)有力作用在支架上，重力轉(zhuǎn)化為節(jié)點(diǎn)荷載作用在立柱上。

6、各立柱分布承受27t。LZ19梁段的重力轉(zhuǎn)化為節(jié)點(diǎn)荷載作用在立柱上。考慮沖擊力的影響，重量乘以1.4的沖擊系數(shù)。各立柱分布承受21t。第一步計(jì)算梁段吊裝在臨時(shí)支架上時(shí)，立柱的強(qiáng)度和剛度。第二步計(jì)算用千斤頂調(diào)解LZ19梁段高程時(shí)，立柱及分配梁的強(qiáng)度和剛度5.2.1、 模型說(shuō)明采用MidasCivil2006建模，各桿件采用空間梁?jiǎn)卧M。材料采用Q235,截面與設(shè)計(jì)圖紙相同。根據(jù)結(jié)構(gòu)支承條件，假定立柱的柱腳不發(fā)生沉降和轉(zhuǎn)動(dòng)，因此約束節(jié)點(diǎn)六個(gè)自由度。模型如下所示：圖4計(jì)算模型圖5.2.2、 計(jì)算荷載吊裝質(zhì)量和橫梁荷載分別采用節(jié)點(diǎn)荷載和梁?jiǎn)卧己奢d模擬。根據(jù)鋼箱梁的支承條件，鋼箱梁采用節(jié)點(diǎn)集中力模

7、擬，立柱和分配梁作為自重加載。加載圖如下：圖5吊裝支架荷載模擬圖5.2.3、 鋼箱梁支架驗(yàn)算(第一步計(jì)算)、 強(qiáng)度驗(yàn)算根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范(JTGD60-2004)的要求，考慮到吊裝的沖擊系數(shù)和施工荷載的不均衡系數(shù)，箱梁自重分項(xiàng)系數(shù)取1.4。支架自重分項(xiàng)系數(shù)取1.1。立柱mb喝mPQ5THPFCCE5SOKBEAMSTRESS毆噌10力亍。-£JU«HeLULrw+a的干si口上5&三片：十81由應(yīng)78L-4-u<HMSa-HXiL-E.(JQIti9i-HXiL-5石雙gcoi-6J6510iBr+C0l-6.74&81a-bOOL

8、a-T口己的己匕十BL上-71036001-日河號(hào)458LJHr己1欣53£MAKIZBSMINI?A玄件晶二七酶去犯計(jì)孤3色：Nijfririm"ZHtn-Q2/2Oj20li天示-弁南X;0«4132L1.1恒+1.4吊裝荷載上緣應(yīng)力圖（MPa）MIDAS/CIvllPDST便03STCROEMSTRESS咽寸見(jiàn).4口里如MSGe7M©4IM1-23070400-4.4L9Bt-bOti3-±Q1£9*-l-0niSZ39*-FOO£1十1口q-201=小尸$砥1G-1口口1.-7J32S2t-l-Q017.9LQ3fi

9、d-Q0j總9194。的口：|原蛇ST；XK-MAX劃M1N1R太件.二七行攵明行福總檢，日的K/zo/zcii及型-大力$!-0453AZ：02591.1恒+1.4吊裝荷載下緣應(yīng)力圖（MPa）聯(lián)接系ML口口M二閭Il>3Gr-fROCESSORBEAMSTREES現(xiàn)由g-yijq4r3?i*aoi九川濁12句Uozioriffleion/電"-L-au&o-coi-?.E.1E64erOImnsgrDoi|鼻打口Tb4744t>UM工曳仃修州|»=纖二工H二max；foaMM107*«i=MA«NI里口iNrmriS目峰oafsaf

10、atnii下小帆圖41.1包+1.4吊裝荷載上緣應(yīng)力圖（MPa）室描一我TW4EF理5T； r.a-MXAiJOvilPOFF-PRICESSCRW：口kMSTRESSa«(+£).乙口37u*叫匚11甘1%4口匚OLMonfe+onoI-6-7K3fBe*flOn:j3型4K刎可金加事|<1則-33737fl*<IOI-4Z714S&*<IOJISJ.&B昨&口1.心電田£010017聞口卬31則MAH；21之M1N）817*1h二七立管計(jì)看串性!！Njrrimrt3白藤度把口21九景麗界由1圖51.1包+1.4吊裝荷載

11、下緣應(yīng)力圖（MPa）結(jié)構(gòu)總體應(yīng)力圖MJPASJQvllPOSTHPR-OCESSCiR.E-EAMSTRESS亞一1卜科*小.2-.L2&24-4-003LIGOO+ST口310t00000=*fliw（TF?5HoiI寸R）7EJ3£l|-3叢E甘I-463J1sH0J-E.Eraes4&-aoii1-L達(dá)1AUOl7.M（.4frM3ttlQd22ZJSSfe-N型力FT0ST;Tift-肘心：靜與MINiBfrfk：二七N.jnniaWboa即jEcm>TTrft圖61.1包+1.4吊裝荷載上緣應(yīng)力圖（MPa）日方WE01 65Ed 戔 101 嗎工地是m

12、oi 電號(hào)uni品”工H啟ET翼NASJQvllP'35T-,CSSCRmEGMSTRESSIAOi3H口：1g16HdiI口的meaco雄木mm!SD*J7fr-JQH.TEOKEWTEmpontnm1叱WAMiZ12M啊I20上稱I二書(shū)后W里市E0位IMjArirai白的01班口起OIL席事方育圖71.1包+1.4吊裝荷載下緣應(yīng)力圖（MPa）立柱最大應(yīng)力為84.9MPa（壓應(yīng)力）。聯(lián)接系最大應(yīng)力為78.6MPa（壓應(yīng)力）、剛度驗(yàn)算考慮吊裝過(guò)程中的豎向荷載組合，得到的立柱橫向撓度最大值為2.9mm,所以支架剛度滿足要求NIDASjtlvilDISPLACEMENT斤折星

13、累給N,皿亞二若1日自MC。5.L26C7e-MDC0I夠n協(xié)MB1.S94e-n3CO1.32a75eK|inO1.KBCBe-KICiO再9在76已101三加亦管與口后=2.657E9e-C0|a.wxicoe-Kieo綱saIDOC-i-OCSST;工況一M&t14MIN;1文仲二t析文我計(jì)相S-fesTimHffli：）狎“1】果才一再竊Y-12：口，石9圖121.1恒+1.1吊裝荷載立柱橫向撓度(mm)、穩(wěn)定性驗(yàn)算采用MidasCivil2006進(jìn)行結(jié)構(gòu)一類穩(wěn)定性分析(LinearBucklingAnalysis),求解結(jié)構(gòu)的臨界荷載安全系數(shù)(CriticalL

14、oadFactor)和分析臨界荷載安全系數(shù)對(duì)應(yīng)的屈曲模態(tài)(BucklingModeShape)。在一定的變形狀態(tài)下，結(jié)構(gòu)的靜力平衡方程可以寫成如下的形式：KUKGUPK：結(jié)構(gòu)的切線剛度矩陣KG：結(jié)構(gòu)幾何剛度矩陣U:結(jié)構(gòu)的整體位移向量P：結(jié)構(gòu)外荷載向量結(jié)構(gòu)的幾何剛度矩陣通過(guò)各個(gè)單元的幾何剛度矩陣相加而得。結(jié)構(gòu)的幾何剛度矩陣表示結(jié)構(gòu)在變形狀態(tài)的剛度變化，與施加的荷載有直接的關(guān)系。結(jié)構(gòu)受壓時(shí)剛度減小，反之增加。當(dāng)結(jié)構(gòu)達(dá)到分支點(diǎn)失穩(wěn)時(shí)，結(jié)構(gòu)的幾何剛度矩陣可以表示為荷載系數(shù)和受荷載作用時(shí)結(jié)構(gòu)的幾何剛度矩陣的乘積。KgKgKKgUPKKg0通過(guò)特征值分析得到的特征值就是結(jié)構(gòu)的臨界荷載，特征向量便是結(jié)構(gòu)失穩(wěn)

15、對(duì)應(yīng)的屈曲模態(tài)。最不利情況一下第一步計(jì)算采用恒載和活載一起倍增的方式求解結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定系數(shù)。計(jì)算表明，結(jié)構(gòu)穩(wěn)定系數(shù)大于33.2,一階失穩(wěn)模態(tài)為立柱的失穩(wěn)?？诖赒5T-TROCESSCF.BLPCKLXNMlODE3.L；2M10-CL4zskjga心d+之壇gJL±UD42Z7LM-OCW1sH7唯(IML加中砰i#!UL*1H2FNL；m宓A(chǔ)OD4S517；=9a-OC6Eip70Gc-Clt&2033=ODEummo=n樊樂(lè)船X13癢中MlLMode1網(wǎng)I陽(yáng)i0，1Ni1Tfrs=*米支蕾/遇日也號(hào)白用；0cj20j2Dll法*萬(wàn)向圖13結(jié)構(gòu)一階失穩(wěn)模態(tài)局部屈曲穩(wěn)定系數(shù)33

16、.2MS鳥(niǎo)5/QvllPC-ST-THOCESSCRBUCKLJH6MODE.a312erOD4.之噲XU*3上幽&EH2JUU'tbO-OM二。1占因g：OMit第寺*g&*,IeMEfiKiaJ.SOa-OP4日后品R9H)L&5.7511,005_36拒MZi曬uuwsmuu唱界易找R*T電攸+ODLMAX ;由寧川M ; 1N安助* HT圖14結(jié)構(gòu)二階失穩(wěn)模態(tài)局部屈曲穩(wěn)定系數(shù)38.4EJ口幅用闌P057-PR.OZESSQR.BUCKLIN3KBDDEL.454ZEQ-CD4-LMLE8YID4EH缶W(wǎng)FCML國(guó)M'北UD*HR依OX7A3UOr

17、OD5&和5正寺由5r2675e-0K至M5S%TJK2-43736-0tSL3”3F電略持高城用區(qū)T.占!寓北的 LQ-yjuuuaruuMode3MAX：不MINI1flifc白費(fèi)0CJ2Cj2D1L>TTrflXrMn圖15結(jié)構(gòu)三階失穩(wěn)模態(tài)局部屈曲穩(wěn)定系數(shù).4、支座反力為配合基礎(chǔ)驗(yàn)算，提取第一步荷載組合作用下，結(jié)構(gòu)支座反力,單位為t。表1與圖16圖配合使用。MIDASmlPCISr-PROCE=SORREACTIDhlFCRCE扣身工】Kl%F5STQ1受仲氏力平甫一inrzi爾城STitm-makijMmI：1U支胖二七博立H+t尾晶也tcnf呂喀口司殂

18、封口I】取和才2X-D4E0圖16支座位置編號(hào)示意圖表1支座節(jié)點(diǎn)反力表節(jié).點(diǎn)拓峨FK(toni)fl(toni)FZ(tonf)JTLK.(tonfminO1匚況一.11-k竭47,373215121131-5.943工況一0.32LN49M121.03453.833.475工況一P64山2450.16-840.904Q4320.Mlr工況一-I.23-1.075275-131.143立21T.03工猊一0.610.245Q,16-340.允-404.Si一口.31£1工況一-0.321.0549鈍121.03-455.833.4713工況一1.-1.膻75-131.14-3?r21

19、-r.pi1?工況一-Q,11-o.史437案工.31-211.SiI345.2.4、 鋼箱梁支架驗(yàn)算(第二步計(jì)算)、 強(qiáng)度驗(yàn)算鋼箱梁調(diào)解時(shí)，6個(gè)千斤頂分布置在分配梁上，根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范(JTGD60-2004)的要求，施工荷載的不均衡系數(shù)，鋼箱梁自重分項(xiàng)系數(shù)取1.1。支架自重分項(xiàng)系數(shù)取1.1。圖17吊裝支架荷載模擬圖分配梁附91薊山PC5fi7-PFj2lCEEECfiSEWSTPB5*春城中齊力4”4良1:14HH丁D圳J.HI雪士口71324Ci7Z*D：lZ.T-TOOet-DOl12HMM-口”I*候生舊了貳的12口口口NgC。施iXOftMMgsaiijM+m

20、iflIEHL0WINt27?H怦：-fft-WiMI砂mm”底格31二川力11SrrHy1Zi圖181.1恒+1.1吊裝荷載上緣應(yīng)力圖（MPa）岫9跖小川PCSST-PRfiCESECft白蘭MMYTR度勺；曲工”產(chǎn)七號(hào) IfUltu-QCD! 0 mxOfr+U 如1 -H5rf33E0i-KCCi - 7 46*如7 幽岫9?JIXH-2i33M3*CCl-2.70MO>-Kj(l.-353M7-i*CCl TMHgjCCLS.1-6皿葡+cdiST)工9l-m* u a?rt 2S5方譽(yù)；- ti-ftWiMI*i Kita和 7牖用r HRWAH:二 3圖191.1恒+1.1吊

21、裝荷載下緣應(yīng)力圖（MPa）立柱fJeE 二 u 二二二 ,.r p-.srrrlfcs -B2J_±一二三一mif-rtti ._rB' ft圖201.1恒+1.1吊裝荷載POSTPROCESSORBEAM ST RE%1.13Ai«7e+'jiyi% CPQ出4gQ1 RMg 001-E.lS013n-D012,學(xué)71曲+UU1 T.再作幺"Mil dEises»xni 43513*4=001 «,S63Ete DOI ZQ7TE* 十口 01STi工位MMX ；材M IN i &文件二七折或馨&*電杵N/mn

22、n八7日期麻JMUMai度療方前劉;P 483£己口過(guò)羽上緣應(yīng)力圖(MPa)USUHrplfc匕JNIm二三f .r E聲二二三二EEgp5l一POSTPROCESSORBFAH ST 良ES5遇S式一.Lim九士州ia COXgHXU 5 07635=1 D00ISZMferOOl 2.1SUJJ&*UU1 2g71156.-1-001-3 7923&4-D01 4£1W©=* 口。1七山5史中UU1 書(shū).苦&j附加JU1 二門 B7E3&H01 -7,0?Mte4.OOl索教=任4口 gSTi工說(shuō)Max i 父m鞏s zr二七場(chǎng)

23、審軍備森量氣：日帆 cajgojgai 3反不一萬(wàn)事h;0 463 LY：-ae37圖211.1恒+1.1吊裝荷載下緣應(yīng)力圖(MPa)聯(lián)接系MJPAi/GiwilE EAM 5IRESS.也砥緊7"國(guó) 31q7叫13L 巫0E1IXI1CkEUZdLC： 口書(shū) bbb % 由口UU3!，他0*0011 -3*264000-SOOfreflXll彳夜恤縣003用*療軻/陋 7,口口如+002茶藏=E.E33SEi-DaiE TMMAM i 1外MH i 中史Nm二七#支M點(diǎn)開(kāi)皎； HI.俄危熊。H 央,再村：10931圖221.1恒+1.1吊裝荷載上緣應(yīng)力圖(MPa)西口息坤口川POS

24、H'-PR 口 CEE5CRBEAM1 5TRESE也在可可不. 5.0ES41C-I-CQL J.+?L£e+LJOL1.9_2b-«-i-X LmEVE/CQ口 j£5L*QD】改=白Xi駱*+HCd515mK5S50 十 Q01I-JSLSft+roa 7刀刃的e+002 -1.22Q9ja+OD2新藥=£.E3SF+aDj5T Tft-M AX , 117MLW p L4京f?i二七邛i克轅餐等單位酎加喻3a口站；優(yōu)效311，干方,402K圖231.1恒+1.1吊裝荷載下緣應(yīng)力圖(MPa)結(jié)構(gòu)總體應(yīng)力圖MIL叫5忙僧PnET -PHCCE

25、S5OP:BEAFfl 5TRE55用臺(tái)©r共內(nèi).4.7l4H5ei-M3,三句必十WEl.M346etM：.OftMMetiMft!用君的。亮1 -32L37&=t.OD3 力士他必 T*KW： - -6J?QBe*001- -7.7K7jc*OO3 9斗1抬。73 -l£F&2C2e:+002JKt-&用工芋*?？诒莝r tr,"M 心:2 *4 MIN ; 113 土件二二七倘直密丹科N jTrn m 2U小耐因U 雪需“帆圖241.1恒+1.1吊裝荷載上緣應(yīng)力圖（MPa）間口由“二僧PC-ET-PRKESSaftREAMSTRESS

26、5O41a*bL3"mOGxCMl1號(hào)DCEHM口-ma二匕*iMb313約1酊*口。14J2«Sk*aDl-4am的+血TSFBsi+nEII訂陋ba*口8鼻口71足千口口1-i.£T7DS&fii*flni-1-2E5Q*QD268D：3E+nOl5TiTR'MAKlHPMJNI134Tff二犯癰第磬冏有也Ngi4年H牖口邛前FHI圖251.1恒+1.4吊裝荷載下緣應(yīng)力圖（MPa）分配梁最大應(yīng)力為69.1MPa曲應(yīng)力）立柱最大應(yīng)力為78.9MPa（壓應(yīng)力）。聯(lián)接系最大應(yīng)力為122.9MPa旺應(yīng)力）、 剛度驗(yàn)算考慮吊裝過(guò)程中的豎向荷

27、載組合，得到的立柱豎向撓度最大值為L(zhǎng)15000S12.312.5mm12.3mm,12001200,所以支架剛度滿足要求。MJDAqCMPCST-PRCCES5Cf=iDTSP-ACHMFNT學(xué)折約R=1JL3hs4q+CHJ1口UrSfUU；ML06m*HQ5與9月區(qū)4如QH內(nèi)了80QUm口男iioiu二Jd41/E#aiu.1JM4“UUUUuOUUUeiUUU累置(1。萬(wàn)正岫?？凇?工K|qMAKiM域好1XflTi二七后五S：高一學(xué)理;mm利職叫sqfam量小點(diǎn)wWAFjL圖261.1恒+1.1吊裝荷載分配梁豎向撓度（mm）、穩(wěn)定性驗(yàn)算最不利情況一下第二步計(jì)算采用恒載和活

28、載一起倍增的方式求解結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定系數(shù)。計(jì)算表明，結(jié)構(gòu)穩(wěn)定系數(shù)大于9.9,一階失穩(wěn)模態(tài)為分配梁的局部失穩(wěn)。RO5r-PR.OrEr5CRBUCKLIN,j三.4.田匚不展疑6-.lS34rCO6EJESEiTlOO總妾空吃田6工費(fèi)也無(wú)改5篇匕打臉3G五跖工7.LEG口4<Q.|中行£»QO衣6-13311fiOOiTDJDOOOOcDOO解同生黨西翥=9.絡(luò)E+RQlMM»1MAKIMWIKi15Xff二七第4抵吊理立屯；anRjgftfaoniZi0253圖27結(jié)構(gòu)一階失穩(wěn)模態(tài)局部屈曲穩(wěn)定系數(shù)9.9F n EQ ,tail ' rf圖28結(jié)構(gòu)二階失穩(wěn)模

29、態(tài)局部屈曲穩(wěn)定系數(shù)9.9同於用“二|司POMT-雨口CE1外*BUCKLCN-5MCC-E-6如1居曾Li34ie-HJIJ察H3匕4,幽GM*-LUb4工機(jī)J*Eb*nuiALJUb3O9JT3A-DD62LjKKnan-MAL及吟葉DOE=51E04.皿OCCOIMti-DCO崎偉0弟若f自鷗E+RQIMAXi街I;|S文稗：二七符立七百單出口，叫2wai看的方時(shí)MCDA5JQV1PCiSTROTFSSCR RUCK LEG MCDEgKfi舉用他nE-w工1氈7QJ1：I幗ISO&qZa-iZOE1.35E7S&-ij<IEi/iyiQS<£5書(shū)5書(shū)

30、帆初由白力帆7mm幅后胃U*1岳，印>$mmA«an£I,ZeUJSOJOOKIOe+CBOiMfid*3MAK|14MWTS文拜；二七新支取點(diǎn)事拿生g«.oj2o融hi及千牙明Z0.S5芷中一聲*圖29結(jié)構(gòu)三階失穩(wěn)模態(tài)局部屈曲穩(wěn)定系數(shù).4、支座反力為配合基礎(chǔ)驗(yàn)算，提取第一步荷載組合作用下，結(jié)構(gòu)支座反力,單位為t。表1與圖30配合使用?？跍峡ǖ卓贑E55bFRgjkert*1亡區(qū)久勢(shì)S'b&jHIFH4石融E+E1E大氏士！白一3I士日出白L*ULlST;T況一H6H3UM5生仲=出/克為展事世tonF日期匕花204E1,圖

31、30支座位置編號(hào)示意圖表1支座節(jié)點(diǎn)反力表節(jié)點(diǎn)宿艷醛(tonfjCtonfJFEKi(tcinf*mroMZ(tonf*fumj工1H班一003-0氣4S,3052LI0.E5-3.723H況一0.2209743.ST1，一t2939.9S-iSiS工況一-0.8S0.194匕70-mas2T5.Stfl327H院一-1.50-0.9344.or一姐0&-&5.G9t13gH況一。一S-9收1942.7fe-274.85F3211:£工一-0.220.”48.3T136.22-333,382.®113H況一1.50-c以44.3Treos-613工況一-0,Q

32、3-02346.20aso.-LI0.653.72525、結(jié)論MidasCivil2006仿真計(jì)算表明，1.1結(jié)構(gòu)自重+1.4吊裝荷載作用下：1) 結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力為84.9MPa,強(qiáng)度滿足要求。2) 豎向荷載作用下支架豎向撓度2.9,剛度滿足施工荷載的需求。3) 恒載和施工荷載一起倍增的情況下，結(jié)構(gòu)安全系數(shù)大于33.2, 滿足施工要求。MidasCivil2006仿真計(jì)算表明，調(diào)整梁段高程時(shí)1.1結(jié)構(gòu)自重+1.1鋼箱梁荷載作用下：1) 結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力為122.9MPa,強(qiáng)度滿足要求。2) 豎向荷載作用下支架豎向撓度S12.31500012.5mm,剛度滿足施工荷載的需求。120012003) 恒載

33、和施工荷載一起倍增的情況下，結(jié)構(gòu)安全系數(shù)大于9.9,滿足施工要求。5.3、 鋼箱梁最不利情況二支架計(jì)算通過(guò)最不利情況一的計(jì)算結(jié)論，可以得出，如果調(diào)解梁段高程時(shí)立柱強(qiáng)度、剛度、穩(wěn)定性滿足要求。吊裝梁段時(shí)支架一定滿足要求。因此，最不利情況二只計(jì)算調(diào)解梁段高程時(shí)的支架強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性。5.3.1、 模型說(shuō)明采用MidasCivil2006建模，各桿件采用空間梁?jiǎn)卧M。材料采用Q235,截面與設(shè)計(jì)圖紙相同。根據(jù)結(jié)構(gòu)支承條件，假定立柱的柱腳不發(fā)生沉降和轉(zhuǎn)動(dòng)，因此約束節(jié)點(diǎn)六個(gè)自由度。模型如下所示：圖31計(jì)算模型圖5.3.2、 計(jì)算荷載吊裝質(zhì)量和橫梁荷載分別采用節(jié)點(diǎn)荷載和梁?jiǎn)卧己奢d模擬。根據(jù)鋼箱梁的

34、支承條件，鋼箱梁采用節(jié)點(diǎn)集中力模擬，立柱和分配梁作為自重加載。鋼箱梁調(diào)解時(shí)，6個(gè)千斤頂分布置在分配梁上，根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范(JTGD60-2004)的要求，施工荷載的不均衡系數(shù)，鋼箱梁自重分項(xiàng)系數(shù)取1.1。支架自重分項(xiàng)系數(shù)取1.1。加載圖如下:圖32吊裝支架荷載模擬圖5.3.3、 鋼箱梁支架驗(yàn)算、 強(qiáng)度驗(yàn)算根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范(JTGD60-2004)的要求，考慮到吊裝的沖擊系數(shù)和施工荷載的不均衡系數(shù)，箱梁自重分項(xiàng)系數(shù)取1.1。支架自重分項(xiàng)系數(shù)取1.1。分配梁PCSTNO:esswBtfiM與T”利*電】He，“g«7$fmi1.4/升，*W4-4.aa3B2

35、«H-ixrLm占生日日弓，4el3.1I>H«-0Cl之海事叫謝2.3Z395ie-*-a：iLl.?*H9E»*CCL19W1,4gLD.QOaQDa-HXpe.sofgh口口mc=6.ESt+033一L.R-一a;231:二七薪玄上計(jì)屯NJrwmr靠田即14圖331.1恒+1.1吊裝荷載上緣應(yīng)力圖（MPa）U&ET-PROCESSi.QM STRtSS事才1E川.M?153t*W5D 胃 DWMgTW£LEE7mleI! -teRiI -U4tLXl9 -*-££E2tahHXJ壬后的曳 5XMIES q至留38

36、j區(qū)柒=b N 叁 L+IXH品造 譚圖341.1恒+1.1吊裝荷載下緣應(yīng)力圖（MPa）立柱POST-PROCFSSriRBEAM寫HE第短合Lgr）1.627S0e+Ml 自4678&=十 00。 D.OOOOOb+OOO-7.1+&4De-i-OCIO 1.4?535e-HMl-3.05&7e#H<Kl -3.037SO«+OC1 7 后 IBZlt+Oll 432帽"Ml ,179t44+(X11 -&亨&ZJ03J8E-HX25T：匚密-: 56MitN : 38文胖:；二七械女安什MS料粗；N/m m 2目她 ae/2

37、0f2011正吊-打蛇11 Ze Q28圖351.1恒+1.1吊裝荷載上緣應(yīng)力圖（MPa）BlMnA«/CinjlHPOST PROCESSORBEAM STRESS俎令乂廿。1叩改口叁蟲(chóng)OOI S467gee-bOOD!OUQODUe4-llOOi-7Bl4640ei-CO0KIGGJEe-i-COL -2J276J07oCdL -3aE678e-bOOL -3J3375D&-HOOI -4B51B21ei-OOl -5.399930-001 -6.17%-haOL -6J6O35eCOLa,C61EE*C025T;工區(qū)一那其河i aMIN : X工忤：二十街玄國(guó)訴福結(jié)餃e

38、 Nirmni A2 日期：；UZ/ZOfSUll老書(shū)吉軻 !< ：-0.48"1?: 口不勺圖361.1恒+1.1吊裝荷載下緣應(yīng)力圖（MPa）聯(lián)接系圖371.1恒+1.1吊裝荷載上緣應(yīng)力圖(MPa)MEDASfCMlPCST-PRCCES5Cf；iBEA.'lS-REEE限日4：E37E:如1工W美Mg縣E：IwLEnguuJiU>JQJUU4*OJUl,B84qT仃，三，寺1匚3-0口T571需gTQI%；用29止40口1.石口壬&TD1盟擊Tm9H&S也TG11皿加由70奴的仃仁口】Ji工況二MAMi&GWINi誨Jt書(shū)二七蛹無(wú)七忖撬

39、*竹：W2：甘朗mfM.zait南寸TQ6.7«5E*0p：圖38 1.1恒+1.1吊裝荷載 下緣應(yīng)力圖(MPa)POST-SRCCESSOF=EWSTRESS4zir/e廿cmN夠nu作CM：1.2Kl57<：*MlmEnddoo1面57比川mQjU92*USYBi4M2gJlQEQJHQW/.語(yǔ)的*口口】用多陽(yáng)品7。個(gè)口口1-Ja*4fti=a*DD?IJ41.506-0025Ti1足MA>ILM>M1M1守？步件二二七新丈/葉父基也！NJrnm-ZQ!?|;。42削20U中花酊X1-0.183£L2i口EB?結(jié)構(gòu)總體應(yīng)力圖用的裁中尸目6-.7il2E

40、E*gCJ口司圖391.1恒+1.1吊裝荷載上緣應(yīng)力圖（MPa）向M二MlpOST-WOCESSOItBEW5TRE554附"=口-：151抬"才0012件欣升CCi7!5G4才優(yōu)0OOOOOtOTC啜aigpm“MOJq叫TmSIXiQIM光號(hào)QQ】75L0*&e+QE書(shū)田9%M+QQq-由己？sn工鞏M3!SHMIN;有如希二七柄菱密計(jì)還雄也fil/mmASH*l口刁f同11凹口由聞二僧|pCiST-PfiCiOES&rRBEW5FRE55秒Et3C73n)2746T4irf-0Q112EC57fi-*-CC1a£tXti：K61遇寫UT%+D

41、CMFmMM7號(hào)MU+nmT*gi*ncH府g2.腳.七.ms孤丁溫步口口1=-IWgBflrf口皿.l.ll9US3*Cllj3羋*二674c+omm工機(jī)M標(biāo)IIKMJNi茶三件；二七標(biāo)東野計(jì)鼻各性.NhZ之IH嘴口卻20|1加11聿津方斷圖401.1恒+1.1吊裝荷載下緣應(yīng)力圖（MPa）分配梁最大應(yīng)力為89.2MPa曲應(yīng)力）立柱最大應(yīng)力為69.6MPa（壓應(yīng)力）。聯(lián)接系最大應(yīng)力為119.2MPa旺應(yīng)力）、 剛度驗(yàn)算考慮吊裝過(guò)程中的豎向荷載組合，得到的立柱橫向撓度最大值為S12.4-L-愣12.5mm,所以支架剛度滿足要求?？梢约訌?qiáng)斜12001200撐來(lái)增強(qiáng)分配梁的剛度。油口由

42、沖1件,|P口寫T-FRBH5RRDZ-EB-ACEMEHT紂新塔具1亡關(guān)H)Oil月處創(chuàng)KM4GsfiDQg工行Ta口7g工產(chǎn)日mEgin口口*+o口二fiJ747E-K3O：5門工*罰取177raiMit方件二七忻點(diǎn)公計(jì)備上位mn日助cejSQ/aaj1山山英fj-Qg簫7值一圖411.1恒+1.1吊裝荷載分配梁豎向撓度(mm)、 穩(wěn)定性驗(yàn)算采用MidasCivil2006進(jìn)行結(jié)構(gòu)一類穩(wěn)定性分析(LinearBucklingAnalysis),求解結(jié)構(gòu)的臨界荷載安全系數(shù)(CriticalLoadFactor)和分析臨界荷載安全系數(shù)對(duì)應(yīng)的屈曲模態(tài)(BucklingModeShape)。在一定的變形狀態(tài)下，結(jié)構(gòu)的靜力平衡方程可以寫成如下的形式：KUKGUPK：結(jié)構(gòu)的切線剛度矩陣KG：結(jié)構(gòu)幾何剛度矩陣U:結(jié)構(gòu)的整體位移向量P：結(jié)構(gòu)外荷載向量結(jié)構(gòu)的幾何剛度矩陣通過(guò)各個(gè)單元的幾何剛度矩陣相加而得。結(jié)構(gòu)的幾何剛度矩陣表示結(jié)構(gòu)在變形狀態(tài)的剛度變化，與施加的荷載有直接的關(guān)系。結(jié)構(gòu)受壓時(shí)剛度減小，反之增加。當(dāng)結(jié)構(gòu)達(dá)到分支點(diǎn)失穩(wěn)時(shí)，結(jié)構(gòu)的幾何剛度矩陣可以表示為荷載系數(shù)和受荷載作用時(shí)結(jié)構(gòu)的幾何剛度矩陣的乘積。KgKgKKgUPKKg0通過(guò)特征值分析得到的特征值就是結(jié)構(gòu)的臨界荷載，特征向量便是