承插型盤扣式鋼管支架專項施工方案

1、目 錄第一章 工程概況4一、編制依據(jù)41、編制依據(jù)42、編制說明4二、工程概況4三、盤扣式腳手架設計概要51、盤扣式腳手架構配件簡述52、承插型盤扣式支架設計方案6第二章 承插型盤扣式鋼管支撐體系主要材料及型號7第三章 施工技術措施9一、承插型盤扣式支撐的施工91、施工前準備92、 施工部署93、施工工藝9第四章 質(zhì)量、安全保證措施13一、質(zhì)量措施131、材料要求132、搭設質(zhì)量要求及檢驗驗收標準14二、安全措施141、安全生產(chǎn)管理142、施工應急預案15三、應急救援預案15第五章 承插型盤扣式支架支撐板模板計算書18一、工程屬性18二、荷載設計18三、模板體系設計19四、面板驗算211、強度

2、驗算222、撓度驗算22五、小梁驗算221、強度驗算232、抗剪驗算233、撓度驗算244、支座反力24六、主梁驗算241、抗彎驗算252、抗剪驗算263、撓度驗算26七、立柱驗算271、長細比驗算272、立柱穩(wěn)定性驗算27八、可調(diào)托座驗算29九、抗傾覆驗算29十、立柱地基基礎計算29第六章 承插型盤扣式支架支撐梁模板（盤扣式）計算書30一、工程屬性30二、荷載設計30三、模板體系設計31四、面板驗算331、強度驗算342、撓度驗算343、支座反力計算34五、小梁驗算341、抗彎驗算352、抗剪驗算353、撓度驗算364、支座反力計算36六、主梁驗算361、抗彎驗算372、抗剪驗算373、撓度

3、驗算38七、立柱驗算381、風荷載計算382、穩(wěn)定性計算38八、可調(diào)托座驗算39第七章 模板拆除39第八章 安全保證措施42一、保證質(zhì)量、安全的組織管理措施42二、保證質(zhì)量的材料管理措施43三、保證安全的技術措施43第一章 工程概況一、編制依據(jù)1、編制依據(jù) 工程建設標準強制性條文(房屋建筑部分) 2002年版鋼筋混凝土高層建筑結構設計與施工規(guī)范 JGJ6-99住宅建筑規(guī)范 GB50368-2005 建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規(guī)范 JGJ231-2010 建筑結構荷載規(guī)范 GB50009-2012 混凝土結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范 GB50204-2011 國家、建設部、廣東省頒發(fā)的現(xiàn)行

4、設計規(guī)范、施工規(guī)范、技術規(guī)程質(zhì)量檢驗評定標準及驗收辦法12號樓建筑、結構施工圖紙2、編制說明（1）編制范圍 本方案適用于12號樓三層至屋面層主體結構，使用承插型盤扣式鋼管支撐體系。（2）編制原則 a)確保工期原則 b）合理優(yōu)化、優(yōu)質(zhì)高效的原則 c）安全第一的原則 d）堅持技術先進性，科學合理性，經(jīng)濟實用性相結合的原則 e）實施項目管理，通過對勞動力、設備、材料、資金、技術信息的優(yōu)化配置，實現(xiàn)成本、工期、質(zhì)量和社會信譽的預期目標效果。二、工程概況1、工程概述1.1工程名稱：金地世紀廣場1、2號商業(yè)住宅樓、9、12號商業(yè)樓設計單位：廣東華方工程設計有限公司建設單位：東莞市金地房地產(chǎn)投資有限公司監(jiān)理

5、單位：東莞市鴻業(yè)工程建設監(jiān)理有限公司總包單位：汕頭市潮陽建筑工程總公司工程地址：塘廈鎮(zhèn)林村社區(qū)建筑面積：總建筑面積為17082.45項目是由東莞市金地房地產(chǎn)投資有限公司開發(fā)的高檔商住小區(qū)，項目建設用地位于東莞市塘廈鎮(zhèn)林村社區(qū)，金地世紀廣場1、2號商業(yè)住宅樓、9、12號商業(yè)樓及部分服務設施組成,建筑面積為21666.67。12號商業(yè)住宅樓首層層高為5.9米，二層均為4.5米，三層至屋面均為2.9米，總高度為53.10米?；A形式為預應力管樁基礎。此方案只限于12號商業(yè)住宅樓三層至屋面層主體結構。2、承插型盤扣式支撐體系的選擇 擬采用承插型盤扣式支撐體系進行鋼筋混凝土疊合板的澆筑支撐，承插型盤扣式

6、支架式一種高度靈活的多功能支撐架，以立桿部件為基礎，立桿上配置圓盤。每個圓盤上設置有8個孔，以便連接其他部件，使整個結構牢固穩(wěn)定。 盤扣式支架具有承載力大、穩(wěn)定性好、零部件安裝便捷、安全性好、耐久性好，可適應變化復雜的截面以及可適用吊車整體吊裝的特點，在本工程中應用不但可以節(jié)約成本還可以加快使用進度，節(jié)約木材，可以取得良好的經(jīng)濟效益和社會效益。3、工程設計情況3.1、建筑設計情況結構類型：框架，抗震設防類別：丙類?？拐鹪O防烈度：六度。使用年限：50年。結構安全等級：二級。建筑物耐火等級：一級。 1號樓建筑面積8383.17，2號樓8699.28；主體地上層數(shù)為十五層，為二級抗震剪力墻結構。3.

7、2主體結構概況本工程12號樓首層商鋪高為5.9m，二層商鋪高為4.5m，三層至天面層層高為2.9m；三、盤扣式腳手架設計概要1、盤扣式腳手架構配件簡述 盤扣式支架構造如下圖，其主要構件如下： 盤扣式支架具有以下特點： 1）、采用低合金高強度鋼，承載能力高，考慮安全系數(shù)，單肢設計承載力可達40KN以上。 2）、豎向拉桿，水平拉桿和斜拉桿使支撐架具有了很好的穩(wěn)定性。材料用量少，安裝快捷、簡便，效率高。 3）熱鍍鋅防腐處理，堅固耐用，周轉(zhuǎn)次數(shù)高，節(jié)約成本。2、承插型盤扣式支架設計方案 本方案使用承插型盤扣式支架作為砼疊合板下支撐架體。本次施工根據(jù)搭設高度，僅使用立桿、橫桿及可調(diào)頂托和可調(diào)底座所構成的

8、塔架作為支撐，橫桿通過輪盤上的孔楔緊，形成以個整體。第二章 承插型盤扣式鋼管支撐體系主要材料及型號【立桿】是在一定長度的焊管上每隔600按特定的技術指標焊接一只ZSDJ圓盤、其尾部焊接一只套筒。立桿長度范圍分為七種規(guī)格：分別為0.4m、0.7m、1m、1.3m、1.9m、2.5m、3.1m?！緳M桿】是在一定長度的焊管的兩端按特定的技術指標各焊接一只盤扣式插頭。橫桿分為三種規(guī)格：0.6 m、0.9 m、1.2m。頂板支撐系統(tǒng)下面的支撐采用插盤式的設計代替?zhèn)鹘y(tǒng)的鋼管扣件和碗扣架，這種支撐操作方便，施工速度很快。 新型建筑鋼支撐架承插式盤扣架有以下優(yōu)勢：1 鋼管采用插口與銷釘式，安、拆簡單、方便，施

9、工速度快，與傳統(tǒng)支模工藝相比，可提高工效30%。2 節(jié)省扣件，避免工地扣件丟失3 可以無限接高，根據(jù)房間大小調(diào)配，還可應用于高支模4 模板體系具有較高的強度與剛度，穩(wěn)定性能良好5 鋼管表面處理采用電泳漆技術，水性漆處理相比化工漆處理更環(huán)保。第三章 施工技術措施一、承插型盤扣式支撐的施工 1、施工前準備a)、認真做好承插型盤扣式支撐的施工安全、技術交底資料。b)、項目部組織現(xiàn)場管理人員和施工工人認真學習施工圖紙和建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規(guī)程。c)、組織插型盤扣式支架的材料進場并按計劃堆放。 2、 施工部署根據(jù)施工平面圖，施工組織設計，架體的平面、立面、剖面和節(jié)點構造詳圖計算每一施工區(qū)

10、域所需要的配件數(shù)量。在平面圖中給房間編號，按照每個房間的模板配置圖及各房間構配件的用量。嚴格按其施工。 3、施工工藝3.1 模板設計框架柱、墻體模板方柱模板采用18mm厚覆膜膠合板，根據(jù)柱截面尺寸現(xiàn)場拼裝。模板加固體系，采用普通鋼管抱箍，距下部混凝土面400mm，按1/3考慮，即柱下部1/3高度范圍內(nèi)間距400mm，上部2/3高度范圍內(nèi)間距500mm，柱雙向均設12對拉螺桿，具體根數(shù)根據(jù)柱截面調(diào)整，螺桿長度為柱寬+500mm，豎向間距為抱箍間距，對拉螺桿外套20PVC套管，砼澆注完后拆出螺桿。沿柱豎直方向木枋間距不得超過300mm。柱模支設詳見下圖。柱模板支設圖梁、頂板模板根據(jù)本工程的結構特點

11、，本著使用、滿足工期和質(zhì)量要求的原則，配置本工程的水平向支撐體系。梁模板采用面板為18mm厚木模板，梁底模鋪在50×100mm的木枋上,木枋間距根據(jù)梁寬尺寸定為200300mm之間，木方表面應平整以保證與模板接合面平整。梁側(cè)模采用48鋼管做背楞，當梁高小于600mm時，間距取750mm；當梁高大于600mm時，間距£600mm， 且沿梁長度方向設48鋼管做水平背楞，梁中設12600拉桿一道。梁側(cè)向加斜撐以確保梁模穩(wěn)定，間距為600mm。3.2 施工工藝把橫桿端頭的盤扣式插頭插入立桿上焊接的盤扣式輪盤上相應的錐型長孔內(nèi)，由于設計的特點，用鐵錘向下敲擊橫桿插頭即可達到鎖緊的目的

12、，每只盤扣式圓盤上可同時在水平方向上連接四只盤扣式橫桿；把一根立桿頂部插入另一根尾部的套管內(nèi)，即可達到豎直方向任意加高的目的。鋪模，以915×1830mm規(guī)格的模板為例，鋪模板時，模板1830mm平行于主梁，以主梁外套頂端開始，以保證通過調(diào)整活節(jié)位置使另一1220mm邊落在1根副梁的中心線上。當模板出現(xiàn)翅曲等變形時，可用2.5*25的鋼釘（水泥釘）將模板邊釘在副梁上，嚴格禁止在主梁上釘釘以免影響抽拉。模板安裝完畢后，全面檢查扣件螺栓，斜撐是否堅固穩(wěn)定，模板拼逢是否嚴密。在剪力墻結構中使用頂板支撐結構，第一根主梁要緊貼墻體，當最后一根主梁與墻體出現(xiàn)空隙大于100mm時，采取加一根獨立的

13、主梁解決，以免影響支撐質(zhì)量。在框架或框剪結構中使用不帶橫拉桿的頂板模板支撐結構最后的方法就是先做明柱和懸空梁模而后再做頂模。3.3立桿在房間內(nèi)的定位方法：以房間的任意一個墻角為起始點，根據(jù)方案中立桿到墻面的距離用尺子設定立桿（具體方法見立桿定位示意圖），另沿十字線或T字線互相垂直的兩個方向立兩根立桿，用所需要長度的兩根橫桿將三根立桿插卡連接起來，然后在四邊形的第四個角立一根立桿，再用兩根橫桿將四根立桿插卡連接成四邊形。安裝三角架時必須用榔頭將插卡敲擊到位。（最忌諱的：就是立桿和橫桿未形成四邊形及未調(diào)方正，即垂直度未調(diào)準以前，用榔頭敲擊插卡?。┌瓷鲜龇椒ㄍ瓿芍Ъ艿闹Т?。3.31按所放線的交點立一

14、根立桿，另沿十字線或T字線相互垂直的兩個方向立兩根立桿，用所需要長度的兩根橫桿將三根立桿插卡連接起來，然后在四邊形的第四個角立一根立桿，再用兩根橫桿將四根立桿插卡連接成四邊形，沿放的線為準調(diào)成互相垂直的四邊形，調(diào)準后，用榔頭將橫桿兩頭的插頭與立桿插座均勻敲緊（不要猛敲一頭），形成穩(wěn)定四邊形。然后沿延長線方向，按順直和垂直方向放兩根立桿，三根橫桿和一根立桿，兩根橫桿插卡連接，然后調(diào)方正，即垂直度、調(diào)準后，用榔頭將橫桿兩頭的插頭與立桿插座均勻敲緊（不要猛敲一頭）。安裝三角架時必須用榔頭將插頭敲擊到位。按上述方法完成支架的支搭。3.3.2支架支完后，放置早拆柱頭，并使插銷、托架就位，然后放上方木，按

15、傳統(tǒng)支模方式將主龍骨和次龍骨上標高調(diào)整到所需位置。3.3.3主次龍骨就位后，將早拆頭上的頂板調(diào)整的高度比次龍骨低1-2mm，因為木方在施工過程中會產(chǎn)生收縮，絕對不可超過次龍骨方木高度，然后從一側(cè)鋪設模板，模板板帶的方向和主楞的方向一致。（見平面格構示意圖）3.3.4模板及支撐體系支搭完后，必須經(jīng)項目質(zhì)檢員、監(jiān)理驗收，合格后方可進行下道工序（綁鋼筋及澆注混凝土）。3.3.5二層立桿下端使用可調(diào)底座，可調(diào)底座與立桿一定要支實，不能出現(xiàn)虛支現(xiàn)象。3.3.6注意事項：檢查早拆頭頂板是否頂在模板下，早拆頭頂板和模板的距離不要超過2mm，如距離太大不可早拆。3.3.7立桿安裝時上下層對齊（保證垂直在同一中

16、心線上），立桿居中下墊50x100x500mm舊方木，沿南北向布置，縱、橫、斜向均成線。3.3.8竹膠板之間“硬頂”，所有的板縫均不允許粘貼不干膠帶。3.3.9頂板跨度4m時按照千分之一起拱（只是中間部分起拱，四周不起）。竹膠板模板直接拼縫，保證拼縫嚴密，板面平整、標高準確，竹膠板與墻體“硬頂”，同時沿房間四周布置一圈50*100mm方木，方木與墻體之間粘貼海綿條（海綿條粘貼在方木上），防止漏漿。3.3.10鋪設次龍骨，次龍骨為50×100mm方木（立放），靠墻邊邊龍骨必須與墻面緊貼，在垂直次龍骨方向用50×100mm方木作為邊龍骨與墻緊貼，防止頂板陰角漏漿，利用墻體上最上

17、排大模板螺栓孔固定，方木與墻體之間粘貼海綿條（海綿條粘貼在方木上），如下圖所示。第四章 質(zhì)量、安全保證措施一、質(zhì)量措施1、材料要求盤扣式支架立桿采用Q345高強度鋼管48*3.2，托座和底座調(diào)節(jié)桿為空心螺桿，外徑為38mm，內(nèi)徑為33mm。支架主要構件均為熱浸鍍鋅防腐防銹處理，經(jīng)久耐用。支架各構件必須功能齊全，否則不利用本工程。2、搭設質(zhì)量要求及檢驗驗收標準 1）搭設質(zhì)量要求盤扣式支架的搭設必須遵照建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規(guī)程和本工程相適應的設計圖紙，同時需滿足以下要求： 對地基進行加固處理，保證其有足夠的承載力，并且足夠穩(wěn)定，能夠抵抗因氣候變化而可能產(chǎn)生的破壞，并根據(jù)需要設置墊塊

18、。 支撐架搭設前需進行定位放線，搭設平面位置必須準確，縱橫方向排列整齊。 每座塔架的安裝完成后，用水平尺檢查橫桿水平度，通過調(diào)節(jié)底座調(diào)節(jié)桿的螺母，使兩個方向的水平尺的氣泡都居中，從而保證每個塔在豎向保持垂直。 立桿與橫桿及豎向斜拉桿間安裝就位后需用錘子將楔形銷固定。 支架搭設完成后，按照規(guī)范在最外圍及內(nèi)部每隔5個架體設置從上而下的扣件式剪刀撐。 2）檢查、驗收標準支撐搭設完后按建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規(guī)程驗收。3、盤扣式支架拆除要點和注意事項 盤扣式支架的卸載、拆除必須與模板系統(tǒng)的拆除施工相協(xié)調(diào)。 盤扣式支架的卸載、拆除需在梁板砼達到設計和規(guī)范規(guī)定的強度要求時才能拆除。 拆除每層立

19、桿的銷釘和彈簧銷，將各塔架上的立桿、橫桿、斜拉桿按從上而下的順序一一拆除。 將拆下的材料分類存儲。二、安全措施1、安全生產(chǎn)管理 （1）盤扣式支架的施工全過程中必須由專業(yè)人士在現(xiàn)場監(jiān)督指導，必須在安全措施到位的情況下，配備有經(jīng)驗的工人進行施工操作。 （2）工人必須配備安全帶、安全帽、防護服等安全設備，防止發(fā)生施工事故。 （3）必須劃定施工范圍，非施工人員嚴禁入內(nèi)。 （4）風速大于60KM/H及冰雪天氣都禁止施工，雨天必須采取可靠的防滑措施，及時清理積水。 （5）承插型盤扣式支架的拼裝和拆除應鋪設平臺板輔助，以確保高空作業(yè)的安全。 （6）承插型盤扣式支架的卸載、拆除施工前必須先檢查模板系統(tǒng)和承插型

20、盤扣式支架各部件的工作狀態(tài)，無異常情況后方可進行拆裝作業(yè)。施工時塔架下和支架旁禁止非施工人員進入。 （7）承插型盤扣式支架的施工過程中嚴禁高空拋物，在合適的層次可建立簡易的材料堆放平臺用于支架材料部件的臨時存放。2、施工應急預案 （1）施工方案中要明確施工過程中可能出現(xiàn)的安全問題或安全事故，針對性的采取措施，責任落實到人，應急所需的材料、工具、設備要到位。 （2）支架監(jiān)控人員發(fā)現(xiàn)有隱患時，要及時疏散施工現(xiàn)場所有人員，并在安全隱患區(qū)域設置圍擋和警戒標示，然后組織相關人員進行隱患處理方案討論認定，并給工長、施工操作人員詳盡交底，處理過程中項目經(jīng)理要坐鎮(zhèn)指揮，安全員要親臨指導，工長要監(jiān)督實施，班組長

21、要現(xiàn)場指揮操作，確保隱患處理安全、順利。必要時公司要請專家對隱患處理實施方案進行會診論證，優(yōu)化出最佳方案實施。 （3）當現(xiàn)場出現(xiàn)緊急的安全隱患，來不及上報處理時，現(xiàn)場管理人員要按保證人員安全的原則處理事故，采取盡可能減少損失的辦法，組織現(xiàn)場人員消除安全隱患。 （4）支架工程如果發(fā)生事故，按照應急救援預案執(zhí)行。見下：三、應急救援預案針對本工程特點，在支架施工區(qū)域內(nèi)極可能發(fā)生高空墜落，砼、模板、物體打擊等重大事故。本預案針對梁板柱支撐架施工可能發(fā)生的安全事故的應急準備和響應。 為對可能發(fā)生的事故能快速反應、救援，項目部成立應急救援小組。 項目經(jīng)理： 第一安全責任人 安全負責人： 直接安全責任人，并

22、相應成立承插型盤扣式支架的管理領導小組。 組長： 項目經(jīng)理 副組長： 項目技術負責人 組員：安全員、施工員、技術員，木工班組長以及各施工班組長安全事故應急救援器材的配備 、滅火器材清單及分布情況根據(jù)個施工隊的分布情況，每個隊都設置了一處消防器材，每處均有有消防架1個，消防斧2把，消防鍬4把，消防鉤2個，消防桶4個，滅火器2個。 、急救箱藥品清單項目部配備急救箱，急救箱內(nèi)物品有：氧氣帶、急救包、紫藥水、紅藥水、酒精、棉紗、十滴水、創(chuàng)可貼等醫(yī)療物品。人員分工與職責 項目經(jīng)理： 負責承插型盤扣式支架施工應急救援全面工作。 現(xiàn)場技術負責人： 負責制定事故預案措施及相關部門人員的應急救援工作職

23、責。 現(xiàn)場安全員： 負責承插型盤扣式支架施工的安全檢查工作，及現(xiàn)場應急救援的指揮工作，同意對人員材料、設備等資源調(diào)配，并負責事故的上級匯報工作。同時負責執(zhí)行項目部下達的指令。 組員及各施工班組長： 發(fā)生緊急情況時，負責事故的匯報，并采取措施進行現(xiàn)場控制工作。同時負責執(zhí)行項目部下達的相關指令。施工現(xiàn)場安全事故緊急情況的處理程序和措施 由項目經(jīng)理部經(jīng)理負責組織，項目各部門分工合作，密切配合，迅速、高效、有序開展。項目部應在作施工前準備時，及時制定本施工現(xiàn)場安全事故應急救援預案。 在搶險救援過程中的人員調(diào)動安排，物資、車輛設備的調(diào)用，占用房屋場地，任何組織和個人不得阻攔和拒絕。工程施工現(xiàn)場管理和作業(yè)

24、人員及其他在場的所有人員都有參加安全事故搶險救援工作的義務。 事故發(fā)生后，事故現(xiàn)場應急專業(yè)組人員應立即開展工作，及時發(fā)出報警信號，互相幫助，積極組織自救；在事故現(xiàn)場及存在危險物資的重大危險源內(nèi)外，采取緊急救援措施，特別是突發(fā)事件發(fā)生初期能采取的各種緊急措施，如緊急斷電、組織撤離、救助傷員、現(xiàn)場保護等；迅速向項目經(jīng)理報告，必要時向相鄰可依托力量求教，事故現(xiàn)場內(nèi)外人員應積極參加援救。 項目經(jīng)理接到報警后，應立即趕赴事故現(xiàn)場，不能及時趕赴事故現(xiàn)場的，必須委派一名項目部安全領導小組成員或事故現(xiàn)場管理人員，及時啟動應急系統(tǒng)，控制事態(tài)發(fā)展。 安全事故發(fā)生后，事故發(fā)生地的工地負責人和施工管理人員，必須嚴格保

25、護好現(xiàn)場，并迅速采取必要措施搶救人員和財產(chǎn)。因搶救傷員、防止事故擴大以及疏通道路交通等原因需要移動現(xiàn)場物件時，必須做出標志、拍照、詳細記錄和繪制事故現(xiàn)場圖，并妥善保存現(xiàn)場重要痕跡、物證等。 各應急專業(yè)組人員，要接受項目部安全領導小組的統(tǒng)一指揮，應根據(jù)事故特點，立即按照各自崗位職責采取措施，開展工作。 項目部安全領導小組接到報告后，應立即向上級安全領導小組報告。對發(fā)生的工傷、損失在10000元以上的重大機械設備事故，必須及時向公司安全生產(chǎn)委員會報告，報告內(nèi)容包括發(fā)生事故的單位、時間、地點、傷者人數(shù)、姓名、性別、年齡、受傷程度、事故簡要過程和發(fā)生事故的原因。不得以任何借口隱瞞不報、謊報、拖報，隨時

26、接受上級安全領導機構的指令。 項目部安全領導小組，應根據(jù)事故程度確定，工程施工的停運，對危險源現(xiàn)場實施交通管制，并提防相應事故造成的傷害；根據(jù)事故現(xiàn)場的報告，立即判斷是否需要應急服務機構幫助，確需應急服務機構的幫助時，應立即與應急服務機構和相鄰可依托力量求教，同時在應急服務機構到來前，作好救援準備工作：如：道路疏通、現(xiàn)場無關人員撤離、提供必要的照明等。在應急服務機構到來后，積極作好配合工作。 事后，項目部安全領導小組，要及時組織恢復受事故影響區(qū)域的正常秩序，根據(jù)有關規(guī)定及上級指令，確定是否恢復生產(chǎn)，同時要積極配合上級安全領導小組及政府安全監(jiān)督管理部門進行事故調(diào)查及處理工作。 

27、0;成立由項目經(jīng)理任隊長的應急救援小分隊成立由項目經(jīng)理任隊長的應急救援小分隊，有1020人參加。在平時應對應急救援隊隊員進行應急救援知識的培訓學習和現(xiàn)場演練，在應急搶險救援工作中，聽命令、服從指揮，要及時、準確迅速達到搶險救援現(xiàn)場，竭盡全力開展搶險救援工作。第五章 承插型盤扣式支架支撐板模板計算書 計算依據(jù)： 1、建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008 2、建筑施工承插盤扣式鋼管支架安全技術規(guī)范JGJ 2312010 3、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010 4、建筑結構荷載規(guī)范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規(guī)范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土板名稱

28、2.9m新澆混凝土板板厚(mm)120模板支架縱向長度La(m)29.3模板支架橫向長度Lb(m)21.3模板支架高度H(m)2.9 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架1.05新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k(kN/m2)3泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載標準值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷載標準值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距離支架底的距離h1(m)4風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.30

29、.3×1×0.8=0.24風荷載高度變化系數(shù)z1風荷載體型系數(shù)s0.8抗傾覆計算中風荷載作用位置距離支架底的距離h2(m)6 三、模板體系設計主梁布置方向平行立桿縱向方向立桿縱向間距l(xiāng)a(mm)900立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)900水平桿步距h(mm)1500頂層水平桿步距h(mm)1000支架可調(diào)托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離a(mm)150小梁間距l(xiāng)(mm)400小梁最大懸挑長度L1(mm)100主梁最大懸挑長度L2(mm)150平面圖縱向剖面圖橫向剖面圖 四、面板驗算面板類型木模板厚度t(mm)20抗彎強度設計值f(N/mm2)16.83彈性模量E(N/mm2)93

30、50計算方式簡支梁 按簡支梁 ，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下 ： W=bt2/61000×202/666667mm4 I=bt3/121000×203/12666667mm3 承載能力極限狀態(tài) q1=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=1.2×1×(0.1+(24+1.1) ×0.12)+1.4×1×3=7.934kN/m q1靜=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.2×1×(0.1+(24+1.1) ×0.12)=3.734kN/m 正常使用極限狀態(tài) q=Gb(G1

31、k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=1×1×(0.1+(24+1.1) ×0.12)+1×1×3=6.112kN/m 1、強度驗算 Mmax=0.125q1l2=0.125×7.934×0.42=0.159kN·m =Mmax/W=0.159×106/(66667×103)=2.385N/mm2f=16.83N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max5ql4/(384EI)=5×6.112×4004/(384×9350×666667)=0.327m

32、m max=0.327 mmmin400/150，10=2.667mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁材質(zhì)及類型矩形木楞截面類型48×3.5截面慣性矩I(cm4)416.667截面抵抗矩W(cm3)83.333抗彎強度設計值f(N/mm2)12.87彈性模量E(N/mm2)8415計算方式二等跨梁 承載能力極限狀態(tài) q1=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=1.2×0.4×(0.3+(24+1.1) ×0.12)+1.4×0.4×3=3.27kN/m 正常使用極限狀態(tài) q=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1

33、k=1×0.4×(0.3+(24+1.1) ×0.12)+1×0.4×3=2.525kN/m 按 二等跨梁連續(xù)梁 計算，又因小梁較大懸挑長度為100mm，因此需進行最不利組合， 計算簡圖如下： 1、強度驗算 =Mmax/W=0.323×106/83333=3.876N/mm2f=12.87N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmax1.812kN max3Vmax/(2bh0) =3×1.812×1000/(2×50×100)=0.544N/mm2=1.386N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗

34、算 max=0.246mm=minlb/150，10=min900/150，10=6mm 滿足要求！ 4、支座反力 承載能力極限狀態(tài) R1=1.458kN R2=3.624kN R3=1.458kN 正常使用極限狀態(tài) R1=1.128kN R2=2.804kN R3=1.128kN 六、主梁驗算主梁材質(zhì)及類型矩形木楞截面類型48×3.5截面慣性矩I(cm4)416.66截面抵抗矩W(cm3)83.33抗彎強度設計值f(N/mm2)14.3彈性模量E(N/mm2)9900計算方式三等跨梁 取上面計算中的小梁最大支座反力 承載能力極限狀態(tài) R=maxR1,R2,R3/2=max1.458

35、,3.624,1.458/2=1.812kN 正常使用極限狀態(tài) R=maxR1,R2,R3/2=max1.128,2.804,1.128/2=1.402kN 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 =Mmax/W=0.369×106/83330=4.428N/mm2f=14.3N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmax3.115kN max3Vmax/(2bh0) =3×3.115×1000/(2×50×100)=0.934N/mm2=1.54N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 max=0.353mm=minlb/150，10=min900/150

36、，10 =6mm 滿足要求！ 七、立柱驗算鋼管類型(mm)A-LG-1500（60X3.2X1500）回轉(zhuǎn)半徑i(mm)20.1抗壓強度設計值f(N/mm2)200立柱截面面積(mm2)571立柱截面抵抗矩(cm3)7700支架立桿計算長度修正系數(shù)1.2懸臂端計算長度折減系數(shù)k0.7 1、長細比驗算 l01=h+2ka=1000+2×0.7×150=1210mm l02=h=1.2×1500=1800mm 取兩值中的大值l0=1800mm =l0/i=1800/20.1=89.552=150 長細比滿足要求！ 2、立柱穩(wěn)定性驗算 不考慮風荷載 頂部立桿段： 1=l

37、01/i=1210/20.1=60.199 查表得，=0.777 N1=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3×0.9×0.9=6.816kN f=N1/(1A)6.816×103/(0.777×571)=15.363N/mm2=200N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段： 2=l02/i=1800/20.1=89.552 查表得，=0.558 N2=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2×(1.05+(24+1.1

38、)×0.12)+1.4×3×0.9×0.9=7.35kN f=N2/(2A)7.35×103/(0.558×571)=23.068N/mm2=200N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載 Mw=c×Qklah2/10=0.9×1.4×0.24×0.9×1.52/10=0.061kN·m 頂部立桿段： N1w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+c×Q Q1klalb+c×QMw/lb=1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9

39、×1.4×3×0.9×0.9+0.9×1.4×0.061/0.9=6.561kN f=N1w/(1A)+Mw/W=6.561×103/(0.777×571)+0.061×106/7700=22.71N/mm2=200N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段： N2w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+c×Q Q1klalb+c×QMw/lb=1.2×(1.05+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×3×0.9×0.9+

40、0.9×1.4×0.061/0.9=7.095kN f=N2w/(2A)+Mw/W=7.095×103/(0.558×571)+0.061×106/7700=30.19N/mm2=200N/mm2滿足要求！八、可調(diào)托座驗算可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2可調(diào)托承載力容許值N(kN)40 按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力 N =6.816kNN=40kN 滿足要求！ 九、抗傾覆驗算 混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產(chǎn)生MT=c×Q(kLaHh2+Q3kLah1)=0.9×1.4×(0.24

41、15;29.3×2.9×6+0.55×29.3×4)=235.389kN.m MR=GG1kLaLb2/2=1.35×1.05×29.3×21.32/2=9421.497kN.m MT=235.389kN.mMR=9421.497kN.m 滿足要求！ 混凝土澆筑時，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產(chǎn)生 MT=c×Q(Q2kLaH+Q3kLah1)=0.9×1.4×(0.25×29.3×2.9+0.55

42、5;29.3×4)=107.985kN.m MR=GG1k+(G2k+G3k)h0LaLb2/2=1.35×1.05+(24+1.1)×0.12×29.3×21.32/2=36447.733kN.m MT=107.985kN.mMR=36447.733kN.m 滿足要求！ 十、立柱地基基礎計算地基土類型碎石土地基承載力特征值fg(kPa)100地基承載力調(diào)整系數(shù)kc0.4墊板底面積A(m2)0.25 立柱底墊板的底面平均壓力 p=N/(mfA)=7.35/(0.4×0.25)=73.5kPafak=100kPa滿足要求！第六章 承插型

43、盤扣式支架支撐梁模板（盤扣式）計算書 計算依據(jù)： 1、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010 2、建筑結構荷載規(guī)范GB 50009-2012 3、鋼結構設計規(guī)范GB 50017-2003 4、建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規(guī)程JGJ231-2010 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL1新澆混凝土梁計算跨度(m)7.4混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300×600新澆混凝土結構層高(m)2.9梁側(cè)樓板厚度(mm)120 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m

44、3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k(kN/m2)3風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.3非自定義:0.22風壓高度變化系數(shù)z0.9風荷載體型系數(shù)s0.8 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)900梁底兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b(mm)1200支撐架中間層水平桿最大豎向步距h(mm)1500支撐架頂層水平桿步距h'(mm)500可調(diào)托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)200新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁居梁

45、底兩側(cè)立柱中的位置居中梁底左側(cè)立柱距梁中心線距離(mm)600板底左側(cè)立柱距梁中心線距離s1(mm)750板底右側(cè)立柱距梁中心線距離s2(mm)750梁底增加立柱根數(shù)2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁底左側(cè)立柱距離(mm)550,650梁底支撐小梁根數(shù)5小梁兩側(cè)懸挑長度(mm)100，100結構表面的要求結構表面外露模板及支架計算依據(jù)建筑施工承插盤扣式鋼管支架安全技術規(guī)程JGJ231-2010 設計簡圖如下：平面圖立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)20面板抗彎強度設計值f(N/mm2)20面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度1000

46、mm，按四等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=1000×20×20/666666.667mm3，Ibh3/12=1000×20×20×20/12666666.667mm4 q11.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k×b=1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×3×122.68kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=0.1+(24+1.5)×0.6×115.4kN/m 1、強度驗算 Mmax

47、0.107q1L20.107×22.68×0.07520.014kN·m Mmax/W0.014×106/66666.6670.205N/mm2f20N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.632q2L4/(100EI)=0.632×15.4×754/(100×10000×666666.667)0mml/40075/4000.188mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態(tài)) R1=R5=0.393 q1l=0.393×22.68×0.0750.668kN R2=R4=

48、1.143 q1l=1.143×22.68×0.0751.944kN R3=0.928 q1l=0.928×22.68×0.0751.579kN 標準值(正常使用極限狀態(tài)) R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×15.4×0.0750.454kN R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×15.4×0.0751.32kN R3'=0.928 q2l=0.928×15.4×0.0751.072kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)

49、50×100小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)8415小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁截面慣性矩I(cm4)416.667驗算方式三等跨連續(xù)梁 為簡化計算，按三等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max0.668+1.2×(0.3-0.1)×0.3/4+0.5×(0.6-0.12)+1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3×max0.75-0.3/2，0.75-0.3/2/2×1，1.944+1

50、.2×(0.3-0.1)×0.3/4=3.499kN/m q2max0.454+(0.3-0.1)×0.3/4+0.5×(0.6-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max0.75-0.3/2，0.75-0.3/2/2×1，1.32+(0.3-0.1)×0.3/41.763kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.1×3.499×0.92，0.5×3.499×0.120.283kN·m Mmax/W0.283&

51、#215;106/833333.401N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.6×3.499×0.9，3.499×0.11.889kN max3Vmax/(2bh0)=3×1.889×1000/(2×50×100)0.567N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.677q2l14/(100EI)0.677×1.763×9004/(100×8415×4166670)0.223mml1/400900/

52、4002.25mm 2q2l24/(8EI)1.763×1004/(8×8415×4166670)0.001mm2l2/4002×100/4000.5mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態(tài) Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.1×3.499×0.9，0.4×3.499×0.9+3.499×0.13.464kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R51.941kN，R2R43.464kN，R31.579kN 正常使用

53、極限狀態(tài) R'maxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.1×1.763×0.9，0.4×1.763×0.9+1.763×0.11.745kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R'1R'51.323kN，R'2R'41.745kN，R'31.077kN 六、主梁驗算主梁類型方木主梁材料規(guī)格(mm)50×100可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm2)8415主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(

54、cm4)416.66主梁截面抵抗矩W(cm3)83.33 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kN·m) Mmax/W0.181×106/833302.168N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax5.224kN max3Vmax/(2bh0)=3×5.224×1000/(2×50×100)1.567N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.032mml/400550/4001.375mm 滿足要求！ 七、立柱驗算鋼管類型B

55、-LG-2500（48X3.2X2500）立柱截面面積A(mm2)450回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4730抗壓強度設計值f(N/mm2)300支架自重標準值q(kN/m)0.15 hmax=max(h,h'+2ka)=max(1.2×1500,500+2×0.7×200)=1800mm =hmax/i=1800/15.9=113.208=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.386 1、風荷載計算 Mw0.9×1.4×k×la×h2/100.9×1.4×0.22×0.9