期工程QTZ80塔吊基礎施工方案

1、目 錄一、工程概況2二、編制依據(jù)2三、塔機選用型號2四、地質(zhì)情況3五、塔吊基礎位置及標高4六、基礎施工4七、塔吊基礎驗算5塔吊基礎施工方案一、 工程概況：工程名稱：耀江.海德城三期工程建設地點：嘉興平湖市如意路與育才路交界處施工單位：浙江銀力建設集團有限公司建設單位：耀江房地產(chǎn)開發(fā)有限公司監(jiān)理單位：浙江工程建設監(jiān)理公司設計單位：浙江中設工程設計有限公司本工程總用地面積49238.7，總建筑面積144271.17，地上建筑面積102587.0，地下建筑面積41684.17；規(guī)劃建設12幢18層高層住宅、1幢1層配套用房及大面積地下車庫，所有建筑及地下室均采用樁基礎；高層住宅為剪力墻結構，低層公建

2、及一層地下室框架結構。二、編制依據(jù)：1、 本場地地質(zhì)勘察報告2、 現(xiàn)場施工平面圖 附圖13、 QTZ80塔式起重機說明書三、 塔機選用型號選用浙江建機集團的QTZ80（ZJ5710）型塔吊，臂長57M時起重量為1噸四、地質(zhì)情況第1-1層 素填土，灰褐色，松散。含大量植物根莖及孔隙以及少量瓦礫碎片等，下部以粘性土為主，局部地段厚度較大，土質(zhì)疏軟，物理力學性質(zhì)較差。層厚1.500.50米左右，全場分布。第1-2層 淤填土，灰黑色，松散、流塑。含大量植物根莖及孔隙以及少量瓦礫碎片等，下部含較多有機質(zhì)，土質(zhì)疏軟，物理力學性質(zhì)差。第2層 粘土，褐黃灰黃色，可塑軟可塑，中偏高壓縮性，干強度高，韌性強，無搖

3、振反應，土面光滑有光澤。第3-1層 粘質(zhì)粉土，灰色，松散稍密，飽和，干強度低，中等高壓縮性，低韌性，搖振反應迅速，切面無光澤。含較多云母碎屑，易液化，物理力學性質(zhì)一般。第3-2層 淤泥質(zhì)粘土，灰色，流塑，高壓縮性。含較多有機殘植質(zhì)及云母屑，土質(zhì)疏軟，物理力學性質(zhì)較差。第4層 粉質(zhì)粘土，灰黃、褐黃色，硬可塑可塑，中等壓縮性，中等干強度，韌性中等，搖振反應緩慢，切面稍有光澤。第4-夾層 粉質(zhì)粘土夾粘質(zhì)粉土，灰黃、褐黃色，可塑、稍密，中等壓縮性，土面稍有光澤，搖震反應緩慢，中等干強度，中等韌性。第5層 粉質(zhì)粘土，灰色，軟可塑，中偏高壓縮性，土面稍有光澤，搖震反應緩慢，中等干強度，韌性中等。第6-1層

4、 粘土，暗綠、灰蘭色，硬可塑，中等壓縮性。切面光滑有光澤，無搖振反應，干強度高，韌性強。鐵錳質(zhì)渲染，含少量鐵錳質(zhì)氧化物及灰蘭粉質(zhì)條帶，土質(zhì)粘硬，物理力學性質(zhì)良好。第6-2層 粘質(zhì)粉土，灰蘭、黃綠色，中密密實，中偏低壓縮性。含大量云母碎屑及少量鐵錳質(zhì)氧化物，土質(zhì)較密實，干強度低，低韌性，搖振反應快，土面粗糙，物理力學性質(zhì)較好。第6-3層 粉質(zhì)粘土夾粘質(zhì)粉土，灰蘭褐黃色，中密、可塑，濕，中等壓縮性。干強度中等，韌性中等，搖振反應緩慢，切面稍有光澤。第6-4層 粘土，褐黃、灰蘭色，可塑硬可塑，中等壓縮性。切面光滑有光澤，搖振反應無，干強度高，韌性強。第8-1層 粉砂，褐黃、青灰、灰色，中密密實，飽和

5、，中等偏低壓縮性。含鐵錳質(zhì)氧化物及多量云母碎屑以及貝殼碎屑，主要由石英、長石等礦物成份組成，土質(zhì)欠均勻，整層土物理力學性質(zhì)良好。第8-2層 粉質(zhì)粘土，暗綠、褐黃色，硬可塑可塑，中等壓縮性，切面稍有光澤，無搖振反應，干強度中等，韌性中等。含較多鐵錳質(zhì)氧化物其少量結核條塊以及少量云母屑片，底部粉質(zhì)含量增多，物理力學性質(zhì)較好。第10層 粉質(zhì)粘土夾粘質(zhì)粉土，灰黃、褐黃色，可塑、中密，濕，中等壓縮性。干強度中等，韌性中等，搖震反應緩慢，切面稍有光澤。五、塔吊基礎位置及標高：詳見附圖1六、基礎施工1、塔吊基礎尺寸500050001250mm。2、土方挖樁頂標高以下200mm，再做150mmC15混凝土墊層

6、，墊層邊寬100mm。3、模板用竹膠板,厚18mm。4、鋼筋規(guī)格制作安裝參照附圖2。5、預埋件標準節(jié)必須進行空間體系焊牢，材料可用角鋼和鋼筋焊接，澆注混凝土時要防止混凝土沖擊而位移。6、防雷接地用鋼管，長度1.5-2米（鍍鋅管制避雷器，最小管徑40mm，管長視接地電阻率而異），接地避雷的電阻不得大于4歐姆。7、預埋件標準節(jié)上部螺絲口加黃油，并用布包裹，鐵絲扎牢，防止混凝土澆注時污染預埋件上部。8、塔吊基礎鋼筋、模板、預埋安裝完后做好施工記錄，質(zhì)量驗收后方可澆注混凝土。9、混凝土為C40，必須一次澆注完成，做好養(yǎng)護，混凝土強度達到80%以上開始安裝塔吊。10、預埋的地下節(jié)應與基礎內(nèi)鋼筋網(wǎng)可靠連成

7、一體，地下節(jié)主弦桿周圍的鋼筋數(shù)量不得減少和切斷，主筋通過主弦桿有困難時，允許主筋避讓。11、塔機采用方式：附著式。12、預埋標準節(jié)安裝要求：a) 預埋件位置2.0mm。b) 預埋件固定支腳垂直度1.0mm。c) 四個固定支腳頂面水平度1.5mm。七、 塔吊基礎驗算 依據(jù)塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程(JGJ/T 187-2009)。一. 參數(shù)信息塔吊型號:QTZ80塔機自重標準值:Fk1=449.00kN起重荷載標準值:Fqk=71kN塔吊最大起重力矩:M=875kN.m非工作狀態(tài)下塔身彎矩:M=-356.86kN.m塔吊計算高度:H=60m塔身寬度:B=1.6m樁身混凝土等級:C60承臺混

8、凝土等級:C40保護層厚度:H=50mm矩形承臺邊長:H=5.0m承臺厚度:Hc=1.25m承臺箍筋間距:S=200mm承臺鋼筋級別:HPB235承臺頂面埋深:D=0.0m樁直徑:d=0.5m樁間距:a=3.6m樁鋼筋級別:HPB235樁入土深度:15m樁型與工藝:預制樁樁空心直徑:0.1m計算簡圖如下： 二. 荷載計算1. 自重荷載及起重荷載1) 塔機自重標準值 Fk1=449kN2) 基礎以及覆土自重標準值 Gk=551.2525=781.25kN 承臺受浮力：Flk=556.9010=1725kN3) 起重荷載標準值 Fqk=71kN2. 風荷載計算1) 工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向

9、所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (Wo=0.2kN/m2) Wk=0.81.491.951.730.2=0.80kN/m2 qsk=1.20.800.351.6=0.54kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.5460.00=32.43kNc. 基礎頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.532.4360.00=972.81kN.m2) 非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區(qū) Wo=0.35kN/m2) Wk=0.81.511.951.730.35=1.43kN/m2 qsk=1.

10、21.430.351.60=0.96kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.9660.00=57.51kNc. 基礎頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.557.5160.00=1725.27kN.m3. 塔機的傾覆力矩工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=-356.86+0.9(875+972.81)=1306.17kN.m非工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=-356.86+1725.27=1368.41kN.m三. 樁豎向力計算非工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk)/n=(449+781.25)/4=307.56kN Qkmax=(

11、Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(449+781.25)/4+(1368.41+57.511.25)/5.09=590.51kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(449+781.25-1725)/4-(1368.41+57.511.25)/5.09=-406.63kN工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(449+781.25+71)/4=325.31kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(449+781.25+71)/4+(1306.17+32.431.25)/5.09=589.87kN Qkmin=

12、(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(449+781.25+71-1725)/4-(1306.17+32.431.25)/5.09=-370.50kN四. 承臺受彎計算1. 荷載計算不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設計值：工作狀態(tài)下：最大壓力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(449+71)/4+1.35(1306.17+32.431.25)/5.09=532.65kN最大拔力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(449+71)/4-1.35(1306.17+32.43

13、1.25)/5.09=-181.65kN非工作狀態(tài)下：最大壓力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35449/4+1.35(1368.41+57.511.25)/5.09=533.51kN最大拔力 Ni=1.35Fk/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35449/4-1.35(1368.41+57.511.25)/5.09=-230.44kN2. 彎矩的計算依據(jù)塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程第6.4.2條 其中 Mx,My1計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni不計承臺自重及其上土重，第i樁的

14、豎向反力設計值(kN)。由于非工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大： Mx=My=2533.511.00=1067.02kN.m承臺最大負彎矩: Mx=My=2-230.441.00=-460.87kN.m3. 配筋計算根據(jù)混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010第6.2.10條 式中 1系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=210N/mm2。底部配筋計算: s=1067.02106/(1.00019.1005000.00012002)=0.00

15、78 =1-(1-20.0078)0.5=0.0078 s=1-0.0078/2=0.9961 As=1067.02106/(0.99611200.0210.0)=4250.8mm2頂部配筋計算: s=460.87106/(1.00019.1005000.00012002)=0.0034 =1-(1-20.0034)0.5=0.0034 s=1-0.0034/2=0.9961 As=460.87106/(0.99831200.0210.0)=1831.9mm2五. 承臺剪切計算最大剪力設計值： Vmax=533.51kN依據(jù)混凝土結構設計規(guī)范(GB50010-2010)的第6.3.4條。我們考

16、慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 式中 計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.710N/mm2； b承臺的計算寬度，b=5000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1200mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=210N/mm2； S箍筋的間距，S=200mm。經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!六. 承臺受沖切驗算 角樁軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以內(nèi)，且承臺高度符合構造要求，故可不進行承臺角樁沖切承載力驗算七. 樁身承載力驗算樁身承載力計算依據(jù)建筑樁基技術規(guī)范(JGJ94-2008)的第5.8.2條根據(jù)第二步的計算方案

17、可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1.35590.51=797.18kN樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系數(shù)，取0.85 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=27.5N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=188496mm2。樁身受拉計算，依據(jù)建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-2008 第5.8.7條 受拉承載力計算，最大拉力 N=1.35Qkmin=-548.95kN經(jīng)過計算得到受拉鋼筋截面面積 As=2614.059mm2。由于樁的最小配筋率為0.20%，計算得最小配筋面積為377mm2綜上所述，全部縱向鋼筋面積2614mm2八. 樁豎向承載力驗算依據(jù)塔式起

18、重機混凝土基礎工程技術規(guī)程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6.3.4條軸心豎向力作用下，Qk=325.31kN；偏心豎向力作用下，Qkmax=590.51kN樁基豎向承載力必須滿足以下兩式： 單樁豎向承載力特征值按下式計算： 其中 Ra單樁豎向承載力特征值； qsik第i層巖石的樁側阻力特征值；按下表取值； qpa樁端端阻力特征值，按下表取值； u樁身的周長，u=1.57m； Ap樁端面積,取Ap=0.20m2； li第i層土層的厚度,取值如下表；厚度及側阻力標準值表如下:序號土層厚度(m)側阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名稱13.970粘性土212.324600粘性土32.4301100粘性土由于樁的入土深度為15m,所以樁端是在第2層土層。最大壓力驗算: Ra=1.57(3.97+11.124)+6000.20=579.15kN由于: Ra = 579.15 Qk = 325.31,最大壓力驗算滿足要求!由于: 1.2Ra =