二院地下室模板支撐方案(OK)

1、揚州市第二人民醫(yī)院急性精神疾病病房樓地下室模板支撐方案編 制 日 期審 核 日 期審 批 日 期江蘇邗建集團(tuán)二一年十月一、工程概況揚州市第二人民醫(yī)院急性精神疾病病房樓工程建設(shè)基地位于揚州市上方寺路與馬太路交叉處，該工程由揚州市第二人民醫(yī)院投資興建，地上局部由揚州市城市規(guī)劃設(shè)計研究院有限責(zé)任公司進(jìn)行設(shè)計，地下人防工程由解放軍理工大學(xué)人防工程設(shè)計研究院進(jìn)行設(shè)計，江蘇邗建集團(tuán)承建。揚州市建筑設(shè)計研究院工程咨詢管理分公司監(jiān)理。1.1土建局部設(shè)計概況本工程建筑基底面積為1513.52，地上建筑總面積為12044.26，地下總建筑面積為1779，建筑層數(shù)為地下一層，地上九層，建筑結(jié)構(gòu)形式為框架結(jié)構(gòu)。本工程

2、抗震設(shè)防烈度為7度0.15g，建筑分類為一類高層，建筑耐火等級為一級，設(shè)計合理使用年限為50年。本工程室內(nèi)±0.000相當(dāng)于1985國家高程8.400米，建筑高度為35.90M九層頂平屋面高，室內(nèi)外高差為0.30米。地下室頂板最大梁截面為600*1500，最大柱截面為：900*900，最大頂板厚為300，混凝土強度為C40P6。 二、模板搭拆的根本要求1、本工程采用木模板進(jìn)行施工，選材時應(yīng)剔除腐朽、結(jié)節(jié)的原材；2、模板及其支架應(yīng)具有足夠的強度，剛度和穩(wěn)定性，能可靠的承受新澆筑砼的自重和側(cè)壓力，以及在施工過程中所產(chǎn)生的荷載；3、模板應(yīng)對照設(shè)計圖紙施工，并能保證工程結(jié)構(gòu)和構(gòu)件各局部形狀尺

3、寸和相互位置的正確；4、模板的制作和安裝應(yīng)本著構(gòu)造簡單，裝拆方便的原那么進(jìn)行施工，并便于鋼筋的綁扎、安裝和砼的澆筑、養(yǎng)護(hù)等要求；5、模板應(yīng)接逢嚴(yán)密，不得漏漿；6、模板安裝前應(yīng)涂刷隔離劑，嚴(yán)禁隔離劑沾污鋼筋與砼接搓處；7、安裝模板前先復(fù)查標(biāo)高及軸線，發(fā)現(xiàn)問題及時匯報處理，柱模安裝前尚應(yīng)檢查柱根砼的鑿毛和柱根的清洗情況；8、柱模板應(yīng)在根部予留清潔洞口，待柱模立好后，將散落在柱根部的零星物件清理干凈后，再用蓋板蓋牢，高度大于3m的柱，應(yīng)沿柱高每3m以內(nèi)留設(shè)一個澆筑洞口，待柱砼澆至洞口局部后再封閉；9、獨立柱柱模要求垂直，其垂直度偏差一般不宜超過3mm。支模時，應(yīng)先支設(shè)兩端的柱模，校正固定好后，拉通長

4、線支設(shè)其他柱模。柱模采用鋼管柱箍加木楔子，一般每隔50-100cm設(shè)一道柱箍，在柱根部的柱箍間距宜偏向50cm，柱頂部的柱箍間距可偏向100cm，固定柱箍的木楔子要求楔牢，楔緊；10、框架柱支撐應(yīng)搭成滿堂式腳手排架，必要時尚應(yīng)加設(shè)斜撐和剪刀撐本工程不需要。11、梁板跨度大于或等于4M時，應(yīng)按全跨長度的2起拱，起拱點為跨中。12、梁及現(xiàn)澆板頂撐下部應(yīng)鋪設(shè)通長墊板當(dāng)安裝在基土上時需要，假設(shè)在樓層上那么不需要，墊板厚度不宜小于5cm。梁支柱琵琶撐應(yīng)視梁大小及現(xiàn)澆板跨度每80-120cm左右設(shè)置一根，支柱間應(yīng)設(shè)拉桿，互相拉成一個整體，如需要尚應(yīng)加設(shè)斜撐和剪刀撐，支柱與墊板間應(yīng)用木楔楔牢，支柱柱間應(yīng)設(shè)的

5、拉桿按以下原那么施工：離地面50cm設(shè)一道，以上每隔2M設(shè)一道。13、當(dāng)梁底距地面樓面高度6m時，宜搭排架或滿堂腳手支模本工程不需要；14、在過道處支模，可采用斜撐、龍門撐、架空支模等方法避開過道；15、梁高度較高時，可先安裝梁的側(cè)模板，待鋼筋綁扎好后再安裝另一側(cè)模板，須設(shè)對拉螺栓的板墻也可以采用此法施工；16、上下層模板的支柱，一般應(yīng)安裝在一條豎向中心線上；17、剪力墻的模板支設(shè)應(yīng)注意預(yù)埋件的部位和數(shù)量，不得遺漏；18、樓梯的梯步高度要均勻一致，特別要注意最下一步與最上一步的高度，防止由于樓地面厚度不同而形成高度不一致；還應(yīng)注意休息平臺和樓層平面部位的梯段“錯位，確保粉刷成型后兩踏步成一直線

6、；19、模板按先立先拆的原那么進(jìn)行撤除，一般側(cè)模在砼強度能保證其外表棱角不因撤除而損壞，即可撤除，具體時間在10-24小時之間冬季施工不含；梁底模的撤除時間應(yīng)對照砼強度增長情況確定，本工程梁、板底模在砼強度到達(dá)75%前方可撤除，懸臂構(gòu)件在砼強度到達(dá)100%前方可撤除；20上層樓面正在澆筑砼時，下層樓板的模板支柱不得撤除，再下一層僅可撤除局部，跨度L>4m的梁底模撤除后尚應(yīng)保存支柱,支柱間距L3m；21、拆下的模板，不得拋擲，應(yīng)分類堆放到指定地點，以利再用，十一合板及木方拆下后尚應(yīng)注意使釘尖朝下，并清理干凈。三、模板設(shè)計一梁模板以本工程地下室頂板梁最大截面尺寸600×1500，按

7、支架最大搭設(shè)高度3.9m為例進(jìn)行設(shè)計。梁斷面圖梁底面圖1、參數(shù)信息1.1模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m):0.60；梁截面高度 D(m):1.50；混凝土板厚度(mm):300.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):0.80；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.80；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：2.85；梁兩側(cè)立桿間距(m):1.20；承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù):2；采用的鋼管類型為48×3；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減

8、系數(shù):0.80；1.2荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):36.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.0；1.3材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；1.4梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：

9、50.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底縱向支撐根數(shù)：5；面板厚度(mm)：18.0；1.5梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：6；主楞豎向支撐點數(shù)量為：4；支撐點豎向間距為：250mm，250mm，350mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48×3.0；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度50mm，高度80mm；2、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算2.1梁側(cè)模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000

10、kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.500m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別計算得 50.994 kN/m2、36.000 kN/m2，取較小值36.000 kN/m2作為本工程計算荷載。3、梁側(cè)模板面板的計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強

11、度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞內(nèi)龍骨的根數(shù)為6根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)3.1強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 50×1.8×1.8/6=27cm3； M - 面板的最大彎距(N·mm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.2×0.5&#

12、215;36×0.9=19.44kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q2= 1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 19.440+1.260 = 20.700 kN/m；計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 240mm；面板的最大彎距 M= 0.1×20.7×2402 = 1.19×105N·mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值: = 1.19×105 / 2.70×104=4.416N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值 =

13、4.416N/mm2 小于 面板的抗彎強度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 3.2撓度驗算 q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q = 36×0.5 = 18N/mm； l-計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 240mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.677×18×2404/(100×9500×2.43×105) = 0.175 mm；面板的最大容許撓度值:

14、 = l/250 =240/250 = 0.96mm；面板的最大撓度計算值 =0.175mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.96mm，滿足要求！4、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算4.1內(nèi)楞計算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度50mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5×82×1/6 = 53.33cm3；I = 5×83×1/12 = 213.33cm4； 內(nèi)楞計算簡圖4.1.1內(nèi)楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；

15、 M - 內(nèi)楞的最大彎距(N·mm)； W - 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； f - 內(nèi)楞的強度設(shè)計值(N/mm2)。按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩： 其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q = (1.2×36×0.9+1.4×2×0.9)×0.24=9.94kN/m； 內(nèi)楞計算跨度(外楞間距): l = 500mm； 內(nèi)楞的最大彎距: M=0.1×9.94×500.002= 2.48×105N·mm； 最大支座力:R=1.1×9.936×0.5=5.465 kN；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計算

16、值 = 2.48×105/5.33×104 = 4.658 N/mm2； 內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值: f = 17N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計算值 = 4.658 N/mm2 小于 內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值 f=17N/mm2，滿足要求！4.1.2內(nèi)楞的撓度驗算 其中 l-計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值： q =36.00×0.24= 8.64 N/mm； E - 內(nèi)楞的彈性模量： 10000N/mm2； I - 內(nèi)楞的截面慣性矩：I = 2.13×106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計算值: = 0.677×

17、;8.64×5004/(100×10000×2.13×106) = 0.171 mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值 =0.171mm 小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！4.2外楞計算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力5.465kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.0；外鋼楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 21.56cm4； 外楞計算簡圖 外楞彎矩圖(

18、kN·m) 外楞變形圖(mm)4.2.1外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應(yīng)力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N·mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設(shè)計值(N/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M= 0.546 kN·m 外楞最大計算跨度: l = 350mm；經(jīng)計算得到，外楞的受彎應(yīng)力計算值: = 5.46×105/8.98×103 = 60.855 N/mm2； 外楞的抗彎強度設(shè)計值: f = 205N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計算值 =60.855N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設(shè)計值 f=205

19、N/mm2，滿足要求！4.2.2外楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為0.292 mm外楞的最大容許撓度值: = 350/400=0.875mm；外楞的最大撓度計算值 =0.292mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =0.875mm，滿足要求！5、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.2×36+1

20、.4×2)×0.5×0.375 =8.625 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170×76/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=8.625kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！6、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原那么是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵

21、抗矩W分別為: W = 800×18×18/6 = 4.32×104mm3； I = 800×18×18×18/12 = 3.89×105mm4；6.1抗彎強度驗算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN·m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =150.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：q1: 1.2×24.00+1.50×0.80×1.50&#

22、215;0.90=33.05kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.2×0.35×0.80×0.90=0.30kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q3: 1.4×2.00×0.80×0.90=2.02kN/m；q = q1 + q2 + q3=33.05+0.30+2.02=35.37kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.10×35.366×0.152=0.08kN·m； =0.08×106/4.32×104=1.842N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力 =1.842 N/

23、mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！6.2撓度驗算根據(jù)?建筑施工計算手冊?剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =(24.0+1.50)×1.500+0.35×0.80= 30.88KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =150.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大撓度計算值: = 0.677×30.88×1504/(100

24、15;9500×3.89×105)=0.029mm；面板的最大撓度計算值: =0.029mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 150 / 250 = 0.6mm，滿足要求！7、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。7.1荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)×1.5×0.15=5.738 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.35×0

25、.15×(2×1.5+0.6)/ 0.6=0.315 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1= (2.5+2)×0.15=0.675 kN/m；7.2方木的支撐力驗算靜荷載設(shè)計值 q = 1.2×5.738+1.2×0.315=7.263 kN/m；活荷載設(shè)計值 P = 1.4×0.675=0.945 kN/m； 方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=5×8×8/6 = 53.33 cm3；

26、I=5×8×8×8/12 = 213.33 cm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設(shè)計值 q = 7.263+0.945=8.208 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.1×8.208×0.8×0.8= 0.525 kN.m；最大應(yīng)力 = M / W = 0.525×106/53333.3 = 9.85 N/mm2；抗彎強度設(shè)計值 f=13 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值 9.85 N/mm2 小于 方木抗彎強度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗

27、剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.6×8.208×0.8 = 3.94 kN； 方木受剪應(yīng)力計算值 = 3×3939.84/(2×50×80) = 1.477 N/mm2；方木抗剪強度設(shè)計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值 1.477 N/mm2 小于 方木抗剪強度設(shè)計值 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = 5.738 + 0.315 = 6.053 kN/m；方木最大撓度計算值 = 0.677×6.052&

28、#215;8004 /(100×10000×213.333×104)=0.787mm；方木的最大允許撓度 =0.800×1000/250=3.200 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.787 mm 小于 方木的最大允許撓度 =3.2 mm，滿足要求！7.3支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)×1.500= 38.250 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)

29、生的荷載(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2×(38.250 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 52.620 kN/m2；梁底支撐根數(shù)為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側(cè)模板傳給鋼管的集中力為N 。當(dāng)n=2時： 當(dāng)n2時： 計算簡圖(kN) 變形圖(mm) 彎矩圖(kN·m)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座反力 RA = RB=1.201 kN，中間支座最大反力Rmax=11.932；最大彎矩 Mmax=0.448 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=

30、0.31 mm；最大應(yīng)力 =0.448×106/4490=99.684 N/mm2；支撐抗彎設(shè)計強度 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 99.684 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎設(shè)計強度 205 N/mm2,滿足要求!8、扣件抗滑移的計算:按照?建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)培訓(xùn)講座?劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(標(biāo)準(zhǔn)5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取12.80

31、 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到 R=11.932 kN；R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! 9、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式 1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括： 水平鋼管的最大支座反力： N1 =1.201 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×2.85=0.442 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(0.80/2+(1.20-0.60)/2)×0.80

32、5;0.35=0.235 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2×(0.80/2+(1.20-0.60)/2)×0.80×0.300×(1.50+24.00)=5.141 kN； N =1.201+0.442+0.235+5.141=7.018 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼

33、管立桿抗壓強度設(shè)計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；參照?扣件式標(biāo)準(zhǔn)?不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數(shù)，參照?扣件式標(biāo)準(zhǔn)?表5.3.3，u =1.7；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.209 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ；=7018.277/(0.209×424) =

34、 79.199 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 79.199 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 =11.932 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×(2.85-1.5)=0.442 kN； N =11.932+0.442=12.141 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積

35、(cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；參照?扣件式標(biāo)準(zhǔn)?不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數(shù)，參照?扣件式標(biāo)準(zhǔn)?表5.3.3，u =1.7；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由長

36、細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.209 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ；=12141.187/(0.209×424) = 137.009 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 137.009 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！二、樓板模板先支梁底板及兩側(cè)模板，根據(jù)標(biāo)高在梁兩側(cè)上釘上水平橫檔，再在上邊擱置平臺擱柵，平臺擱柵采用50MM×100MM木方鋪設(shè)。當(dāng)板跨度超過1500MM時，平臺擱柵下應(yīng)加設(shè)大橫楞俗稱牽杠和立柱支撐，必要時，亦可用工具式桁架來代替平臺擱柵和支柱。桁架間距由承載能力決定，桁架兩端支承處

37、要設(shè)木楔，在調(diào)整標(biāo)高后釘牢，桁架之間設(shè)拉結(jié)條，保持其垂直。擱柵找平后，在上面鋪釘模板。樓板模板鋪木板時只要在兩端及接頭處釘牢，中間盡量少釘或不釘以利拆模，模板的拼縫處采用膠帶拼縫，不留間隙。如采用定型木模板，需按其規(guī)格距離鋪設(shè)擱柵，不夠一塊定型木模板的空隙，可用木板鑲滿或用2-3MM厚鐵板蓋住。當(dāng)用膠合板作樓板底模時，擱柵間距不宜大于500mm。樓板模板的支撐采用滿堂腳手架。樓板模板計算:扣件鋼管高架1、參數(shù)信息:1.1模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):0.80；縱距(m):0.80；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設(shè)高度(m):4.05；采用的鋼

38、管(mm):48×3.0 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；1.2荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.500；1.3材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設(shè)計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):200.000；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設(shè)計值(N/mm2

39、):13.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):80.00；1.4樓板參數(shù)鋼筋級別:二級鋼HRB 335(20MnSi)；樓板混凝土強度等級:C40；每層標(biāo)準(zhǔn)施工天數(shù):8；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):654.500；樓板的計算長度(m):4.50；施工平均溫度():25.000；樓板的計算寬度(m):4.00；樓板的計算厚度(mm):300.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元2、模板面板計算:面板為受彎構(gòu)件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 100×1.82/6 = 54

40、 cm3；I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖2.1荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25×0.3×1+0.35×1 = 7.85 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m；2.2強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 其中：q=1.2×7.85+1.4×2.5= 12.92kN/m最大彎矩M=0.1×12.92

41、15;0.22= 0.052 kN·m；面板最大應(yīng)力計算值 = 51680/54000 = 0.957 N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值 f=13 N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值為 0.957 N/mm2 小于面板的抗彎強度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足要求!2.3撓度計算撓度計算公式為 其中q = 7.85kN/m面板最大撓度計算值 v = 0.677×7.85×2004/(100×9500×48.6×104)=0.018 mm； 面板最大允許撓度 V=200/ 250=0.8 mm；面板的最大撓度計算值 0.018 mm 小于

42、面板的最大允許撓度 0.8 mm,滿足要求!3、模板支撐方木的計算:方木按照兩跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×8×8/6 = 53.33 cm3；I=5×8×8×8/12 = 213.33 cm4； 方木楞計算簡圖3.1荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25×0.2×0.3 = 1.5 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.35×0.2 = 0.07 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：p1 = 2.5

43、15;0.2 = 0.5 kN/m；3.2強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2 × (q1 + q2)+ 1.4 ×p1 = 1.2×(1.5 + 0.07)+1.4×0.5 = 2.584 kN/m；最大彎矩 M = 0.125ql2 = 0.125×2.584×0.82 = 0.207 kN·m；方木最大應(yīng)力計算值 = M /W = 0.207×106/53333.33 = 3.876 N/mm2；方木的抗彎強度設(shè)計值 f=13.000 N/

44、mm2；方木的最大應(yīng)力計算值為 3.876 N/mm2 小于方木的抗彎強度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足要求!3.3抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn < 其中最大剪力: V = 0.625×2.584×0.8 = 1.292 kN；方木受剪應(yīng)力計算值 = 3 ×1.292×103/(2 ×50×80) = 0.485 N/mm2；方木抗剪強度設(shè)計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值 0.485 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設(shè)計值 1.4 N/mm2，滿足要求!3.4撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷

45、載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 1.57 kN/m；最大撓度計算值 = 0.521×1.57×8004 /(100×9500×2133333.333)= 0.165 mm；最大允許撓度 V=800/ 250=3.2 mm；方木的最大撓度計算值 0.165 mm 小于 方木的最大允許撓度 3.2 mm,滿足要求!4、木方支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 2.584 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN·m) 支

46、撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.775 kN·m ；最大變形 Vmax = 1.574 mm ；最大支座力 Qmax = 11.305 kN ；最大應(yīng)力 = 775355.021/4490 = 172.685 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設(shè)計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 172.685 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設(shè)計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 1.574mm 小于 800/150與10 mm,滿足要求!5、扣件抗滑移的計算:按照?建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)培訓(xùn)講

47、座?劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值 R= 11.305 kN；R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! 6、模板支架立桿荷載標(biāo)準(zhǔn)值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.138×4.05 = 0.561 kN；鋼管的自重計算參照?扣件式標(biāo)準(zhǔn)?附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.35×0.8

48、5;0.8 = 0.224 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25×0.3×0.8×0.8 = 4.8 kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.585 kN；2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = (2.5+2 ) ×0.8×0.8 = 2.88 kN；3.不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.733 kN；7、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值(kN) ：

49、N = 10.733 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿最大應(yīng)力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；如果完全參照?扣件式標(biāo)準(zhǔn)?，按下式計算 l0 = h+2a k1- 計算長度附加系數(shù)，取值為1.155； u - 計算長度系數(shù)，參照?扣件式標(biāo)準(zhǔn)?表5.3.3；u = 1.7； a

50、 - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 L0 = h+2a = 1.5+0.1×2 = 1.7 m；L0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由長細(xì)比 Lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.537 ；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值 ；=10733.424/0.537×424 = 47.141 N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值 = 47.141 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的平安因素，適宜由下式計算l0 = k1k2(h

51、+2a) k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.243；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.7 按照表2取值1 ；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.243×1×(1.5+0.1×2) = 2.113 m；Lo/i = 2113.1 / 15.9 = 133 ；由長細(xì)比 Lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.381 ；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值 ；=10733.424/0.381×424 = 66.443 N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值 = 66.443 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓

52、強度設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否那么存在平安隱患。 以上表參照 杜榮軍: ?扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用平安?。三、砼墻壁模板砼墻壁模板采用拼裝式大模板；陰角模板采用定制異型連接角模板；砼墻壁大模板采用無支撐法一次安裝成型；工藝流程：根底面層上彈出砼墻軸線及邊線模板底找平對準(zhǔn)邊線安裝砼墻外側(cè)模板加固、校正對準(zhǔn)邊線安裝砼墻內(nèi)側(cè)模板加固、校正。安裝模板：根據(jù)模板配板圖安裝墻壁外側(cè)模板，校正臨時固定，安裝墻壁內(nèi)側(cè)模板，校正固定，檢查驗收。為了防止砼澆注時模板產(chǎn)生鼓脹變形，墻壁內(nèi)外側(cè)模板之間用14對拉螺栓聯(lián)結(jié)，間距為：豎向間距為5

53、00mm，水平間距為500mm。陰陽角模板安裝：根據(jù)模板配板圖用定制的接頭異型模板和模板卡連接墻壁側(cè)模形成整體，并用專用卡具加固，陽角采用標(biāo)準(zhǔn)連接角模加固聯(lián)結(jié)成整體。按墻壁位置分片定制拼裝墻壁側(cè)模板大模板，在每片模板上按墻壁位置編號。采用該模板的優(yōu)點是砼外觀質(zhì)量和幾何尺寸均能滿足設(shè)計和標(biāo)準(zhǔn)要求，該模板剛度和強度高，拼縫少，操作簡單，價格合理，周轉(zhuǎn)次數(shù)多，而且砼外觀質(zhì)量到達(dá)清水砼外觀質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)。在支設(shè)墻壁模板前，在墻壁兩側(cè)均搭設(shè)雙排腳手架作為臨時固定支撐固定模板和工人施工操作的操作平臺。砼墻壁模板計算1、參數(shù)信息1.根本參數(shù)次楞(內(nèi)龍骨)間距(mm):250；穿墻螺栓水平間距(mm):500；主楞(外龍骨)間距(mm):460；穿墻螺栓豎向間距(mm):460；對拉螺栓直徑(mm):M14；2.主楞信息龍骨材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管48×3.0；鋼楞截面慣性矩I(cm4):10.78；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；主楞肢數(shù):2；3.次楞信息龍骨材料:木楞；次楞肢數(shù):2；寬度(mm):50.00；高度(mm):80.0