滿堂支架計算書(工程科)

1、滿堂支架計算書海湖路橋箱梁斷面較大，本技術指導文件計算以海湖路橋北幅為例進行計 算，南幅計算與北幅相同。海湖路橋北幅為X等截面預應力混凝土箱形連續(xù)梁 （標準段為單箱雙室），箱梁高度，箱梁頂寬。對荷載進行計算及對其支架體 系進行檢算。滿堂支架的計算內(nèi)容為：碗扣式鋼管支架立桿強度及穩(wěn)定性驗算滿堂 支架整體抗傾覆驗算箱梁底模下橫橋向方木驗算碗扣式支架立桿頂托上順 橋向方木驗算箱梁底模計算立桿底座和地基承載力驗算支架門洞計算。荷載分析荷載分類作用于模板支架上的荷載，可分為永久荷載（恒荷載）和可變荷載（活荷 載）兩類。模板支架的永久荷載，包括下列荷載。 作用在模板支架上的結構荷載，包括：新澆筑混凝土、模

2、板等自重。 組成模板支架結構的桿系自重，包括：立桿、縱向及橫向水平桿、水平 及垂直斜撐等自重。 配件自重，根據(jù)工程實際情況定，包括：腳手板、欄桿、擋腳板、安全 網(wǎng)等防護設施及附加構件的自重。模板支架的可變荷載，包括下列荷載。 施工人員及施工設備荷載。 振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載。 風荷載、雪荷載。荷載取值）雪荷載根據(jù)建筑結構荷載規(guī)范（ ）查附錄可知，雪的標準荷載按照年一遇取 西寧市雪壓為。根據(jù)建筑結構荷載規(guī)范（ ）雪荷載計算公式如下式所示。X式中：雪荷載標準值 （） 。頂面積雪分布系數(shù)?；狙?（） 。根據(jù)規(guī)建筑結構荷載規(guī)范（ ）要求，按照矩形分布的雪堆計算。由于角度為小于。，因此 卩取平均值為

3、，其計算過程如下所示。XX（）風荷載根據(jù)建筑結構荷載規(guī)范（ ）查附錄可知，風的標準荷載按照年一遇取 西寧市風壓為根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（ ）風荷載計 算公式如下式所示。XX式中：風荷載強度（）?；撅L壓（）。風壓高度計算系數(shù)，根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技 術規(guī)范（ ）附錄取。風荷載體型系數(shù)，根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術 規(guī)范（ ）條采用。風荷載強度XXXXX（）箱梁自重荷載，按設計說明取值。根據(jù)海湖路橋現(xiàn)澆箱梁結構特點，按照最不利荷載原則，每跨箱梁取II 截面（跨中）、U U截面（墩柱兩側）、川一川截面（墩柱兩側）等三個 代表截面進行箱梁自重計算（截面選擇區(qū)段內(nèi)

4、箱梁自重最大處截面），并對三個 代表截面下的支架體系進行檢算，首先分別進行自重計算，單跨箱梁立面圖見 下圖：圖海湖路橋II截面根據(jù)橫斷面圖，貝=1 日=（X）注：一箱梁底寬，取，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內(nèi)計算偏于安全?；炷寥葜?，取m2。箱梁橫截面混凝土面積（m2）o）nn截面處計算根據(jù)橫斷面圖，貝U：（） 模板自重荷載，根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（）?。ǎ?施工人員、施工材料和機具荷載，按均布荷載計算，根據(jù)建筑 施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（）取。（） 澆筑和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載，按均布荷載計算，根據(jù)建筑 施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（）取。（） 支架自重，根據(jù)建

5、筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范（） 取。荷載組合系數(shù)為安全考慮，參照建筑結構荷載規(guī)范要求，計算結構強度的荷載設計值，取其標準值乘以下列相應的分項系數(shù)：（）永久荷載的分項系數(shù)，取。（）可變荷載的分項系數(shù)，取。荷載組合荷載組合按照建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范表的要求，取值如F表所示。表荷載效應組合計算項目何載組合立桿承載力計算.永久荷載可變荷載（不包括風荷載）.永久何載（可變何載風何載）連墻件承載力計算風荷載斜桿承載力和連接扣件（抗滑）承載力計算風荷載結構檢算碗扣式鋼管支架立桿強度及穩(wěn)定性驗算碗扣式滿堂支架和扣件式滿堂支架一樣，同屬于桿式結構，以立桿承受豎 向荷載作用為主，但碗扣式由于立桿和橫

6、桿間為軸心相接，且橫桿的“卜”型 插頭被立桿的上、下碗扣緊固，對立桿受壓后的側向變形具有較強的約束能 力，因而碗扣式鋼管架穩(wěn)定承載能力顯著高于扣件架（一般都高出以上，甚至 超過）。本工程現(xiàn)澆箱梁支架立桿強度及穩(wěn)定性驗算，根據(jù)建筑施工扣件式鋼管 腳手架安全技術規(guī)范 （本節(jié)計算過程中簡稱為“本規(guī)范”）立桿的強度及 穩(wěn)定性計算公式進行分析計算。、11截面跨中范圍內(nèi)，碗扣式鋼管支架體系采用XX的布置結構，見圖。（）立桿強度驗算根據(jù)立桿的設計允許荷載，當橫桿步距為時，立桿可承受的最大允許豎直 荷載為=（參見路橋施工計算手冊表-鋼管支架容許荷載）。立桿實際承受的荷載為：X 2X2 （組合風荷載時）工一永久

7、荷載對立桿產(chǎn)生的軸向力標準值總和。2可變荷載對立桿產(chǎn)生的軸向力標準值總和。將荷載取值結果帶入計算公式:單位：m鋼材的抗壓強度設計值，=（參考本規(guī)范表得）支架立桿的截面積二（參考路橋施工計算手冊表得）一軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比入由本規(guī)范附錄表取值。截面的回轉(zhuǎn)半徑，（參考路橋施工計算手冊表得）長細比入=水平步距，=。于是，入=，參照本規(guī)范附錄表得=;計算立桿段有風荷載設計值產(chǎn)生的彎距，按本規(guī)范式（）計算XXX抵抗矩X（參考路橋施工計算手冊表得）則，（）= X（X）X（X）=w =計算結果說明支架立桿穩(wěn)定性滿足要求。> nn截面橋墩旁范圍內(nèi)，碗扣式鋼管支架體系采用xx的布置結構，見圖

8、:圖：nn截面支架布置圖立桿2驗/算j/jf/I/驗二FrV*'v-/JAJTnXX / 、計:允許卜荷載，當i橫!桿I P. 步距J時，立桿十可承受的勺最藝大允-（）立桿強度根據(jù)立桿的設直大橫桿荷載為=（參見路橋施工計算手冊表一鋼管支架容許荷載八- ” 縱向單位：m荷立桿實際承受的荷載為：X I模板工（組E時）小橫桿I XX（）X （）IXX （） X （）則：XI XIXXXV =，強度滿足要求。（）立桿穩(wěn)定性驗算立桿的穩(wěn)定性計算公式：（）W （組合風荷載時）計算立桿段的軸向荷載。鋼材的抗壓強度設計值，=（參考本規(guī)范表得）。支架立桿的截面積二（參考路橋施工計算手冊表得）。一軸心受壓

9、桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比入由本規(guī)范附錄表取值。截面的回轉(zhuǎn)半徑，（參考路橋施工計算手冊表得）。長細比入=。水平步距，=。于是，入=，參照本規(guī)范附錄表得=;計算立桿段有風荷載設計值產(chǎn)生的彎距，按本規(guī)范式()計算XXX抵抗矩X (參考路橋施工計算手冊表得)。貝U,()= X(X)X(X)=w =計算結果說明支架立桿穩(wěn)定性滿足要求。、川川截面在橋墩旁兩側各范圍內(nèi)，碗扣式鋼管支架體系采用XX的布置結構，見圖：圖：川川截面支架布置圖()立桿強度驗算根據(jù)立桿的設計允許荷載，當橫桿步距為時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為=（參見路橋施工計算手冊表-鋼管支架容許荷載）。立桿實際承受的荷載為：X 2X2 （組合

10、風荷載時）工一永久荷載對立桿產(chǎn)生的軸向力標準值總和。2可變荷載對立桿產(chǎn)生的軸向力標準值總和。將荷載取值結果帶入計算公式：2XX（）X （）2XX （） X （）貝U： X 2 X2XXXV =，強度滿足要求。（）立桿穩(wěn)定性驗算立桿的穩(wěn)定性計算公式：（）W （組合風荷載時）計算立桿段的軸向荷載。鋼材的抗壓強度設計值，=（參考本規(guī)范表得）。支架立桿的截面積二（參考路橋施工計算手冊表得）。 一軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比入由本規(guī)范附錄表取值。截面的回轉(zhuǎn)半徑， （參考路橋施工計算手冊表得 ） 。長細比入=。水平步距，二。于是，入=，參照本規(guī)范附錄表得=；計算立桿段有風荷載設計值產(chǎn)生的彎距，按本規(guī)

11、范式（）計算。抵抗矩x （參考路橋施工計算手冊表得）。貝（）= X（X）X（X）=w =計算結果說明支架立桿穩(wěn)定性滿足要求。滿堂支架抗傾覆驗算依據(jù)公路橋涵技術施工技術規(guī)范實施手冊第要求支架在自重和風荷栽 作用下時,傾覆穩(wěn)定系數(shù)不得小于。穩(wěn)定力矩傾覆力矩X工按海湖路橋北幅長度驗算支架抗傾覆能力：橋梁寬度，長采用XX跨中支架來驗算全橋：支架橫向排。支架縱向排。平均高度。頂托共需要X個。立桿需要XX?？v向橫桿需要XX。橫向橫桿需要XX。故：鋼管總重（）X ；頂托總重為：X。故支架重力XX。依據(jù)以上對風荷載計算海湖路橋左幅共受力為：XX。傾覆力矩XX穩(wěn)定力矩傾覆力矩計算結果說明本技術指導文件滿堂支架滿

12、足抗傾覆要求。橫橋向方木（底模背肋）驗算本施工組織技術指導文件中箱梁底模底面橫橋向采用X方木，方木橫橋向 跨度在跨中截面（II截面）處按二進行受力計算，在橋墩頂橫梁截面及橫隔 板梁處、橋墩頂及墩旁各范圍內(nèi)（、川川截面處）按二進行受力計算，實際布 置跨距均不超過上述兩值。如下圖將方木簡化為如圖的簡支結構（偏于安 全），木材的容許應力和彈性模量的取值參照杉木進行計算，實際施工時如油 松、廣東松等力學性能優(yōu)于杉木的木材均可使用。橫橋向方木受力結構圖見下 圖：截面處范圍內(nèi)進行受力分析，按方木橫橋向跨度二進行 方木間距計算 =()X = () X=()()XX =（）（x ）=()注：為方木的不均勻折減

13、系數(shù)。經(jīng)計算，方木間距小于均可滿足要求，實際施工中為滿足底模板受力要 求，方木間距取，則=根。 每根方木撓度計算方木的慣性矩()(X ) X則方木最大撓度：()X ()() () X ( X )( XXXX 門 XVX (撓度滿足要求) 方木抗剪計算(X)(X)XT ()() (XXX) ( XXX )< XtX(抗剪強度滿足要求)®n-n截面處按橋墩旁UU截面處范圍內(nèi)進行受力分析，按方木橫橋向跨度=進行驗 算。 方木間距計算=()X = () X=()()XX=()( X )貝U：( X S )( XX )(取整數(shù)二根)=()注：為方木的不均勻折減系數(shù)。經(jīng)計算，方木間距小于均

14、可滿足要求，實際施工中為滿足底模板受力要 求，方木間距取，則=根。 每根方木撓度計算方木的慣性矩()(X ) X則方木最大撓度：()X ()() () X ( X )( XXXX 門 XVX (撓度滿足要求)c 每根方木抗剪計算(X)(X)XT ()() (XXX) ( XXX )< XtX(抗剪強度滿足要求)()m-m截面處按橋墩旁in-rn截面處范圍內(nèi)進行受力分析，按方木橫橋向跨度=進行驗 算。 方木間距計算=()X = () X=()()XX=()( X )貝U：( X S )( XX )(取整數(shù)二根)=()注：為方木的不均勻折減系數(shù)。經(jīng)計算，方木間距小于均可滿足要求，實際施工中為

15、滿足底模板受力要 求，方木間距取，則=根。 每根方木撓度計算方木的慣性矩（）（X ） X則方木最大撓度：（）X （）（） （） X （ X ）（ XXXX 門 XVX （撓度滿足要求）。 每根方木抗剪計算（X ）（ X ） XT （）（） （XXX） （ XXX ） XtX（抗剪強度滿足要求）縱橋向方木（主梁）驗算q迤血）（凈間距）本施工組織技術指導文件中碗扣架頂托上順橋向采用X方木作為縱向分配 梁。順橋向方木的跨距，根據(jù)立桿布置間距，在箱梁跨中范圍內(nèi)（II截面） 按=（橫向間隔=）進行驗算，橋墩旁范圍內(nèi)（ UU截面）按=（橫向間隔 =）進行驗算，橋墩兩側范圍內(nèi)（川川截面）按=（橫向間隔=）進

16、行驗算。 將方木簡化為如圖的簡支結構（偏于安全）。木材的容許應力和彈性模量的取 值參照杉木進行計算，實際施工時如油松、廣東松等力學性能優(yōu)于杉木的木材 均可使用。,故順橋向方木按均布荷載考慮。備注：因橫橋向：r II跨中截面立桿頂托上順橋向采用X規(guī)格的方木，順橋向方木跨距，橫橋向間隔布置，根據(jù)前受力布置圖進行方木受力分析計算如下： 每根方木抗彎計算()(X ) X則：S ( X) VS = (符合要求)注：為方木的不均勻折減系數(shù)。 每根方木抗剪計算<X則：T符合要求。 每根方木撓度計算方木的慣性矩()(X ) X則方木最大撓度：()X ()() () X ( X )( XXX 門 XVX故

17、，撓度滿足要求。®n-n截面處墩旁范圍內(nèi)立桿頂托上順橋向采用X規(guī)格的方木，順橋向方木跨距，橫 橋向間隔布置，根據(jù)前受力布置圖進行方木受力分析計算如下： 每根方木抗彎計算=()X =() X()(X ) X則：S ( X) VS = (符合要求)注：為方木的不均勻折減系數(shù)。 每根方木抗剪計算<X則：T符合要求。 每根方木撓度計算方木的慣性矩()(X ) X則方木最大撓度：()X ()() () X ( X )( XXX 門 XVX故，撓度滿足要求。m-m梁截面處墩頂實心段(墩頂兩側范圍內(nèi))截面立桿頂托上順橋向采用x規(guī)格的方 木，順橋向方木跨距，橫橋向間隔布置，根據(jù)前受力布置圖進行

18、方木受力分析 計算如下：每根方木抗彎計算=()()()(X ) X則：S ( X) VS = (符合要求)注：為方木的不均勻折減系數(shù)。 每根方木抗剪計算則：T<X符合要求。 每根方木撓度計算方木的慣性矩()(X ) X則方木最大撓度：()X ()() () X ( X )( XXX 門 XVX 故，撓度滿足要求。箱梁底模板計算箱梁底模采用優(yōu)質(zhì)竹膠板，鋪設在支架立桿頂托上順橋向方木上的橫橋向 方木上。其中II、 截面范圍內(nèi)橫橋向方木按間距布置，其余部分橫橋向方木 按間距布置。取各種布置情況下最不利位置進行受力分析，并對受力結構進行 簡化(偏于安全)。通過前面分析計算及布置技術指導文件，在橋

19、墩兩側處，橫橋向方木布 置間距為(凈距)時，為底模板荷載最不利位置，則有：竹膠板彈性模量二口 口 I I如:戦曦軸K農(nóng)底舷支縣戟鬲則:每米竹膠板的慣性矩()模板厚度計算()()X模板需要的截面模量：模板的寬度為，根據(jù)、得為:因此，模板采用厚規(guī)格的竹膠板()模板剛度驗算<XX故，撓度滿足要求。支架底座承載力計算II立桿承受荷載計60(90)cm60(90) cmI-I截面處：跨中范圍內(nèi)，間距為X布置立桿時，每根立桿上荷載為：= = ()二 XX ()n-n截面處：橋墩兩側范圍內(nèi)，間距為x布置立桿時，每根立桿上荷 載為：= XX = XX ()二 XX ()m-m截面處：在橋墩旁兩側各范圍內(nèi)

20、，間距為x布置立桿時，每根立桿 上荷載為：= XX = XX ()二 XX () 立桿底托驗算立桿底托驗算：通過前面立桿承受荷載計算，每根立桿上荷載最大值為跨中截面I-I橫 截面處間距X布置的立桿，即：= XX= XX ()二 XX ()底托承載力(抗壓)設計值，一般取 ;得：V ,立桿底托符合要求。() 立桿地基承載力驗算表：標準貫入試驗粘質(zhì)土地基容許承載力()試驗錘擊數(shù)（擊）2)()調(diào)整系數(shù)?；炷粱A系數(shù)為根據(jù)經(jīng)驗及試驗，將地面整平（斜坡地段做成臺階）并采用重型壓路機碾 壓密實（壓實度），達到要求后，再填筑厚的隧道棄渣，并分層填筑，分層碾 壓，使壓實度達到以上后，地基承載力可達到（參考建

21、筑施工計算手冊。立桿地基承載力驗算：<式中：為腳手架立桿傳至基礎頂面軸心力設計值為立桿底座面積X。按照最不利荷載考慮，立桿底拖下砼基礎承載力：，底托下砼基礎承載力滿足要求。底托坐落在砼基礎上（按照厚計算），按照力傳遞面積計算:（XX ）刁（7調(diào)整系數(shù)?；炷粱A系數(shù)為按照最不利荷載考慮： < M X經(jīng)過計算，基底整平壓實后采用標準 貫入試驗檢測地基承載力?；A處理 時填土石混渣或建筑拆遷廢渣， 并用壓路機壓實后，檢測壓實度達到，如壓實度達到以上，則同理地基承載力滿足要求。如巨粒土以及含有磚頭、砼塊、塊石等的粘質(zhì)土，不適應做標準貫入試驗或?qū)z測結果尚有疑問時，則應再做平板荷載試驗。確認地基承載力符合設計要求后，才能開始放樣，擺放腳手架， 在其上開始搭設腳手架。支架預留門洞計算門洞臨時墩采用加密腳手架結構，與現(xiàn)狀海湖路行車方向平行，上設工字 鋼承重結構，臨時墩腳手架搭設在砼上。按最不利荷載位置及簡支梁體系進行 結構驗算。本施工組織技術指導文件臨時墩采用 x （）碗扣