焊接工藝對(duì)低合金海洋用鋼焊接接頭耐蝕性的影響

1、鋼號(hào)C Si Mn Cr 10CrNiSiMnCu<0.120.81.10.50.80.60.9鋼號(hào)Ni Cu P S 10CrNiSiMnCu0.50.80.40.6<0.35<0.35表1試驗(yàn)用焊接接頭母材的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù),%Table1Compositions of material (mass fraction ,%現(xiàn)代船舶和海洋工程均為焊接結(jié)構(gòu),由于接頭各區(qū)的成分和組織的不均勻性、殘余應(yīng)力及應(yīng)變的存在、以及應(yīng)力集中等因素的影響,使得接頭的耐蝕性低于母材。焊接接頭的腐蝕形式是不同程度的局部腐蝕1。局部腐蝕的危害性遠(yuǎn)大于全面腐蝕,尤其是焊縫附近所發(fā)生的溝槽狀腐蝕,往

2、往會(huì)引起船體強(qiáng)度的降低和應(yīng)力集中,可能導(dǎo)致非常嚴(yán)重的后果;因此,焊接接頭耐蝕性的研究一直是腐蝕研究的重要方面2-5。影響焊接接頭耐蝕性的因素很多,作者針對(duì)一種低合金海洋用鋼采用不同焊接工藝時(shí)焊接接頭的腐蝕特征,探討焊接工藝對(duì)焊接接頭腐蝕性能的影響,為實(shí)際工程中制訂采用合理的焊接工藝提供幫助。1試驗(yàn)材料和方法1.1試驗(yàn)材料及試樣制備試驗(yàn)用焊接接頭的母材是一種低合金海洋用鋼,其主要成分見表1。采用配套的焊接材料,按實(shí)際使用的幾種焊接工藝規(guī)范焊接成對(duì)接試板,然后按不同的試驗(yàn)要求加工成各種不同的腐蝕試樣。試驗(yàn)所用焊接接頭試樣序號(hào)及其所用焊接工藝參數(shù)如表2所示。1.2試驗(yàn)內(nèi)容與方法1.2.1室內(nèi)腐蝕掛片

3、試驗(yàn)掛片試驗(yàn)包括全浸掛片和間浸掛片兩種,全浸掛焊接工藝對(duì)低合金海洋用鋼焊接接頭耐蝕性的影響*孔小東1,楊明波1,童康明2,朱梅五1(1.海軍工程大學(xué)理學(xué)院化學(xué)與材料系,湖北武漢430033;2.廣州黃埔造船廠軍代表室,廣東廣州510715摘要:采用不同焊接工藝制備10CrNiSiMnCu 鋼焊接接頭的腐蝕試樣,通過室內(nèi)掛片和電化學(xué)測(cè)試,探討焊接工藝對(duì)焊接接頭腐蝕性能的影響。分析結(jié)果認(rèn)為,接頭各區(qū)夾雜物、化學(xué)成分和微觀組織的差別,是導(dǎo)致接頭各區(qū)耐蝕性差異和不同種類接頭耐蝕性差異的重要影響因素;熔合區(qū)由于成分、組織的不均勻,微觀缺陷和焊接殘余應(yīng)力的存在等促使該區(qū)容易發(fā)生溝槽狀腐蝕;焊接過程中輸入的

4、線能量較高,是造成埋弧焊接頭的耐腐蝕性比其手工焊接頭好的主要原因。關(guān)鍵詞:腐蝕;耐蝕性;低合金鋼;焊接接頭;電化學(xué)測(cè)試中圖分類號(hào):TG172.5文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:A文章編號(hào):1004-244X (200705-0009-04Effects of welding processes on corrosion resistivity of joints of low alloy steels in offshore applicationsKONG Xiao-dong 1,YANG Ming-bo 1,TONG Kang-ming 2,ZHU Mei-wu 1(1.Chemistry and Mater

5、ial Department ,Naval University of Engineering,Hubei 430033,China ;2.Huangpu Ship Plant ,Guangdong 510715,China Abstract:In order to study the effects of welding processes on the corrosion-resistivity of joints of 10CrNiSiMnCu,the immersing and electrochemical tests were used to the specimen which

6、was prepared with different welding processes.The results show that the main reasons which affect corrosion resistivity of joint are the inclusions,composition and microstructure.As for melting zone,the treach like corrosion occurs easily because of the difference of composition,structure,microdefec

7、ts and residual stress.The higher the linear energy of welding process,the better the corrosion resistivity ,which results in the higher corrosion resistivity of submerged arc welding than that of manual welding.Key words:corrosion;corrosion resistivity;low alloy steel;welding joint;electrochemical

8、test*收稿日期:2006-07-18;修回日期:2007-02-25作者簡介:孔小東(1963-,男,副教授,主要從事新材料,材料腐蝕與防護(hù)技術(shù)研究工作。E-mail :kxd63813 。兵器材料科學(xué)與工程ORDNANCE MATERIAL SCIENCE AND ENGINEERINGVol.30No.5Sept.,2007第30卷第5期2007年9月兵器材料科學(xué)與工程第30卷接頭種類BM HAZ WI WM A10.2520.2070.2820.229A20.2410.1430.2150.204A30.2520.2100.2600.179表3各接頭試樣全浸掛片試驗(yàn)的各區(qū)局部腐蝕速率(

9、mm a -1Table 3Corrosion rates of various zones of joints in immersion test(mm a -1接頭序號(hào)焊接方法焊接材料焊材直徑/mm預(yù)熱溫度坡口形式焊接用線能量/(kJ cm -1A1手工電弧焊TH (10CrNiSiMnCuA 4.0室溫V60型13A2埋弧自動(dòng)焊(10CrNiSiMnCuA 焊絲+705ch 焊劑4.0室溫I 型23A3氣體保護(hù)焊(10CrNiSiMnCuA 藥芯焊絲1.0室溫V60型11表2接頭試樣的焊接工藝Table 2Welding technology of joints片試驗(yàn)試樣面積為100mm

10、 ×20mm ,間浸掛片試驗(yàn)試樣面積為100mm ×50mm ;板面為研究面;試樣表面先經(jīng)磨光處理,測(cè)量試樣厚度,對(duì)非試驗(yàn)表面進(jìn)行石蠟涂封;間浸掛片干濕比為91。掛片試驗(yàn)介質(zhì)為3%海鹽水溶液,定期更換溶液和調(diào)整pH 值(保持在8.2左右,試驗(yàn)時(shí)間為285d ,溫度為1335。試驗(yàn)結(jié)束后,試樣經(jīng)除銹、清洗、干燥,測(cè)厚并計(jì)算局部腐蝕速率;觀察并記錄試樣表面腐蝕形貌特征。1.2.2電化學(xué)性能測(cè)試試驗(yàn)焊接試樣母材、焊縫、熱影響區(qū)自腐蝕電位測(cè)量。對(duì)每種工藝焊接試樣的測(cè)定母材、焊縫、熱影響區(qū)的自腐蝕電位。試驗(yàn)介質(zhì)為3%海鹽水溶液,調(diào)整pH 值保持在8.2左右,試驗(yàn)時(shí)間為10d ,溫度為

11、3035,測(cè)量接頭各區(qū)的穩(wěn)定自腐蝕電位,以分析它們之間的電偶腐蝕效應(yīng)。循環(huán)極化試驗(yàn)。對(duì)不同工藝焊接的接頭試樣,測(cè)量各自的循環(huán)極化曲線。參比電極為飽和甘汞電極(SCE ,輔助電極為鉑電極,焊接接頭各區(qū)試樣為研究電極;測(cè)量儀器為Model283型恒電位/恒電流儀,試驗(yàn)介質(zhì)pH=8.2的人造海水溶液,試驗(yàn)溫度為30。試驗(yàn)前通高純N 2除氧30min ,并保持通N 2至試驗(yàn)結(jié)束;試樣放入溶液中從自然腐蝕電位開始極化,電位掃描速度為1mV/s ,當(dāng)陽極電流密度升高到1000!A/cm 2時(shí),立即逆向掃描,直至逆掃曲線與正掃曲線相交為止。2試驗(yàn)結(jié)果與分析2.1掛片試驗(yàn)結(jié)果表3列出了各接頭試樣全浸腐蝕掛片試

12、驗(yàn)的各區(qū)局部腐蝕速率測(cè)量結(jié)果。圖13為A1、A2、A3焊接接頭試樣全浸腐蝕掛片試驗(yàn)結(jié)束后,試驗(yàn)面的腐蝕形貌照片。由表3和圖13的結(jié)果可見:A1以熔合區(qū)(WI 的腐蝕最為嚴(yán)重,其腐蝕沿該區(qū)縱深發(fā)展形成很深的腐蝕溝槽;而其他區(qū)腐蝕比較均勻;A2接頭試樣母材、熔合區(qū)和焊縫區(qū)的腐蝕較為輕微,但母材偏重;A3接頭主要是熔合區(qū)的腐蝕沿縱深發(fā)展形成一定的腐蝕溝槽。對(duì)比三種接頭試樣,除了母材外,埋弧焊接頭的其他三個(gè)區(qū)局部腐蝕速率都比手工焊和氣體保護(hù)焊接頭的相應(yīng)區(qū)要低;氣體保護(hù)焊和手工焊接頭相應(yīng)區(qū)的局部腐蝕速率相差不大,但均比埋弧焊接接頭相應(yīng)區(qū)域的要高。表4列出了各接頭試樣間浸腐蝕掛片試驗(yàn)的各區(qū)圖1A1接頭試樣

13、全浸腐蝕形貌Fig.1Corrosion feature of A1joint圖2A2接頭試樣全浸腐蝕形貌Fig.2Corrosion feature of A2joint10第5期孔小東等:焊接工藝對(duì)低合金海洋用鋼焊接接頭耐蝕性的影響-300-350-400-450-500-550-600-700-650-2-1102435log (!A/cm 2E /m V圖4A1接頭試樣WM 的循環(huán)極化曲線Fig.4Polarizing curves of WM in A1joint-300-350-400-450-500-550-600-700-650-2-1102435log (!A/cm 2E /

14、m V圖5A1接頭試樣HAZ 的循環(huán)極化曲線Fig.5Polarizing curves of HAZ in A1joint接頭種類BM HAZ WM A1-659-646-650A2-657-632-645A3-676-646-671BM -HAZ -13-25-30BM -WM -9-12-5WM -HAZ-4-13-25表5接頭各區(qū)的自腐蝕電位(mV vs SCE Table 5E corr of distinct zones of joints接頭種類BM HAZ WI WM A10.8140.4620.5630.715A20.7900.4230.4810.657A30.7730.48

15、70.6250.730表4各接頭試樣間浸腐蝕掛片試驗(yàn)的各區(qū)腐蝕速率測(cè)量計(jì)算結(jié)果(mm a -1Table 4Corrosion rates of distinct zones of various joints in immersion test(mm a -1圖3A3接頭試樣全浸腐蝕形貌Fig.3Corrosion feature of A3joint in immersion test局部腐蝕結(jié)果。由表中結(jié)果可以看出:三種接頭都是母材的腐蝕程度最嚴(yán)重。三種接頭試樣中,除母材外埋弧焊接接頭的各區(qū)腐蝕速率均比手工焊和氣體保護(hù)焊接接頭的相應(yīng)區(qū)要低,而氣體保護(hù)焊接接頭除母材外,其它各區(qū)的腐蝕速率均

16、比手工焊接接頭的相應(yīng)區(qū)域稍高。三種焊接接頭的腐蝕規(guī)律基本相同,都是以熱影響區(qū)的腐蝕速率最低,焊縫次之,母材最高。兩種掛片試驗(yàn)結(jié)果說明:三種接頭中埋弧焊接頭的局部腐蝕狀況較輕微,而手工焊和氣體保護(hù)焊都存在較為嚴(yán)重的腐蝕。2.2電化學(xué)試驗(yàn)結(jié)果2.2.1接頭各區(qū)自腐蝕電位測(cè)定結(jié)果接頭各區(qū)的自腐蝕電位列于表5,電位從負(fù)到正的順序均為母材、焊縫、熱影響區(qū)。A1接頭試樣母材區(qū)、焊縫區(qū)、熱影響區(qū)的自腐蝕電位相差不大,其中母材的電位稍低;A2接頭試樣的熱影響區(qū)電位較正;A3接頭試樣母材和焊縫的電位接近,都負(fù)于熱影響區(qū)。從可能的電偶腐蝕效應(yīng)來看,都是母材腐蝕嚴(yán)重,熱影響區(qū)則腐蝕最輕微。2.2.2循環(huán)極化試驗(yàn)結(jié)果

17、圖4、5是兩個(gè)典型的焊接接頭試樣的循環(huán)極化曲線,其他試樣也有類似的曲線。以陽極電流密度100!A/cm 2時(shí)對(duì)應(yīng)的電位作為點(diǎn)蝕電位E b ,以回掃曲線與正掃曲線相交點(diǎn)對(duì)應(yīng)的電位作為保護(hù)電位E p ,得出各接頭的E b 、E p 值如表6所示。一般來說,E b 越正,金屬發(fā)生點(diǎn)蝕的敏感性越小;而點(diǎn)蝕保護(hù)電位E p 的高低在一定程度上反映了點(diǎn)蝕擴(kuò)展的傾向,E p 越正,金屬發(fā)生點(diǎn)蝕后擴(kuò)展的傾向就越小6。對(duì)于A1接頭試樣,各區(qū)試樣的E b 、E p 值都比較接近,說明它們的耐點(diǎn)蝕性能大致相同。A2接頭試樣的點(diǎn)蝕誘發(fā)敏感性由小到大的順序是焊縫<熱影響區(qū)<母材;點(diǎn)蝕擴(kuò)展的傾向由小到大的順序是

18、焊縫<熱影響區(qū)<母材。A3接頭試樣的點(diǎn)蝕誘發(fā)敏感性由小到大的順序是焊縫<熱影響區(qū)母材,點(diǎn)蝕擴(kuò)展的傾表6各接頭試樣三個(gè)區(qū)的E b 和E pmV Table 6E b and E p of three zones of various jointsmVA1-419-642-425A2-401-635-413A3-402-636-420-651-647-635-423-423-423-649-649-649接頭種類WMHAZBME b E p E b E p E b E p 11兵器材料科學(xué)與工程第30卷向由小到大的順序是熱影響區(qū)焊縫<母材。綜合來看,三種焊接接頭都是母材耐蝕

19、性較差;而比較三種接頭則是A2接頭整體耐點(diǎn)蝕性能占優(yōu),主要表現(xiàn)在焊縫和熱影響區(qū)耐蝕性最好。2.3冶金因素分析結(jié)果2.3.1焊接接頭夾雜物的分析結(jié)果母材和熱影響區(qū)中的夾雜物基本相同,主要為沿軋向分布的長條狀和鏈條狀三氧化二鋁和氧化鈣形成的復(fù)合夾雜,體積較大,數(shù)量較少。A1接頭焊縫中的夾雜物主要為二氧化硅、氧化鈣、二氧化鈦與氧化錳等形成的球狀復(fù)合夾雜,體積較小,數(shù)量較多。A2接頭焊縫中的夾雜物主要為氧化錳、二氧化硅與三氧化二鋁等形成的球狀復(fù)合夾雜,體積較小,數(shù)量較多。A3接頭焊縫中的夾雜物主要為二氧化硅、氧化錳與三氧化二鋁等形成的球狀復(fù)合夾雜,體積較小,數(shù)量較多。2.3.2接頭各區(qū)顯微組織觀察結(jié)果

20、接頭試樣各區(qū)的顯微組織形貌。a焊縫區(qū),先共析鐵素體沿柱狀晶界析出,部分鐵素體向晶內(nèi)呈針狀析出,還有粒狀貝氏體和少量珠光體。b過熱區(qū),先共析鐵素體沿原奧氏體晶界析出,晶內(nèi)析出大量粒狀貝氏體,還有少量珠光體,組織粗大。c正火區(qū),組織為細(xì)而勻的鐵素體、珠光體和粒狀貝氏體;A3接頭正火區(qū)有大量先共析鐵素體沿原奧氏體晶界析出,呈寬網(wǎng)狀分布,晶內(nèi)主要為粒狀貝氏體及少量珠光體,晶粒均勻而細(xì)小。d部分重結(jié)晶區(qū),組織為鐵素體、珠光體和少量粒狀貝氏體,晶粒大小各異、細(xì)而不勻,成等軸狀分布。e母材區(qū),組織為帶狀分布的先共析鐵素體和少量珠光體。2.4不同焊接工藝接頭耐蝕性差異的原因分析綜合腐蝕掛片試驗(yàn)結(jié)果和電化學(xué)試驗(yàn)

21、結(jié)果來看,埋弧焊接頭試樣的耐腐蝕性能比手工焊接頭試樣的要好。埋弧焊接接頭試樣焊縫中所含夾雜物數(shù)量比手工焊接接頭試樣焊縫的要少;夾雜物的影響可能是埋弧焊接接頭試樣耐蝕性比手工焊接接頭試樣耐蝕性好的一個(gè)重要原因。許多研究者發(fā)現(xiàn)焊縫與母材的成分差異會(huì)對(duì)腐蝕性能造成很大影響7-8,但本試驗(yàn)中埋弧焊接頭焊縫和手工焊接頭焊縫的差別不大,甚至手工焊接頭試樣焊縫的有益合金元素含量(例如Ni元素比埋弧焊接頭的高,而有害合金元素含量(例如Mn元素卻比埋弧焊接頭的還低。因此成分的差異不會(huì)是埋弧焊接接頭試樣的耐蝕性比手工焊接頭試樣好的主要原因。Huang等人9在研究A516型鋼焊接接頭的腐蝕性能時(shí)發(fā)現(xiàn),較高的線能量可

22、以提高焊縫和熱影響區(qū)的耐蝕性。而且黃安國等人10發(fā)現(xiàn),隨著線能量和層間溫度的提高,針狀鐵素體的數(shù)量隨之減少。針狀鐵素體是通過切變機(jī)制生成的,轉(zhuǎn)變過程中有劇烈的塑性變形發(fā)生,會(huì)伴隨產(chǎn)生大量的位錯(cuò)11,事實(shí)上,針狀鐵素體的轉(zhuǎn)變溫度在450600o C,其位錯(cuò)密度在1012m-2左右,遠(yuǎn)比其他形式的鐵素體組織要高。降低焊接層間溫度和線能量,能夠增加焊縫熔敷金屬中針狀鐵素體的比例和熔敷金屬表面的位錯(cuò)數(shù)目,從而誘使試樣表面更多腐蝕孔形成,增大其腐蝕速度。也有研究認(rèn)為:針狀鐵素體的存在可以提高焊縫熔敷金屬中總的晶界面積;針狀鐵素體的長大過程剛一結(jié)束,碳便向其周圍擴(kuò)散,最終在兩個(gè)側(cè)邊上出現(xiàn)了一層富碳的薄膜,

23、增加了針狀鐵素體的晶界活性,在腐蝕介質(zhì)中會(huì)出現(xiàn)電偶效應(yīng),從而會(huì)提高腐蝕電化學(xué)反應(yīng)的發(fā)生速度12;針狀鐵素體晶界面積的增多會(huì)加速焊縫金屬的腐蝕。因此焊接層間溫度和線能量的提高不僅會(huì)減少焊縫熔敷金屬內(nèi)針狀鐵素體的比例,還會(huì)使針狀鐵素體粗化,減少焊縫熔敷金屬內(nèi)總的晶界面積,從而提高焊縫金屬的耐蝕性能。從表2可以看出,各埋弧焊接接頭的輸入線能量比手工焊接頭的高,使得埋弧焊縫中具有高密度位錯(cuò)的針狀鐵素體的量減少,并將會(huì)使焊縫的自腐蝕電位提高,降低焊縫區(qū)的腐蝕速率,有利于接頭腐蝕性能的提高。輸入的線能量較高可能是埋弧焊接接頭耐蝕性優(yōu)于手工焊和氣體保護(hù)焊接頭的另一個(gè)重要原因。3結(jié)論1對(duì)于本研究中采用的10C

24、rNiSiMnCu低合金鋼而言,埋弧焊接接頭的耐腐蝕性優(yōu)于手工焊和氣體保護(hù)自動(dòng)焊接頭。2接頭各區(qū)夾雜物、化學(xué)成分和微觀組織的差別,是導(dǎo)致接頭各區(qū)耐蝕性差異和不同種類接頭耐蝕性差異的重要影響因素;熔合區(qū)由于成分、組織的不均勻,微觀缺陷和焊接殘余應(yīng)力的存在等促使該區(qū)容易發(fā)生溝槽狀腐蝕。3焊接過程中輸入的線能量較高,則可能是造成埋弧焊接頭的耐腐蝕性比其手工焊接頭好的主要原因。參考文獻(xiàn):1中國機(jī)械工程學(xué)會(huì)焊接學(xué)會(huì).焊接手冊(cè)M.北京:機(jī)械工業(yè)出版社,1992:142.2劉洪義,蔡文達(dá).雙相不銹鋼熱影響區(qū)的應(yīng)力腐蝕破裂機(jī)構(gòu)建立C.第三界海峽兩岸材料腐蝕與防護(hù)研討會(huì)論文集, 2002:629-635.3Du

25、ran C,Treiss E,Herbsleb G.Resistance of high frequency12inductive welded pipe to grooving corrosion in salt water J .Mater Perfor ,1986,25(9:41-47.4梁成浩,溫殿江.海水中碳鋼及低合金鋼的焊接接頭腐蝕行為的研究J .腐蝕科學(xué)與防護(hù)技術(shù),1994,6(3:260-263.5江志強(qiáng),夏向東,李建國,等.含稀土20鋼焊接接頭耐腐蝕性能的電化學(xué)研究J .兵器材料科學(xué)與工程,1999,22(4:45-49.6楊武,顧濬祥,黎樵燊,等.金屬的局部腐蝕M .北京:

26、化學(xué)工業(yè)出版社,1995:44.7Parkinson L D ,Malik L ,Lult H B ,et al.Laboratary and fieldassessment of weld zone corrosion J .Corrosion Engineering ,1990,46(9:774-777.8黃桂橋.Cr 對(duì)鋼耐海水腐蝕性能的影響J .腐蝕科學(xué)與防護(hù)技術(shù),2000,12(2:86-89.9Huang H H ,Tsai W T ,Lee J T.The influence of microstruc-ture and composition on the electroche

27、mical behavior of A516steel weldment J .Corrosion Science ,1994,36(6:1027-1038.10黃安國,王永生,李志遠(yuǎn),等.針狀鐵素體焊縫金屬腐蝕行為的研究J .材料保護(hù),2004,37(3:6-8.11Savva G C ,Wentherly G C ,Aust K T.Heat affected zonecorrosion behavior of carbon maganese steels J .Corrosion ,1989,45(3:243-248.12賈斯克C E ,等.物理化學(xué)原理和實(shí)際問題M 吳蔭順譯.金屬腐蝕.

28、北京:化學(xué)工業(yè)出版社,1984:63.Al-Cu-Mg 系鋁合金由于其較高的強(qiáng)度和良好的耐熱性能,被廣泛用于航空航天結(jié)構(gòu)材料,但合金主要用在100以下的工作環(huán)境。當(dāng)高于100時(shí),強(qiáng)化相的粗化使其力學(xué)性能顯著下降1。為了進(jìn)一步提高鋁合金的耐熱溫度,近年來,有科技人員嘗試采用快速凝固、機(jī)械合金化等工藝開發(fā)了新型耐熱鋁合金,但因工藝復(fù)雜,生產(chǎn)成本比較高而難以推廣使用。為了降低生產(chǎn)成本,提高鋁合金的高溫耐熱性能,有必要研究開發(fā)新的耐熱鋁合金。Al-Cu-Mg-Ag 合金,在111!面析出了一種相,該相具有較高的沉淀硬化能力,具有Al-Cu-Mg-Ag-Zr 合金高溫持久后的組織與性能*夏卿坤1,2,劉

29、志義1,李云濤1,余日成1,周杰1(1.中南大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院,湖南長沙410083;2.長沙大學(xué)機(jī)電工程系,湖南長沙410003摘要:研究Al-Cu-Mg-Ag-Zr 合金在165時(shí)效組織與性能的變化,并采用欠時(shí)效態(tài)(165×2h的試樣進(jìn)行200及外加應(yīng)力為200MPa 的高溫持久試驗(yàn)。結(jié)果表明,欠時(shí)效態(tài)的試樣在高溫持久下,隨時(shí)間延長,其剩余強(qiáng)度先上升后下降,強(qiáng)度峰值出現(xiàn)在持久20h 。延伸率變化與強(qiáng)度變化基本相似。持久100h 后,合金力學(xué)性能相對(duì)欠時(shí)效態(tài)無明顯下降,顯示出優(yōu)良的熱穩(wěn)定性。關(guān)鍵詞:新型耐熱合金;時(shí)效;高溫持久;顯微組織;力學(xué)性能中圖分類號(hào):TG 146文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)

30、碼:A文章編號(hào):1004-244X (200705-0013-05Microstructures and properties of Al-Cu-Mg-Ag-Zr alloy after high temperature lastingXIA Qing-kun 1,2,LIU Zhi-yi 1,LI Yun-tao 1,YU Ri-cheng 1,ZHOU Jie 1(1.College of Materials Science and Engineering,Central South University,Changsha 410083,China ;2.Department ofMech

31、anical and Electrical Engineering,Changsha University,Changsha 410003,China Abstract:The microstructure and performance of Al-Cu-Mg-Ag alloy aging at 165have been investigated,and the high tem-perature lasting test is done at 200and 200MPa for underageing (165×2hsamples.The results indicate that with the lasting time prolonging,the residual stress of underageing samp