水上工作平臺施工方案

1、水上工作平臺施工方案水上工作平臺施工方案1 工程概況 2 現(xiàn)場水文 , 地形調(diào)查 白云區(qū)人和大橋是緩解國道 G106 線交通擁堵現(xiàn)象的重 點工程 ,大橋的起點樁號為 K2465+126.2,終點樁號為 K2465+360.7,全長 234.5m.大橋橫跨流溪河 ,共八跨 ,跨徑組 成為 40+3X25+3X25+40. 雙幅橋全寬 32_5m,按雙向六車道 設(shè)置.新橋 1#7#墩為水上施工 ,下部基礎(chǔ)為 8 根中 1.8m 和 38 根中 1_5 米的鉆孑 L 灌注樁 ,（ 均為支承樁 ）,樁長約 23m, 鉆孔樁與系梁均為 C25 混凝土.由于舊人和橋為國道 G106線咽喉要道 ,我項且部為

2、在施 工過程中必須保證其通車 ,決定采取先進(jìn)行下游右半幅施工 , 建成右幅恢復(fù)通車后 ,再拆除舊橋進(jìn)行上游左半幅的施工 .就 人和橋與附屬的人和攔河壩屬于橋壩一體結(jié)構(gòu) ,新橋施工所在 河床澆筑有厚達(dá) 5070cm 的防沖刷混凝土板并拋填了數(shù)量 較多錐形 ,方形防洪預(yù)制塊 ,且因堤壩蓄水及潮汐的影響 ,河水 水位變化較大 （相差 1_52_5m）,常時下游水深約為 0.5 1_5m 之間,不能夠滿足浮箱作業(yè)的安全水深 .另外,如果進(jìn)行 筑島施工 ,雖然可以加快工程進(jìn)度 ,但難于保證汛期到來時攔 河壩的泄洪作用 .故進(jìn)行浮箱作業(yè)及筑島方案均不可行 . 根據(jù)施工現(xiàn)場情況 ,下游右半幅 1# 7#墩樁

3、基礎(chǔ)全部采 用搭設(shè)鋼便橋及貝雷架水上平臺進(jìn)行樁基礎(chǔ)施工 ,施工便橋及 平臺平面圖如下 .便橋及平臺搭設(shè)平面布置圖 ?尫尭尭 - 一十一尫 - 從公路沿線的處治結(jié)果來看 ,紅粘土加入 NCS一 4固化劑 天然 ,塑性指數(shù)下降 ,其原土樣的物理性質(zhì)指標(biāo)發(fā)生了變化 ,后稠度增大,CBR值增大,水穩(wěn)性增強 ,路基的施工質(zhì)量得到了保 證 ,從而延長了公路的使用壽命 .路橋,航運與交通 I 專欄 口黃科鵬 在水上平臺及便橋施工開展之前 ,項目部組織測量及施工 人員對施工范圍內(nèi)的水文及地形情況進(jìn)行徹底的調(diào)查 .通過水 利所提供的水文數(shù)據(jù)可知 ,汛期水位標(biāo)高不超過 7.5m.舊橋下 游拋填的片石 ,預(yù)制水泥塊

4、約為 3m 厚,防沖刷現(xiàn)澆混凝土厚度 在 50cm70cm之間.枯水期 （10 月至次年 3 月）漲潮時最深 水處約為 1_5 2.0m,最淺水處約為 0.5m.退潮時最深水處約 為 0.8 1.2m,最淺水處預(yù)制塊及防沖刷混凝土板已露出水面 . 3 施工方案 水上平臺及便橋施工流程圖 依據(jù)我公司現(xiàn)有材料設(shè)備和以往的施工經(jīng)驗 ,結(jié)合現(xiàn)場水 文地質(zhì)情況 ,技術(shù)人員共同討論設(shè)計 , 詳細(xì)計算 ,制定出一套合 強夯法處理不良地基時 ,為確定強夯法的處理深度及處理效 果 ,在強夯施工前 ,應(yīng)在施工現(xiàn)場有代表性的場地上選取一個 或幾個試驗區(qū) ,進(jìn)行試夯或試驗性施工 .試驗區(qū)數(shù)量是根據(jù)地 質(zhì)復(fù)雜程度確定的

5、 .3強夯法對不良地質(zhì)的處治 4 結(jié)束語 強夯法處理地基技術(shù)將很重的錘從高處自由落下給地基 以沖擊力和振動 ,強大的沖擊能量使地基土產(chǎn)生強大的振動和 很高的動應(yīng)力 ,使得地基土產(chǎn)生較大的瞬時沉降 ,從而在一定 范圍內(nèi)使地基承載力提高 ,壓縮性降低 ,加固深度達(dá) 12m.此法 開始時僅用于加固砂土和碎石土地基 ,但經(jīng)過幾十年的應(yīng)用和 發(fā)展,已適用于加固砂土 ,碎石土 ,粉土,粘土,濕陷性黃土等各 類土質(zhì),并獲得成功,到目前為止 ,強夯法加固技術(shù)在施工工藝 和質(zhì)量檢驗方法上已較為完善 ,在公路沿線中 ,強夯法只是用 采用.以夯實用片石處理的深層軟土路段及處飽和性粘土路段根據(jù)地質(zhì)分布極不均勻從而造成

6、了地質(zhì)的復(fù)雜性 ,對于不 同的不良地基 ,應(yīng)對不同的處治措施 ,而不同的處治措施便有 可能出現(xiàn)不同的處理治效果及不同的經(jīng)濟(jì)指標(biāo) .因而在處理不 良地區(qū)時 ,要使工程建設(shè)在工期 ,效果及經(jīng)濟(jì)方面取得很好的 均衡 ,我們必須不斷學(xué)習(xí) ,同時在工作中積累經(jīng)驗 ,同時對不同 的處治措施作出科學(xué)的比選 ,確定切實可行的處治措施 . (作者單位 :廣州市公路工程質(zhì)量監(jiān)督站 ) 廣東科技 200807總第 192 期201專欄 I 路橋 ,航運與交通理可行的施工方案 .具體施工程序如下 :(1) 根據(jù)測量放樣的位置 ,在不破壞河堤路面的前提下填 筑一條施工便道接順需震打鋼管樁的便橋位 ,便道兩側(cè)用漿砌 片石

7、修筑擋土墻防止填筑料污染流溪河 ;(2) 挖掘機起吊鋼管樁 ,使用吊錘調(diào)整鋼管樁的垂直度 :(3) 鋼管樁的位置和垂直度都符合要求后 ,挖掘機起吊 DZ35 振動錘 ,開振動錘進(jìn)行試振沉人中 80 鋼管樁 ,開始搭設(shè)便橋 .振 打過程中保證鋼管樁不出現(xiàn)變形及傾斜現(xiàn)象 ,如能順利沉入 ,在 鋼管樁內(nèi)填砂 ,以保證鋼管樁的承載力 ,在沉入時以最終貫入度 小于 2cm/min 為止 ;(4) 便橋搭設(shè)完成后 ,進(jìn)行水上樁基礎(chǔ)平臺的施工 .水上樁 平臺的鋼管樁按橫橋向布置 ,樁位間兩排鋼管樁問的距離為 5m,為了保證鋼管樁的整體性 ,必要時可用槽鋼把鋼管樁連成 整體:(5) 以一條 136 槽鋼作為貝

8、雷架托梁 ,焊接于鋼管樁頂部 ,焊接質(zhì)量要符合規(guī)范要求 ;(6) 在便橋上組拼貝雷架 ,3片為一聯(lián),3X3m共長 9m,兩 再用,聯(lián)接組成縱梁 )個 4需兩聯(lián)花窗 (聯(lián)在貝雷架端部用花窗吊車或挖掘機起吊安裝 ,縱梁安放時要對準(zhǔn)鋼管樁中心 ,并保 持水平,用10 槽鋼騎過貝雷架焊于貝雷架托梁上 ,焊接質(zhì)量 要符合規(guī)范要求 ;(7) 為了保證兩組橫梁的穩(wěn)定性 ,兩側(cè)貝雷梁的端部用 10作橫向聯(lián)接 .(8) 貝雷橫向聯(lián)接槽鋼安裝完畢以后 ,在貝雷架頂放置 125 工字鋼 ,工字鋼的擺放按 321貝雷便橋?qū)Ｓ玫呢惱仔】v梁來確 定間距 ,暫定為 1.5m間距用于受力計算 .(9) 貝雷小縱梁上固定橋面板

9、 ,挖掘機前移進(jìn)行下一跨便 橋的施工 .4 安全注意事項(1) 所有水上作業(yè)人員都要穿救生衣 ,施工過程中要注意 用電安全 ;(2) 要按設(shè)計圖施工 ,不得違章操作 ;(3) 組拼貝雷梁前每一片都要檢查 ,合格后才可使用 ,施焊 時應(yīng)注意不得焊傷貝雷梁 ;(4) 要定期檢查各關(guān)鍵焊接點 ,是否有脫焊 ,松動 ,檢查鋼 管樁與貝雷梁是否有傾斜 ,如發(fā)現(xiàn)問題及時采取糾正措施 .(5) 在振打鋼管樁的過程中應(yīng)派專人對貝雷架進(jìn)行測控 , 如發(fā)現(xiàn)貝雷梁振幅過大或焊接部位出現(xiàn)焊口破裂時應(yīng)立即停 工 ,檢明原因并進(jìn)行加固后方可繼續(xù)施工 .(6) 在平臺貝雷架底下要掛設(shè)安全網(wǎng) ,平臺頂部四周要設(shè) 欄桿并掛設(shè)安

10、全網(wǎng) ,并在平臺上掛設(shè)救生圈和救生衣等安全設(shè) 施 ,確保施工安全 ;(7) 在平臺四個角要掛設(shè)夜間安全警示閃光燈 ,每天檢查 , 如有不亮應(yīng)及時更換 ,防止過往船只撞到施工平臺 . 5受力驗算(1) 水上施工平臺及便橋受力計算6.8tJJK10T 最不利載荷為吊車吊重達(dá) ,施工平臺及便橋中樁機并處于最大跨貝雷架便橋跨中位置 (跨 7.5m)且只在兩組 貝雷片上受力施工時 ,現(xiàn)對該工況時平臺各主要組成部分進(jìn)行 計算:橋面沿米均布載荷 :每 3m 條長 6-0m 的 l25B 橫梁重 42X6X2=504kg=5.04kN; 廣東科技 200807總第 192 期每 3m321 鋼橋縱梁 7 件

11、,重 106X7=742kg=7.42kN;每 3m 條長 3m 的 ,重 96kg=0.96kn:每 3m. 件 321 鋼橋橋面板 , 重 108kgX3=324kg=3.24kN: 每 3m 連接件 20kg=0.2kN;每 3m 內(nèi)合計重 1686kg,/3m=562kg/m,取 q=5.62kN/m. 單根鋼管樁 （巾 800mm,t=5mm）受力計算 （1）單根鋼管樁最大受載 （考慮組合 ） P=163kN（由電算可知 ）（2）樁基礎(chǔ)周圍土平均極限摩阻力 T=40kPa.（3）樁基礎(chǔ)入土有效深度 h=3.5m,單根樁截面面積 A=I25. 6cmo 廠l=（3.14X（80 一 7

12、94）/64=98611cm 慣性半徑 ._,/VH =27.92,自由長度取 1=8m,IJ=2,柔度 =l/i=800/27. 92=28.65,查表折減系數(shù) =0.958.f=N/（ 由 穩(wěn)定性滿足要求 .（4）單根鋼管樁按樁基礎(chǔ)計算所能承受極限壓力 P=UP=351.68>PX2X1.1=340kN（ 安全系數(shù) 2,動載系數(shù) 1.1）負(fù)摩阻力 ,根據(jù)地質(zhì)資料及水位情況淤泥層不考慮正 :注貝雷片計算參數(shù) :貝雷梁便橋最大跨度 lf=7.5m,按最不利載荷進(jìn)行計算 （吊車后軸處于便橋最大跨度跨中位置時 ）.根據(jù)電算可知 , 貝雷梁最大彈性撓度 fl=0.7mm非彈性撓度 （按簡支 ）

13、f2=0.5n2=0.523=4mm 故貝雷梁最大撓度 f f=f+f2=4.7mm<f 一 1.5cm o=MAN 口 x:18.05MPa<o=210MPa（ 注 :貝雷梁為 16mn鋼）根據(jù)現(xiàn)場測量 ,25T 汽車起重機軸距為 4.0m+1.4m,根 據(jù)公路橋涵設(shè)計規(guī)范查得 :前軸重力為 60kN 后軸重力 2X120kN輪距 1.8m前輪著地寬 后輪著地寬 對工 25b 分配梁進(jìn)行驗算 （不考慮自身重力 ） 縱向視圖橫向視圖參數(shù):工 25b 每延米重量 4201kg/m,最大跨度 1=5.8m,一 個車輪最大集中力 P=120kN/2=60kN 兩排貝雷的中心距 4.4m,

14、車輪距 1.8m,橫梁受力簡化為 1.3m+1.8m+1.3m. 故 ,最大彎矩 M 一=PX1.30m=60kNX1.3m=78kN/m 查路橋施工計算手冊熱軋普通工宇鋼截面特性表 : 得:W=422.2cm0,【oi=170MPao由于工字鋼上面鋪設(shè)的橫向 321 貝雷便橋標(biāo)準(zhǔn)小縱梁按1.5m 間距進(jìn)行布置計算 （標(biāo)準(zhǔn)小縱梁長 3m,安裝時應(yīng)同時壓住按 1.5m 間距放置的三條 125b工字鋼 ,放置形式如上圖所 示）,可認(rèn)為是同時兩根受力 ,o=M/2W7.8 10./（2 422.2）MPa=92.37MPa<o=170MPa,由于便橋采用工字 因此在實際施工中我 ,應(yīng)考慮其銹蝕

15、折算系數(shù) ,梁為舊工字梁項目采取加密到 75cm 間距的方式進(jìn)行布置 . 撓度最大的地方為車輪正壓的位置 ,撓度 : f=（31.30m4.40m4.40m41.30m1.30m 4.40m）60kN1.3m/（62.110MPa5278cm4.4m） =0.0122m=12.2mm.（5）起重機穩(wěn)定性計算 起重機的機身穩(wěn)定 （包括配重 ）是指整個機身在起重作業(yè) 時 ,或在空負(fù)荷停放狀態(tài)時的穩(wěn)定程度 ,這種穩(wěn)定程度稱為起 重機的穩(wěn)定性 .為了保證機身穩(wěn)定 ,應(yīng)使穩(wěn)定力矩大于傾覆力 矩 ,穩(wěn)定力矩與傾覆力矩的比值 ,即為穩(wěn)定性安全系數(shù) ,其常用 代號 K1 表示 .起重機在超負(fù)荷吊裝或超長臂桿

16、,超高塔身時 ,均需進(jìn)行 穩(wěn)定性驗算 ,以保證起重機在吊裝中不會發(fā)生傾覆事故 .現(xiàn)對 人和大橋下游施工便橋作業(yè)的起重機的穩(wěn)定性計算 . 人和大橋水上施工中 JJK1OT樁機重量最大 ,為 Q=6.8t, 吊裝用徐州 25t 汽車起重機進(jìn)行作業(yè) ,根據(jù)現(xiàn)場便橋搭設(shè)平臺 施工圖,設(shè)其起重半徑 R為 9m,當(dāng)?shù)醣叟c貝雷架平臺夾角 a為 45.時,主臂伸長長度為 12.7m.見下受力圖 .穩(wěn)定性驗算筒圖放下支腿時 ,汽車起重機的穩(wěn)定性安全公式為333根據(jù)受力圖 ,可得 :K1-其中:G起重機機身重量 ;G,臂桿 （起重臂 ）重力:Q吊裝荷載 （ 包括構(gòu)件重力和鋼索重力 ）: q起重滑車組重力 ;地面傾

17、斜影響忽略不 （重心至支腿支點的距離 G L 計 ）,根據(jù)吊車參數(shù)取 3.55m;L, Gz 重心至支腿支點的距離 ,通過計算得 =1.45m; h G重心至地面的距離 ,按 1.5m計;h, G,重心至地面的距離 ,當(dāng)起重半徑為 9m,a=45. 時 ,吊臂絞座中離地 3m,取 h,=7.5m;13地面傾斜角度 ,貝雷架便橋面為 0.R起重半徑 ,按 9m 計:M風(fēng)載引起的傾覆力矩 .臂桿長度小于 25m 時,可不 計風(fēng)載影響 :M 重物下降時突然剎車的慣性力所引起的傾覆力矩 : Mo=P.cR L=旨蘭 ,一 路橋,航運與交通 I 專欄(2)P慣性力 ; v吊鉤下降速度 (m/s),取為吊

18、鉤起重速度的 1-5倍 i g重力加速度 (9.8m/s);t從吊鉤下降速度 V 變到零所需要的時間 ,取 t=lSi 根據(jù)現(xiàn)場起重機實際擺位 ,所吊重物及起重機性能參數(shù) , 知:Q=6.89.8kN:q19.8kN:V=9.2 1.5m/sR=9m;L,=3.55m 代入 (2)可得:M=59.9kNm.M 起重機回轉(zhuǎn)時的離心力所引起的傾覆力矩 :MI=P,H 一(Q+q)RnH(3)900一 nhP,離心力 ; n起重機回轉(zhuǎn)速度 (m/s2)i h所吊構(gòu)件于最低位置時 ,其重心至起重桿頂端的距 離 ,h=H 一 1.5m:起重機頂端至地面的距離 H 根據(jù)現(xiàn)場起重機實際擺位及所吊重物 ,知: n=1.5m/s2,h=10_5m;H=I2m,代入(3)可得:M=2.16kN/m. 起重機在吊物過程中只用主臂起吊 (不大 于 25m)即可 ,故 M.=0.起重機自身參數(shù)為 :G,=22tiG=4.4t;現(xiàn)場測得數(shù)據(jù)為 : h1=1-5m.將 M.,M0,M1 代入 (1)得:K=640.80/416.6=1.54>1.333綜上 ,起重機穩(wěn)定性安全系數(shù)滿足要求 ,可以安全作業(yè) .(6) 支腿反力計算靠吊點位置兩個支腿的支撐反力 P=(Q+q) (9+L,) +22gL+4.4g8.1,