單索結(jié)構(gòu)玻璃幕墻結(jié)構(gòu)計(jì)算

1、文檔來(lái)源為 :從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word 版本可編輯 .歡迎下載支持 .第三部分、單索結(jié)構(gòu)玻璃幕墻結(jié)構(gòu)計(jì)算第一章、荷載計(jì)算一、計(jì)算說(shuō)明本章我們計(jì)算的是位于群樓部分的單索結(jié)構(gòu)玻璃幕墻，單索結(jié)構(gòu)幕墻總高度36.430 m ，總長(zhǎng)度24 m。整個(gè)單索玻璃幕墻的主立面為一雙曲平面，計(jì)算時(shí)，取風(fēng)荷載計(jì)算部分表3-1中 XX 風(fēng)荷載進(jìn)行計(jì)算，在此部分單層拉索點(diǎn)式玻璃幕墻的最大水平分格為a=1960 mm，豎向分格為b=1921 mm，標(biāo)準(zhǔn)層層高為H=4.2 m 。幕墻位于A 座北立面的4 軸與 D 軸的交匯處，幕墻形式及做法見(jiàn)投標(biāo)圖中DY-M02。支撐結(jié)構(gòu)采用鋼結(jié)構(gòu)支撐體系。二、單索玻璃幕墻的自重荷載計(jì)算（

2、可按具體工程狀況進(jìn)行荷載工況分析）1、玻璃幕墻自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算GAK：玻璃面板自重面荷載標(biāo)準(zhǔn)值玻璃面板采用 TP8+1.14PVB+TP8 mm厚的中空鋼化玻璃GAK=（8+8）× 10-3 × 25.6=0.41 KN/m 2GGK：考慮各種零部件和索件等后的玻璃幕墻重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值GGK=0.45 KN/m 22、玻璃幕墻自重荷載設(shè)計(jì)值計(jì)算r G：永久荷載分項(xiàng)系數(shù)，取r G=1.2按玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范JGJ102-2003 第GG：考慮龍骨和各種零部件等后的玻璃幕墻重力荷載設(shè)計(jì)值GG=r G· GGK=1.2 × 0.45=0.54 KN/m 2三

3、、單索玻璃幕墻結(jié)構(gòu)承受的風(fēng)荷載計(jì)算說(shuō)明：根據(jù)點(diǎn)支式幕墻工程技術(shù)規(guī)程（CECS127 2001），在計(jì)算點(diǎn)支式支撐結(jié)構(gòu)風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值時(shí)，取風(fēng)陣系數(shù)進(jìn)行計(jì)算，其計(jì)算過(guò)程有待進(jìn)一步修正。此處只是取其意，具體計(jì)算過(guò)程暫不能作為本版標(biāo)準(zhǔn)計(jì)算書的正確部分。1、水平風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算1文檔來(lái)源為 :從網(wǎng)絡(luò)收集整理 .word版本可編輯 .歡迎下載支持 .00.45 KN/m2W：作用在幕墻上的風(fēng)荷載基本值按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2001 附表 D.4 （按 50年一遇）H：?jiǎn)嗡鹘Y(jié)構(gòu)玻璃幕墻鋼結(jié)構(gòu)高度，取H=36.430 mT：結(jié)構(gòu)的基本自振周期, 取 T=0.474 s按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009

4、-2001 附表 ET=0.013H=0.013 × 36.43=0.474 s：脈動(dòng)增大系數(shù)，取 =1.779由 W0·T2=0.62 × 0.45 × 0.474 2 =0.063 ，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2001 表：脈動(dòng)影響系數(shù)，取 =0.806由 c 類地區(qū)，單索結(jié)構(gòu)高度36.43 m ，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2001 表 Z：風(fēng)壓高度變化系數(shù)，取Z=0.74按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2001 表 7.2.1 Z：風(fēng)振系數(shù)按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2001 表 7.4.2 Z=1=1 1.7790.806

5、1.0=2.435ZZ0.999 S：風(fēng)荷載體型系數(shù)，取S=-1.2按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2001 第WK：作用在幕墻上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值WK=1.1 z· S· Z·W0=1.1 × 2.435 ×（ -1.2 ）× 0.74 × 0.45=-0.9 KN/m2（負(fù)風(fēng)壓）取 WK=1.0 KN/m 22、水平風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值計(jì)算r W：風(fēng)荷載分項(xiàng)系數(shù)，取r W=1.4按玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范JGJ102-2003 第W：作用在幕墻上的風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值W=rW· WK=1.4 ×1.0=1.4 KN/m 2

6、四、荷載組合（面板）1、風(fēng)荷載和水平地震作用組合標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 W：風(fēng)荷載的組合值系數(shù)，取 W=1.0按玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范JGJ102-2003 第 E：地震作用的組合值系數(shù)，取 E=0.5按玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范JGJ102-2003 第qK= W· WK+ E· qEK=1.0 ×1. 0+0.5 ×0. 64=1.32 KN/m 22文檔來(lái)源為 :從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word 版本可編輯 .歡迎下載支持 .2、風(fēng)荷載和水平地震作用組合設(shè)計(jì)值計(jì)算q= W·W+ E·qE=1.0 × 1.4+0.5 ×0. 832=1.

7、816 KN/m 2五、荷載組合（支撐結(jié)構(gòu)）1、風(fēng)荷載和水平地震作用組合標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 W：風(fēng)荷載的組合值系數(shù)，取 W=1.0按玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范JGJ102-2003 第 E：地震作用的組合值系數(shù)，取 E=0.5按玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范JGJ102-2003 第qK= W· WK+ E· qEK=1.0 ×1. 0+0.5 ×0. 64=1.32 KN/m 22、風(fēng)荷載和水平地震作用組合設(shè)計(jì)值計(jì)算q= W·W+ E·qE=1.0 × 1.4+0.5 ×0. 832=1.816 KN/m 23文檔來(lái)源為 :從網(wǎng)絡(luò)收集整

8、理.word 版本可編輯 .歡迎下載支持 .第二章、點(diǎn)支式玻璃面板計(jì)算一、計(jì)算說(shuō)明玻璃面板選用TP8+1.14PVB+TP8mm厚的半鋼化夾膠玻璃。采用250 系列駁接爪，點(diǎn)式玻璃幕墻玻璃面板支撐點(diǎn)位置如下圖所示。二、主要參數(shù)幕墻分格寬度：B=1960 mm；幕墻分格高度：H=1921 mm；支撐點(diǎn)間玻璃面板短邊邊長(zhǎng)：a=H-2 × C=1921-2×120=1681 mm；支撐點(diǎn)間玻璃面板長(zhǎng)邊邊長(zhǎng)：b=B-2 × C=1960-2×120=1720 mm；玻璃承受的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：2W=1.0 KN/m；K玻璃承受的風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值為：W=1.4 KN/m

9、2；外片玻璃的厚度為：t =8 mm；1內(nèi)片玻璃的厚度為：t 2=8 mm；玻璃孔邊距 :C=120 mm。三、玻璃面板強(qiáng)度校核1、校核依據(jù)：根據(jù)玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范JGJ102-2003 第6mqb22t2f g1=39 N/mm 。：玻璃面板在荷載作用下產(chǎn)生的應(yīng)力；m ：四點(diǎn)支撐玻璃板的彎矩系數(shù)；由 a = 1681 =0.977 ，查玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范JGJ102-2003 表，得 m =0.1528 。b1720q ：玻璃面板受到的組合荷載設(shè)計(jì)值；t ：玻璃計(jì)算厚度；：玻璃的應(yīng)力折減系數(shù)；4文檔來(lái)源為 :從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word 版本可編輯 .歡迎下載支持 .b ：支撐點(diǎn)間玻璃面板長(zhǎng)

10、邊邊長(zhǎng)。根據(jù)玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范JGJ102-2003第，夾膠玻璃的內(nèi)外片玻璃承受的荷載分q t13t13t 23別為 q外t 23 、 q內(nèi)q t13t23 。由于我們使用的夾膠玻璃內(nèi)外片均為鋼化玻璃，而且厚度相同，所以根據(jù)以上的公式，我們可以看出在相同的條件下，內(nèi)外片的玻璃承受的荷載一樣大，所以我們只需驗(yàn)算外片的玻璃是否滿足強(qiáng)度條件要求即可。2、外片玻璃面板強(qiáng)度校核1) 外片玻璃荷載計(jì)算根據(jù)玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范JGJ102-2003第t 1、 t 2：夾膠玻璃內(nèi)外片玻璃的厚度，取t 1=t 2=8 mmq 外 ：外片玻璃承受的組合荷載設(shè)計(jì)值t131.816832q外 qt 2383 =0.

11、908 KN/mt13832) 外片玻璃強(qiáng)度校核根據(jù)玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范JGJ102-2003公式q外 b 40.90810 317204=26.9Et 40.7210584查玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范JGJ102-2003 表外片玻璃的應(yīng)力折減系數(shù)1 =0.8972外片玻璃在水平組合荷載作用下產(chǎn)生的應(yīng)力為= 60.15280.90810 31720 20.89728 2=32.93 N/mm 2 f g1 =39 N/mm2外片玻璃面板強(qiáng)度滿足設(shè)計(jì)要求。故玻璃面板強(qiáng)度滿足設(shè)計(jì)要求。四、玻璃面板撓度校核1、校核依據(jù)：根據(jù)玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范JGJ102-2003 第d f =K b4bD d f ,

12、lim =60d f ：風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下?lián)隙茸畲笾?；：四點(diǎn)支承玻璃面板的撓度系數(shù)；由邊長(zhǎng)比 a1681=0.977 ，查玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范JGJ102-2003 表b17205文檔來(lái)源為 :從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word 版本可編輯 .歡迎下載支持 .=0.02507 。K ：風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值；b ：支撐點(diǎn)間玻璃面板長(zhǎng)邊邊長(zhǎng)；D ：玻璃剛度；：玻璃撓度折減系數(shù)2、撓度計(jì)算1) 夾膠玻璃風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值WK=1.0 KN/m 22)夾膠玻璃等效計(jì)算厚度te ，根據(jù)玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范JGJ102-2003 公式3t3=38383=10.08 mmte = 3 t123)玻璃剛度 D ，根據(jù)玻璃幕墻工程技術(shù)

13、規(guī)范JGJ102-2003公式Et 30.7210 510.0836D=12(1v 2 )=12(10.22 )=6.4 ×10N·mm4) 夾膠玻璃撓度折減系數(shù)根據(jù)玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范JGJ102-2003公式K a41.010 3168144 =11.44 =0.7210510.08Et e查玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范JGJ102-2003表玻璃面板的撓度折減系數(shù)=0.9565）點(diǎn)支式玻璃在風(fēng)荷載作用下產(chǎn)生的撓度d f =K b4D= 0.02507 1.0 10 3 17204 0.9566.4 106b1720=27.5mm d f ,lim =28.7 mm點(diǎn)支式玻璃面

14、板撓度滿足設(shè)計(jì)要求。第三章、單索計(jì)算理論分析一、單索計(jì)算力學(xué)分析本工程采用單索受力模型，對(duì)單索而言受力如下：6文檔來(lái)源為 :從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word 版本可編輯 .歡迎下載支持 .其中P： 索節(jié)點(diǎn)力 KNa： 索節(jié)間長(zhǎng)度mL： 索跨度 m: 索最大撓度n： 節(jié)間數(shù)L=（2n+1）a（本版計(jì)算書僅出當(dāng)為奇數(shù)是情況，偶數(shù)部分暫不會(huì)推導(dǎo)，望公司同事能就為偶數(shù)狀況時(shí)進(jìn)行推導(dǎo)，提供看法共同就這一問(wèn)題進(jìn)行探索。）二、總變形與由最后一節(jié)拉索引起拉伸變形見(jiàn)的關(guān)系式當(dāng) 很小， tan L，依據(jù)平衡條件可得：(n)-(n) 索系平衡條件Y02Tn×Sin n2nPTn 2npn ap -（ 5）2sin

15、nnn是由 Tn 作用于最后一節(jié)拉索，使其拉伸而產(chǎn)生，依照虎克定律，則： Tna22a1(n ) 21nEFaa依照臺(tái)勞級(jí)數(shù)：1x1(1) x(1) x2.-1 x1224當(dāng) x 很小時(shí)，1x1 ( 1 )x2由于n 很小，故1(n )211 ( n )2aa2a即： Tna 22a1 ( n ) 211 ( n )2anEFa2 aTn1 (n )2-（ 6）EF2a將式（ 5）代入式（6）得： n ap11 ( n )2nEF2a推導(dǎo)化簡(jiǎn)可得：nP 1 EF ( n )3 (7)2a依據(jù) (n-1)-(n-1) 索系平衡條件，同理可得：7文檔來(lái)源為 :從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word 版本可編輯

16、.歡迎下載支持 .(n-1)P 1 EF (n 1 ) 32a依據(jù) (n-2)-(n-2) 索系平衡條件，同理可得：(n-2)P 1 EF (n2 )32a2P 1EF(2 )32a依據(jù) (1)-(1) 索系平衡條件，同理可得：P 1EF(1)32a依據(jù)以上各式可得：3n 1n 1n3n3n (n1)312313n ( n 1)n (n 2) n ( n 2)2 n nnn 1+2+3+n-2+n-1+n(3 13 23 33 n 23 n 13n ) nnnnnnn設(shè)：B= 3 13 23 33 n 23 n 1 3 nnnnnnn則： Bn (8)三、不施加預(yù)拉力 T0 力學(xué)分析：當(dāng)不施加

17、預(yù)拉力T 0 時(shí)，則 n是由 Tn 作用于最后一節(jié)拉索，使其拉伸而產(chǎn)生。設(shè)：總荷載 PZ =2NP ，矢跨比 =依照 (7)、 (8) 兩式，則：(2n1)aPZ=2nP EF ( 2n 1)3EF32np (9)B2 sinn從（ 9）式可看出：總荷載PZ =2nP 與矢跨比 不是線性關(guān)系，這就是說(shuō)，盡管單根拉索符合虎克定律，即單根拉索的拉力和拉索的伸長(zhǎng)變形存在線性關(guān)系，也盡管由這些拉索組成的拉索結(jié)構(gòu)在結(jié)構(gòu)外力PZ 作用下，結(jié)構(gòu)的撓度變形 與跨度 L=(2n+1)a 比很小，但由這些拉索組成的拉索結(jié)構(gòu)變形和結(jié)構(gòu)外力 PZ 卻不是線性關(guān)系，點(diǎn)支式玻璃幕墻的拉索結(jié)構(gòu)是非線性結(jié)構(gòu)。8文檔來(lái)源為 :

18、從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word 版本可編輯 .歡迎下載支持 .np2BB3132220.18-（ 10）Tnap2(2n1)2(2n1)2(221)nTn 是最后一節(jié)拉索的拉力，是最大的拉力，也是主體結(jié)構(gòu)的瞄具承受的最大拉力，據(jù)此可進(jìn)行拉索的強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)算。四、施加預(yù)拉力T0 力學(xué)分析：拉索結(jié)構(gòu)施加預(yù)拉力 T0 是在未受外載荷之前完成的， 受到外載荷之后， 拉索產(chǎn)生了新的內(nèi)力 T，盡管 T0 和 T共同平衡外力，但只有 T產(chǎn)生拉索結(jié)構(gòu)變形撓度 n0 ，設(shè)未加預(yù)拉力時(shí)拉索拉力為 T，預(yù)拉力 T0 KT ，則 TT-KT ，(1K )T2n0- （ 11）依照（ 6）式得：EF2a2T21 ( n )22

19、(1n0EFK )a22 an0n依照（ 8）式，上式可轉(zhuǎn)換為：0 - （ 12）五、彈簧裝置的彈性系數(shù)EP的設(shè)計(jì)分析：當(dāng)撓度值0確定后，在外載荷不變時(shí)，索的總內(nèi)力T 也確定。拉索結(jié)構(gòu)施加預(yù)拉力T0是在未受外載荷之前完成的， 撓度 0是受到外載荷之后產(chǎn)生的， 受到外載荷之后拉索產(chǎn)生了新的內(nèi)力 T，盡管 T0 和 T共同平衡外力，但只有 T產(chǎn)拉索結(jié)構(gòu)變形撓度 0，索的錨具變形、支承結(jié)構(gòu)變形、溫差及拉索松弛等，都會(huì)造成預(yù)拉力損失，一旦預(yù)拉力變化，則產(chǎn)生新的靜力平衡，撓度0也將變化，如果還要保持原撓度0也不改變，可采用彈簧裝置。其彈性系數(shù) EP 的設(shè)計(jì)分析如下：設(shè)預(yù)拉力T01 =K1T ，T02 =

20、K2T ，拉索彈性系數(shù)ES，彈簧裝置彈性系數(shù) EP 。 0不變，根據(jù)式（ 5），不變；根據(jù)式（ 7）得： T K1TTK 2TES FEPESES (K1K 2 )EPK119文檔來(lái)源為 :從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word 版本可編輯 .歡迎下載支持 .第四章、單索選擇計(jì)算一、基本參數(shù)點(diǎn)式玻璃幕墻采用預(yù)應(yīng)力單索式結(jié)構(gòu)，水平荷載由自平衡索承受，自重荷載由豎向索承受，橫向索長(zhǎng)度 L=9.65 m ，豎向索長(zhǎng)度 H=9.65 m ；橫向分格 B=1.93 m, 豎向分格 h=1.93 m ；鋼索的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為 1320 N/mm 2，強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值為 600 N/mm2。二、設(shè)計(jì)荷載K1.32 KN/m2q :

21、 水平面荷載標(biāo)準(zhǔn)值q：水平面荷載設(shè)計(jì)值1.816 KN/m 2NK：集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值NK=qK· B· H=1.32× 1.93 × 1.93=4.917 KN/mN：集中荷載設(shè)計(jì)值N=q B · H=1.816 ×1.93× 1.93=6.764 KN/m三、拉索計(jì)算本工程選用雙向單索雙向受力，兩個(gè)方向選用相同的索，同時(shí)選用最不利玻璃分格為正方形，根據(jù)剛性相等原理對(duì)荷載進(jìn)行分配，索跨為9.65 m。1) 每根索所承受的力N6.764P= =3.382 KN2 22) 索不加預(yù)拉力 T0 索所受的拉力計(jì)算：其中，B：常數(shù) B=

22、 3 13 23 33 n 23 n 13 n =1.8nnnnnnn: 節(jié)間數(shù) 由 L= （ 2n+1） a 得 n=2 2n+1:節(jié)點(diǎn)間的段數(shù)：索的矢跨比 取為 1/50P1: 索所受總荷載故 索不加預(yù)拉力T0 索所受的拉力為：10文檔來(lái)源為 :從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word 版本可編輯 .歡迎下載支持 .P1B=3 3.3821.8T191.314 KN2 (2n1)5250索預(yù)拉力 T0 （本工程按0.5T 考慮）T0T91.314245.657 KN2作用在索上的總拉力為：TnTT091.31491.314136.97 KN2考慮到索的安全性，取 1.8的安全系數(shù)最終作用在索桿上的拉力為：

23、Tn'1.8Tn1.8 136.97246.55 KNTn'246.55 103選用拉索截面積： A=186.8 mm 213201320故選用 19.5 mm 的索。四、彈簧裝置的彈性系數(shù)EP 計(jì)算由 EPES (K1K 2 ) 知當(dāng)彈簧裝置的彈性系數(shù)EP 與拉索彈性系數(shù) ES 相等，即使預(yù)拉力全1K1部損失，外載荷不變，索的總內(nèi)力T 和原撓度 0都不改變。11文檔來(lái)源為 :從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word 版本可編輯 .歡迎下載支持 .第五章、支撐鋼架計(jì)算（按具體工程計(jì)算）一、計(jì)算說(shuō)明：拉索點(diǎn)式玻璃幕墻， 由索結(jié)構(gòu)承受荷載， 再由拉索傳給支撐鋼結(jié)構(gòu)， 最終傳到主體結(jié)構(gòu)。本工程鋼結(jié)構(gòu)

24、支撐為一鋼架結(jié)構(gòu)， 整體承受由索傳遞的荷載。 由有限元計(jì)算軟件 SAP2000 建模計(jì)算。玻璃幕墻支承結(jié)構(gòu)為連接在鋼管結(jié)構(gòu)上的雙向單層索網(wǎng)，鋼管結(jié)構(gòu)支承在主體建筑結(jié)構(gòu)和基礎(chǔ)上；抗震設(shè)防烈度為8 度，設(shè)計(jì)基本地震加速度0.20g（第一組）。場(chǎng)地土類別為III 類?；撅L(fēng)壓取0.45 kN / m 2 ，地面粗糙度按C 類。二、學(xué)模型：按具體工程三、荷載分析：荷載需進(jìn)行工況分析，按工況進(jìn)行加荷。此處不作詳敘，按具體工程考慮。四、桿件計(jì)算：鋼結(jié)構(gòu)桿件驗(yàn)算：桿件 1： 550× 20mm圓鋼管1、 通過(guò)有限元結(jié)構(gòu)計(jì)算軟件SAP2000計(jì)算得到的桿件內(nèi)力：軸力： N 944.3 N彎矩： M

25、X 452.3 KN · mM y 349.1 KN · m2、 桿件強(qiáng)度校核：1） 校核依據(jù)：該桿件為拉彎、壓彎構(gòu)件，根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50017-2003 第彎矩作用在主平面內(nèi)的拉彎構(gòu)件和壓彎構(gòu)件，其強(qiáng)度應(yīng)按下列規(guī)定計(jì)算：式中 X 、 y 與截面模量相應(yīng)的截面塑性發(fā)展系數(shù)，應(yīng)按鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 GB50017-2003 表， X = y =1.1512文檔來(lái)源為 :從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word 版本可編輯 .歡迎下載支持 .2） 強(qiáng)度校核：944.3103452.2106349.110 61.1542579721.15425797233301=192.0 N/mm 2 f

26、 g 215 N/mm 2桿件強(qiáng)度滿足設(shè)計(jì)要求3、壓彎構(gòu)件在彎矩作用下平面內(nèi)外穩(wěn)定性校核：1）校核依據(jù)：根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50017-2003 第彎矩作用在兩個(gè)主平面內(nèi)的雙軸對(duì)稱截面的壓彎構(gòu)件，其穩(wěn)定性應(yīng)按下列公式計(jì)算：Ntx M xty M yf（y ANby WyxWx 10.8N EXNtx M xmyM yf（y AbxWxNyW y10.8N Ey式中 x 、 y 對(duì)強(qiáng)軸 x x 和弱軸 y y 的軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)；b x 、 b y 均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定性系數(shù)，按鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 GB50017-2003附錄 B 計(jì)算，其中工字形（含 H 型鋼）截面的非懸臂（懸伸）構(gòu)件

27、b x 可按附錄 B 第 B.5 節(jié)確定， b y 可取 1.0；對(duì)閉口截面，取b xby1.0；M x 、 M y 所計(jì)算構(gòu)件段范圍內(nèi)對(duì)強(qiáng)軸和弱軸的最大彎矩；N Ex 、 N Ey 參數(shù)， N Ex2 EA / 1.1 x2， N Ey2 EA / 1.1 2y ；Wx 、 Wy 對(duì)強(qiáng)軸和弱軸的毛截面模量；mx 、 my 等 效 彎 矩 系 數(shù) ，應(yīng) 按 鋼 結(jié) 構(gòu) 設(shè) 計(jì) 規(guī)范 GB50017-2003第 ； 取mx = my =0.85（構(gòu)件產(chǎn)生同向曲率） 。tx 、 ty 等效彎矩系數(shù)， 應(yīng)按鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 GB50017-2003 第；取 tx =ty =0.85（構(gòu)件產(chǎn)生同向曲率）

28、 。截面影響系數(shù)，閉口截面0.7 ，其他截面1.03） 構(gòu)件的計(jì)算長(zhǎng)度、長(zhǎng)細(xì)比、歐拉臨界力及穩(wěn)定性系數(shù)的計(jì)算桿件的計(jì)算長(zhǎng)度為 L0=7545.75mm， 550× 20mm圓鋼管的回轉(zhuǎn)半徑I x1170942268ix i y =187.517 mmA33301桿件的長(zhǎng)細(xì)比 L0 7545.75 40.24i187.51713文檔來(lái)源為 :從網(wǎng)絡(luò)收集整理 .word 版本可編輯 .歡迎下載支持 .桿件的穩(wěn)定性系數(shù)，查鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50017-2003 附錄 C 得 x y 0.941N Ex N Ey 2EA/ 1.12 3.14159 2206000 33301=38.015&

29、#215; 106N1.140.2424） 平面內(nèi)外穩(wěn)定性校核：Ntx M xty M y=1 byWyy AxWx10.8NN EX9441030.85 452.1060.7 0.85349.1 1060.941333011.154257972 10.8 944.31.0425797238015 159.0 N/mm f g 215 N/mm2 Ntx M xmy M yy AbxW x1 0.8NyWyN Ey9441030.7 0.85452.21060.85349.11060.941333011.042579721.154257972 1944.30.838015 155.1 N/mm

30、 2 f g 215 N/mm 2桿件的穩(wěn)定性滿足設(shè)計(jì)要求。由有限元結(jié)構(gòu)計(jì)算軟件SAP2000計(jì)算可知鋼結(jié)構(gòu)各構(gòu)件的強(qiáng)度和穩(wěn)定性能滿足設(shè)計(jì)要求，以下是對(duì)承受較大彎矩和軸力的桿件進(jìn)行校核。連接處焊縫計(jì)算：1、焊縫荷載選取承受彎矩、軸力和剪力較大處的焊縫進(jìn)行計(jì)算，通過(guò)有限元結(jié)構(gòu)計(jì)算軟件SAP2000計(jì)算得到的彎矩、軸力、剪力為：桿件 1228 端部（采用角焊縫連接）：軸力： N 618.56 KN剪力： V X =49.00 KNV y =53.51 KN彎矩： M X 67.44 KN · mM y 126.47 KN · m焊縫受到的剪力：V VXVY=49 .0053 .

31、51 =72.56 KN2、角焊縫截面正投影3、角焊縫強(qiáng)度驗(yàn)算：14文檔來(lái)源為 :從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word 版本可編輯 .歡迎下載支持 .角焊縫正應(yīng)力：NM XM yWxWyhe l wNM XM yAWxWy618.5610367.4410 6126.471062121917352201735220=140.90 N/mm 2f t w 160 N/mm 2角焊縫剪應(yīng)力： heV V =72.56103=3.42 N/mml wA21219折算應(yīng)力：23 2 140.902 3 3.422 141.02 1.1 ft w g 1.1× 160=176 N/mm 2焊縫強(qiáng)度滿足設(shè)計(jì)要

32、求。五、埋件計(jì)算預(yù)埋件與拉桿的連接：1、連接件計(jì)算連接件采用 60mm耳板，材料為 Q235B鋼板，耳板通過(guò) 60mm銷釘與拉桿連接，荷載計(jì)算：用 SAP2000計(jì)算得到的支座處桿件軸心拉力可知JOINTLOADF1F2F3M1M2M325DSTL2-163.036298.5635972.6439000拉桿拉力： N= F12F22F32 = 163.03298.562972.642 =991.12 KN支座彎距： M=0（鉸接）采用銷釘連接時(shí)，銷釘所受的剪力V= N=991.12 KN3.1416602銷釘承受雙剪，抗剪承載力：NV =4×1254=1413.72 KN > 991.12 KN