金沙溝水電站機(jī)電系統(tǒng)設(shè)計(jì)

1、前言 水資源是基礎(chǔ)性的自然資源，是一種可持續(xù)的資源。水力發(fā)電是一種可再生的清潔能源。我國幅員遼闊，江河縱橫、湖泊眾多，蕰藏著巨大的水能資源。而且是世界上水能源最豐富的國家，且水電開發(fā)建設(shè)的自然條件非常優(yōu)越。從資源的利用率上來看，非常利于水力發(fā)電。 本論文是根據(jù)金沙溝水電站的相關(guān)原始資料進(jìn)行編寫的，設(shè)計(jì)的題目是：金沙溝水電站的設(shè)計(jì)，根據(jù)設(shè)計(jì)的要求和基本情況，我們運(yùn)用了三年在所學(xué)到的專業(yè)知識(shí)，將理論和實(shí)踐緊密相聯(lián)接，對(duì)我們?nèi)甑膶W(xué)習(xí)情況的總結(jié)和應(yīng)用，同時(shí)，也培養(yǎng)我們獨(dú)立完成任務(wù)，善于發(fā)現(xiàn)問題和解決問題的能力，力求做到設(shè)計(jì)更加完整，數(shù)據(jù)更精準(zhǔn)，文字更簡(jiǎn)潔，能夠通俗易懂，敘述條理清晰，便于理解。 本論

2、文設(shè)計(jì)的內(nèi)容有：水輪機(jī)組的選型設(shè)計(jì)，調(diào)節(jié)保證計(jì)算及調(diào)節(jié)設(shè)備的選擇、水輪機(jī)組的輔助設(shè)計(jì)、水電站電氣部分計(jì)算及選型，廠房尺寸設(shè)計(jì)等。 由于編者所學(xué)有所短缺，能力有限，設(shè)計(jì)過程中可能會(huì)有疏漏與不妥之處，希望讀者，給予指正。編者2012年5月目錄第一章 水輪機(jī)的選型設(shè)計(jì)41.1水輪機(jī)型號(hào)選定41.2 原型水輪機(jī)各方案主要參數(shù)的選擇41.3 較優(yōu)方案101.4 技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計(jì)算101.5 最優(yōu)方案選擇151.6 最優(yōu)方案的進(jìn)出流水道計(jì)算161.7 繪制廠房剖面圖21第二章 調(diào)節(jié)保證計(jì)算及調(diào)速設(shè)備的選擇262.1 調(diào)節(jié)保證計(jì)算的目的和任務(wù)262.2 設(shè)計(jì)水頭下甩全負(fù)荷272.3 最大水頭甩全負(fù)荷312.4

3、調(diào)速設(shè)備的選擇34第三章 輔助設(shè)備343.1 氣系統(tǒng)的設(shè)計(jì)343.2 水系統(tǒng)的設(shè)計(jì)383.3 油系統(tǒng)的設(shè)計(jì)44第四章 電氣部分474.1 接入系統(tǒng)設(shè)計(jì)474.2 電氣主接線設(shè)計(jì)484.3 短路電流計(jì)算504.4 電氣設(shè)備選擇60謝辭66參考文獻(xiàn)67附錄一68附錄二68附錄三68附錄四68附錄五68附錄六68附錄七68附錄八68摘要關(guān)鍵詞：水輪機(jī)組選型、水電站機(jī)電初步設(shè)計(jì)、蝸殼、尾水管、廠房、水輪機(jī)調(diào)節(jié)保證計(jì)算、水電站輔助設(shè)備、油、水、氣系統(tǒng)、電氣一次。金沙溝水電站位于我國湖南省中部的沙水流域上，在沙溪縣上游12公里處，電站建成后將向汀中地區(qū)供電，其主要供電地區(qū)為長(zhǎng)沙等地。金沙溝水電站壩址在大葉

4、江上游200公尺處，壩址地區(qū)條件優(yōu)越，兩邊邊坡穩(wěn)定，壩址段上游河谷寬淺，壩段下部河谷狹窄。廠址選在大壩下游右岸上，水由隧洞式壓力鋼管引入廠房，長(zhǎng)約150米。公路自下游在右岸進(jìn)入廠區(qū)。水電站機(jī)電部分設(shè)計(jì)主要根據(jù)水電站水頭范圍進(jìn)行水輪機(jī)的主機(jī)選型，然后在同一型號(hào)中按不同的方案由模型綜合特性曲線在最大和最小水頭下的比轉(zhuǎn)速最大范圍包圍高效率區(qū)間來選定三個(gè)較優(yōu)方案，利用面積法比較三個(gè)較優(yōu)方案的平均效率，同時(shí)參考技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)從中選出最優(yōu)方案，然后利用最優(yōu)方案的參數(shù)，來進(jìn)行相關(guān)的進(jìn)出水流道計(jì)算，從而確定蝸殼和尾水管的具體尺寸。根據(jù)流道的尺寸對(duì)水電站進(jìn)行調(diào)節(jié)保證計(jì)算，保證滿足水電站的調(diào)節(jié)要求，蝸殼水擊壓力上升

5、在允許范圍里，同時(shí)確定調(diào)節(jié)時(shí)間常數(shù)。 水電站廠房尺寸的確定，主要參數(shù)要根據(jù)發(fā)電機(jī)和蝸殼和尾水管的尺寸來確定，在確定廠房尺寸后，對(duì)廠房?jī)?nèi)的輔助設(shè)備的布置要充分考慮安裝和檢修的可行性和方便性。在電氣部分，要根據(jù)裝機(jī)容量和機(jī)組臺(tái)數(shù)來進(jìn)行主接線設(shè)計(jì)和接入系統(tǒng)設(shè)計(jì)，在設(shè)計(jì)中要充分考慮電站的在系統(tǒng)中的地位，從而確定電站的安全系數(shù)，由此來綜合考慮來確定電氣主接線的形式。在設(shè)計(jì)中要力求安全行高，控制簡(jiǎn)單方便，同時(shí)盡量節(jié)省開支。第一章 水輪機(jī)的選型設(shè)計(jì)1.1水輪機(jī)型號(hào)選定一、水輪機(jī)型式的選擇根據(jù)原始資料，該水電站的水頭范圍為57-90.5m，電站總裝機(jī)容量44萬千瓦，擬選2、3、4、5臺(tái)機(jī)組，平均水頭為70米，

6、最大水頭為90.5m，最小水頭為57.5m。水輪機(jī)的設(shè)計(jì)水頭估算為按我國水輪機(jī)的型譜推薦的設(shè)計(jì)水頭與比轉(zhuǎn)速的關(guān)系，水輪機(jī)的比轉(zhuǎn)速為根據(jù)原始資料，適合此水頭范圍的水輪機(jī)類型有斜流式和混流式。又根據(jù)混流式水輪機(jī)的優(yōu)點(diǎn)：（1）比轉(zhuǎn)速范圍廣，適用水頭范圍廣，可適用30700m；（2）結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，價(jià)格低；（3）裝有尾水管，可減少轉(zhuǎn)輪出口水流損失。 故選擇混流式水輪機(jī)。因此，選擇在225.27mkw左右的混流式水輪機(jī)為宜。根據(jù)能源動(dòng)力類水動(dòng)專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)與課程設(shè)計(jì)指南中表2-1，本電站水頭變化范圍(H=57.5-90.5m),適合此水頭范圍的有HL220-46。二、擬訂機(jī)組臺(tái)數(shù)并確定單機(jī)容量表1-1 機(jī)組臺(tái)數(shù)

7、比較表臺(tái)數(shù)單機(jī)容量（萬千瓦）222314.741158.81.2 原型水輪機(jī)各方案主要參數(shù)的選擇按電站建成后,在電力系統(tǒng)的作用和供電方式,初步擬定為2臺(tái),3臺(tái),4臺(tái),5臺(tái)四種方案進(jìn)行比較?；緟?shù)， 模型效率：，推薦使用最優(yōu)單位流量：，最優(yōu)單位轉(zhuǎn)速：，最優(yōu)單位流量：。一、2臺(tái)機(jī)組1、計(jì)算轉(zhuǎn)輪直徑 裝機(jī)容量22萬千瓦，由水輪機(jī)325頁可知：水輪機(jī)額定出力： 上式中： -發(fā)電機(jī)效率,取0.98 -機(jī)組的單機(jī)容量（KW） 由型譜可知，與出力限制線交點(diǎn)的單位流量為設(shè)計(jì)工況點(diǎn)單位流量，則Q11r=1.15m3/s,對(duì)應(yīng)的模型效率m=89%，暫取效率修正值 =0.03，=0.89+0.03=0.92。則設(shè)

8、計(jì)工況原型水輪機(jī)效率為92%。我國規(guī)定的轉(zhuǎn)輪直徑系列（見水輪機(jī)P9），計(jì)算值處于標(biāo)準(zhǔn)值6.0-6.5m，取直徑D1=6.5m2、計(jì)算原型水輪機(jī)的效率 限制工況原型水輪機(jī)效率=m+=0.89+0.022=0.9123、同步轉(zhuǎn)速的選擇所以轉(zhuǎn)速不用修正。轉(zhuǎn)速介于發(fā)電機(jī) 同步轉(zhuǎn)速88.2r/min和93.8r/min之間， 需要對(duì)兩個(gè)轉(zhuǎn)速都進(jìn)行修正。4、計(jì)算水輪機(jī)的運(yùn)行范圍水輪機(jī)設(shè)計(jì)流量當(dāng)n=88.2r/min時(shí)，最大水頭、最小水頭和平均水頭對(duì)應(yīng)的單位轉(zhuǎn)速當(dāng)n=93.8r/min時(shí)，最大水頭、最小水頭和平均水頭對(duì)應(yīng)的單位轉(zhuǎn)速綜上所述，參數(shù)繪制在HL220綜合曲線上以檢驗(yàn)水輪機(jī)高效率運(yùn)行區(qū)域的高低，選擇

9、高效率較高的93.8.二、3臺(tái)機(jī)組 1、計(jì)算轉(zhuǎn)輪直徑 單機(jī)容量14.7萬千瓦，水輪機(jī)額定出力： 上式中：-發(fā)電機(jī)效率,取0.98 -機(jī)組的單機(jī)容量（KW）計(jì)算值處于標(biāo)準(zhǔn)值5.0和5.5之間，計(jì)算值更接近5.0m,所以取值5m。2、計(jì)算原型水輪機(jī)的效率 =m+=0.89+0.021=0.9113、同步轉(zhuǎn)速的選擇所以轉(zhuǎn)速不用修正。此值介于115.4和125 r/min附近，所以選取88.2r/min和93.8r/min進(jìn)行校驗(yàn)。4、算水輪機(jī)的運(yùn)行范圍水輪機(jī)設(shè)計(jì)流量當(dāng)n=125r/min時(shí)，最大水頭、最小水頭和平均水頭對(duì)應(yīng)的單位轉(zhuǎn)速當(dāng)n=115.4r/min時(shí)，最大水頭、最小水頭和平均水頭對(duì)應(yīng)的單位

10、轉(zhuǎn)速 由上述計(jì)算可知，當(dāng)n=125時(shí)含高效率區(qū)較大，故選擇n=125。三、4臺(tái)機(jī)組 1、計(jì)算轉(zhuǎn)輪直徑 單機(jī)容量11萬千瓦，水輪機(jī)額定出力： 上式中： -發(fā)電機(jī)效率,取0.98 -機(jī)組的單機(jī)容量（KW）按我國規(guī)定轉(zhuǎn)輪直徑尺寸系列，計(jì)算值為4.5m，所以選擇2、計(jì)算原型水輪機(jī)的效率 =m+=0.89+0.035=0.9253、同步轉(zhuǎn)速的選擇所以效率不用修正。此值介于125 r/min和136.4r/min之間，所以對(duì)兩個(gè)轉(zhuǎn)速進(jìn)行校驗(yàn)。4、計(jì)算水輪機(jī)的運(yùn)行范圍水輪機(jī)設(shè)計(jì)流量當(dāng)n=125r/min時(shí)，最大水頭、最小水頭和平均水頭對(duì)應(yīng)的單位轉(zhuǎn)速當(dāng)n=136.4r/min時(shí)，最大水頭、最小水頭和平均水頭對(duì)

11、應(yīng)的單位轉(zhuǎn)速由上述計(jì)算可知，轉(zhuǎn)速為136.4rmin是包含的高效率區(qū)較高。四5臺(tái)機(jī)組 1、計(jì)算轉(zhuǎn)輪直徑單機(jī)容量8.8萬千瓦，所以水輪機(jī)額定出力： 上式中： -發(fā)電機(jī)效率,取0.98 -機(jī)組的單機(jī)容量（KW）計(jì)算值處于標(biāo)準(zhǔn)值3.8m和4.1m之間，因?yàn)橛?jì)算值更接近4.1m，取D1=4.1m。2、計(jì)算原型水輪機(jī)的效率 =m+=0.89+0.0198=0.9103、同步轉(zhuǎn)速的選擇所以轉(zhuǎn)速不用修正。此值介于136.4r/min和150r/min之間，所以兩者都取。4、算水輪機(jī)的運(yùn)行范圍水輪機(jī)設(shè)計(jì)流量： 設(shè)計(jì)工況的單位流量：當(dāng)n=136.4r/min時(shí)，最大水頭、最小水頭和平均水頭對(duì)應(yīng)的單位轉(zhuǎn)速當(dāng)n=1

12、50r/min時(shí)，最大水頭、最小水頭和平均水頭對(duì)應(yīng)的單位轉(zhuǎn)速各方案列表如下表：1-2 水輪機(jī)各方案參數(shù)比較表方案機(jī)型臺(tái)數(shù)(臺(tái)）直徑（m）轉(zhuǎn)速n（r/min)n11max(r/min)n11a(r/min)n11min(r/min)1HL22026.593.880.4072.8764.092HL22026.588.275.6068.5260.263HL22035.0115.476.0968.9660.654HL22044.512574.1867.2359.125HL22044.5136.480.7173.1564.336HL22054.1136.473.7566.8458.797HL22054.

13、115081.1073.5064.651.3 較優(yōu)方案 選擇較優(yōu)方案的方法主要是，在模型綜合特性曲線 上畫出水頭區(qū)間來比較高效率區(qū)上網(wǎng)范圍。一、試算并繪圖在模型綜合特征曲線上，通過試算出來的工況點(diǎn)，畫出各個(gè)方案的工作范圍。方案1號(hào)、5號(hào)包含最高效率區(qū)，故對(duì)其進(jìn)行試算。二、初選較優(yōu)方案根據(jù)前面擬定的各方案的工作范圍是否包含高效區(qū)，或者包含高效區(qū)的面積大??；設(shè)計(jì)水頭與平均水頭是否接近等原則來初選較優(yōu)方案。所列較優(yōu)方案如下：1號(hào)、5號(hào),分別定為方案一、方案二。1.4 技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計(jì)算一、動(dòng)能經(jīng)濟(jì)指標(biāo)根據(jù)運(yùn)轉(zhuǎn)特性曲線，求各方案的平均效率1繪制轉(zhuǎn)輪運(yùn)轉(zhuǎn)綜合特性曲線 (1) 等效率曲線的繪制：A、在水輪機(jī)

14、工作水頭范圍（HminHmax）內(nèi)取4個(gè)水頭值，計(jì)算各水頭對(duì)應(yīng)的單位轉(zhuǎn)速N11，以各N11值在模型綜合特性曲線上作水平線與其等效率線相交得一系列交點(diǎn)，根據(jù)交點(diǎn)處的Q11和m計(jì)算出原型水輪機(jī)的效率和出力P具體結(jié)果見表1-3、表1-4。然后對(duì)每個(gè)水頭值作等效率曲線。B、在曲線=f（P）上過某效率值水平線與曲線相交，記下各點(diǎn)P，H值。C、將各點(diǎn)的H、P值繪在坐標(biāo)圖上，將各點(diǎn)連成光滑曲線，即為某的效率值。D、繪制出力限制線。在HrHmax之間，是一條P=Pr的直線。在HminHr之間出力限制線一般由模型綜合特性曲線的95%出力限制線換算而得。各方案的曲線見圖1-1、圖1-2。2 據(jù)所繪制的運(yùn)轉(zhuǎn)特性曲線

15、計(jì)算各方案的平均效率利用面積法求各方案的平均效率式中1 、2 為特性曲線上相鄰等效率線上的效率值，A為兩相鄰效率線之間的面積。具體結(jié)果見表1-6.表1-6 平均效率的比較方案一(1+2)/2Ai(1+2)Ai/20.91 4 3.640.8976.230.8651613.840.846 5.04 0.827 5.740.80540.78 7 5.46Ai(1+2)Ai/2(%)52 44.184.8方案二(1+2)/2Ai(1+2)Ai/20.92532.76 0.910 54.550.894 3.560.876 5.220.857 5.950.835 4.150.81 4 3.24Ai(1+

16、2)Ai/2(%)3328.686.7由上述計(jì)算可知，方案二平均效率較大。圖1-1 方案一運(yùn)轉(zhuǎn)特性曲線圖1-2 方案二運(yùn)轉(zhuǎn)特性曲線二機(jī)電設(shè)備投資和耗鋼量（一）水力機(jī)械部分1、水輪機(jī)由水輪機(jī)總重量估算曲線查得：水電站動(dòng)力設(shè)備手冊(cè)P31 式1-14進(jìn)行估算方案I Z=2臺(tái),，總重898.42×2=1796.84t,總價(jià)F1=1796.84×2.5=4492.10萬元； 轉(zhuǎn)輪重量：總價(jià)：FHL1=1.2×161.34×2=387.22萬元方案II Z=4臺(tái), ，總重359.63×4=1438.54t,總價(jià)1438.54×2.5=3596.3

17、4萬元；轉(zhuǎn)輪重量總價(jià)：FHL2=1.2×58.09×4=287.84萬元2、調(diào)速器按一臺(tái)80萬元來考慮，故各方案總價(jià)估 算如下：方案I 總價(jià)80×2=160萬元方案II 總價(jià)80×4=320萬元3、起重設(shè)備首先計(jì)算出最重部件（發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子帶軸）的重量，再根據(jù)裝機(jī)臺(tái)數(shù)選擇起重機(jī)的型號(hào)，再有經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算出起重機(jī)的跨度，最后查表得出起重機(jī)的重量。參考水電站機(jī)電設(shè)計(jì)手冊(cè)-水力機(jī)械分冊(cè) 表7-17方案I查 水電站機(jī)電設(shè)計(jì)手冊(cè)-電氣一次分冊(cè)P183（1）發(fā)電機(jī)重量 上式中： KG-估算系數(shù)，懸式機(jī)組范圍為810，傘式機(jī)組79； Nn-容量（KVA）.當(dāng)發(fā)電機(jī)額定轉(zhuǎn)速小

18、于150 r/min時(shí)，采用傘式機(jī)組，KG =8。參考水電站機(jī)電設(shè)計(jì)手冊(cè)-電氣一次分冊(cè) P157，發(fā)電機(jī)容量110-300MW,功率因數(shù)為0.875（2） 轉(zhuǎn)子帶軸重量：Gr=05GF=0.45×1564.69=704.11t， 跨度=4.5D1=4.5×6.5=29.25m, 查表得起重機(jī)的重量為320t,則起重機(jī)的總價(jià)：320×1.2=384萬元 方案II （1）發(fā)電機(jī)重量 （2） 轉(zhuǎn)子帶軸重量：Gr=0.45GF=0.5×767.72=304.52t 跨度=4.5D1=4.5×4.5=20.25m, 查表得起重機(jī)的重量為218t，則起重機(jī)

19、的總價(jià)：218×1.2=261.6萬元.4、輔助設(shè)備部分輔助設(shè)備投資=k%×（水輪機(jī)+調(diào)速器）根據(jù)單機(jī)，查原始資料匯編59頁可得各方案的k值：估算分別為：方案I Pg=22萬KW k=3.5% 總價(jià)為：3.5 %×（4492.1+160）=162.80萬元方案II Pg=11萬KW k=3.5% 總價(jià)為：3.7%×（3596.34+320）=137.07萬元5、設(shè)備安裝運(yùn)行費(fèi)安裝設(shè)備運(yùn)輸費(fèi)=%×設(shè)備總價(jià) 參考設(shè)計(jì)任務(wù)書 P59得各方案k值為 8.0% 方案I 總價(jià)為：8.0%×（4492.1+387.22+162.8+384）=447

20、.45萬元方案II 總價(jià)為：8.0%×（3596.34+278.84+320+261.6）=356.54萬元 6、總投資方案I 4492.1+387.22+160+162.8+384+447.4=6040.57萬元方案II 3596.34+278.04+320+137.07+261.6+356.54=5053.55萬元7、總耗鋼量方案I 1796.84+320=2504.06t方案II 1438.54+625=2063.54t（二）電氣部分1、水輪發(fā)電機(jī)方案I 總價(jià)為方案II 總價(jià)為2、變壓器根據(jù)輸電距離和發(fā)電機(jī)容量選用110KV的雙繞組三相發(fā)電機(jī)-變壓器單元接線，再查變壓器容量和重

21、量的關(guān)系曲線。 方案I Z=2臺(tái) 總重：216.5×2=433t總價(jià)為：433×4=1732萬元方案II Z=4臺(tái) 總重：161.9×4=647.6t總價(jià)為：647.6×4=2590.4元3、開關(guān)設(shè)備根據(jù)水電站動(dòng)力設(shè)備手冊(cè)表10-21推薦值，方案I 總價(jià)14×4×3=168（萬元）方案II 總價(jià)18×4×3=216（萬元）4、電氣自動(dòng)化設(shè)備根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)書P2所述，估算時(shí)以發(fā)電機(jī)、變壓器和開關(guān)設(shè)備總價(jià)的10%計(jì)算。計(jì)算結(jié)果如下：方案 總價(jià)為：10%×（1732+9388.14） =1112.15萬元方案 總

22、價(jià)為：10%×（9212+2590.4）=1180.30萬元5、電氣部分運(yùn)輸費(fèi)估算時(shí)以發(fā)電機(jī)、變壓器、開關(guān)設(shè)備總價(jià)和電氣自動(dòng)化設(shè)備的%計(jì)算方案 總價(jià)：8%×（9388.14+1732+168+1112.15）=992.02萬元方案 總價(jià)：8%×（9212+2590.4+942.3+216）=1036.86萬元6、總投資 方案 9388.14+1732+168+1112.15+992.02=13392.31萬元 方案 9212+2590.4+942.3+216+1180.3=14141.00萬元1.5 最優(yōu)方案選擇一、水力機(jī)械投資估算表該電站的裝機(jī)容量44萬千瓦。

23、表1-7 水力機(jī)械投資估算表方案 項(xiàng)目 水輪機(jī)單重(噸/臺(tái))898.42359.63水輪機(jī)總重(噸)1796.841438.54水輪機(jī)單價(jià)(萬元/噸)2.52.5水輪機(jī)總價(jià)（萬元）4492.103596.3調(diào)速器單價(jià)(萬元/臺(tái))8080調(diào)速器總價(jià)(萬元)160320起重機(jī)重量(噸)640625起重機(jī)總價(jià)(萬元)384261.6輔助設(shè)備投資(萬元)162.8137.07安裝運(yùn)輸費(fèi)(萬元)447.45356.54總投資(萬元)6040.575053.55總耗鋼量(噸)2436.842063.54單位千瓦投資(萬元/千瓦)0.01370.0107單位千瓦耗鋼量(噸/千瓦)0.00550.0047二、

24、電氣部分投資估算表表1-8 電氣部分投資估算表方案 項(xiàng)目 發(fā)電機(jī)單重(噸/臺(tái))1564.69767.72發(fā)電機(jī)總重(噸)3129.383070.88發(fā)電機(jī)單價(jià)(萬元/噸)33發(fā)電機(jī)總價(jià)(萬元)9388.149212.64變壓器、開關(guān)總價(jià)(萬元)19002806.4自動(dòng)化設(shè)備總價(jià)(萬元)1112.151180.3設(shè)備安裝運(yùn)輸費(fèi)(萬元)992.021036.87總投資(萬元)13392.3114141.0單位千瓦投資(萬元/千瓦)0.03040.0321單位千瓦耗鋼量(噸/千瓦)0.00810.0085三水輪機(jī)方案比較綜合表表1-9 各方案綜合比較表方案 項(xiàng)目 最大水頭Hmax(米)90.590.

25、5最小水頭Hmin(米)57.557.5平均水頭Hp(米)70.070.0裝機(jī)容量Ny(萬千瓦)4444水輪機(jī)型號(hào)HL220-46HL220-46單機(jī)容量N(萬千瓦)2211機(jī)組臺(tái)數(shù)24轉(zhuǎn)輪直徑D1(米)6.54.5機(jī)組轉(zhuǎn)速(轉(zhuǎn)/分)93.8136.4水輪機(jī)平均效率84.8%86.7%總投資(萬元)19432.8819194.55單位千瓦投資(萬元/千瓦)0.02210.0214總耗鋼量(噸)6000.55803.5單位千瓦耗鋼量(噸公斤/千瓦)0.01360.0132比較結(jié)果方案二較優(yōu)四、最優(yōu)方案的選擇由以上表可知，方案二的投資最小、單位千瓦投資最小、平均效率最高，最優(yōu)方案主要取決于單位千瓦

26、投資和平均效率，故采用方案二作為最優(yōu)方案。其主要參數(shù)見表1-9.1.6 最優(yōu)方案的進(jìn)出流水道計(jì)算一、吸出高度的計(jì)算最優(yōu)方案的實(shí)際設(shè)計(jì)水頭Hr=66.5m由水電站動(dòng)力設(shè)備手冊(cè)P18 表1-7得1.電站為4臺(tái)機(jī)組，按1臺(tái)水輪機(jī)的額定流量為水輪機(jī)過流量 查設(shè)計(jì)任務(wù)書P14 得 式中-由混流220-46綜合特性曲線中查得，為0.128. 2.立軸混流式水輪機(jī)安裝高程式中-尾水位，由金沙溝水電的尾水位得出，為95.1m。二、轉(zhuǎn)輪的計(jì)算圖1-3 轉(zhuǎn)輪剖面圖如上圖1-4所示，由已知型號(hào)的水輪機(jī)的尺寸（水輪機(jī)教材P78）有幾何相似得下表：表1-10 轉(zhuǎn)輪尺寸表D1D2D3D4D5D6b0h1h2h3h41.0

27、1.0821.160.8700.4780.1160.250.0540.1650.4820.3094.54.875.223.922.150.521.1250.240.142.171.39三、蝸殼計(jì)算 1、 蝸殼型式、斷面形狀和包角的確定由于本站應(yīng)用水頭為：57.5-80.5m<140m,故采用鋼板焊接蝸殼，蝸殼斷面為圓形，當(dāng)蝸殼尾部用圓斷面不能和座環(huán)蝶形邊相連接時(shí)，采用橢圓形斷面，蝸殼的包角為345度。2、 座環(huán)尺寸的確定連接的座環(huán)有兩種：一種是帶蝶形邊座環(huán)；一種是無蝶形邊座環(huán)。我們采用帶蝶形邊座環(huán)，其錐角為55度。其有關(guān)尺寸見下表：由水電站動(dòng)力設(shè)備手冊(cè) P20 得表1-11 座環(huán)尺寸表名

28、稱Da(m)Db(m)K(m)r(m)座環(huán)參數(shù)7.16.00.150.43、 蝸殼參數(shù)計(jì)算蝸殼包角 進(jìn)口斷面流量 蝸殼進(jìn)口斷面的平均流速進(jìn)口斷面面積 進(jìn)口斷面半徑 導(dǎo)葉高度 進(jìn)口斷面中心距 式中 : h=0.1D+/2=1.02m,由進(jìn)口斷面尺寸求出蝸殼系數(shù)和蝸殼常數(shù)進(jìn)口斷面外徑4、圓斷面計(jì)算根據(jù)上式圓斷面各數(shù)值如表1-12：表1-12 蝸殼圓形斷面計(jì)算表斷面號(hào)/Cr0h2xx2iiR13450.7193.71.042.0702.7897.7802.9706.4899.45923300.6883.71.042.0132.7017.2972.8876.4019.28933150.6573.71.

29、041.9552.6126.8212.8046.3129.11543000.6263.71.041.8952.5206.3522.7196.2208.93952850.5943.71.041.8322.4275.8902.6326.1278.75962700.5633.71.041.7682.3315.4352.5456.0318.57672550.5323.71.041.7012.2334.9872.4555.9338.38882400.5013.71.041.6322.1334.5482.3645.8338.19692250.4693.71.041.5592.0294.1162.2715.

30、7297.999102100.4383.71.041.4831.9213.6922.1755.6217.797111950.4073.71.041.4081.8103.2762.0785.5107.587121800.3753.71.041.3181.6942.8681.9775.3947.371131650.3443.71.041.2271.5712.4691.8735.2717.145141500.3133.71.041.1291.4422.0791.7665.1426.9085、橢圓斷面的計(jì)算 當(dāng) <S時(shí)，采用橢圓斷面連接計(jì)算如下：橢圓半徑與圓同等面積橢圓斷面長(zhǎng)半徑中心距 外徑 橢

31、圓斷面各數(shù)值列表如下：表1-13 蝸殼橢圓斷面計(jì)算表斷面號(hào)/C21R151500.3131.76510.2201.768-0.5875.8565.270161350.2821.6539.0151.581-0.3925.6295.236171200.2501.5387.8601.391-0.1955.3975.202181050.2191.4196.7551.1980.0055.1625.16719900.1881.2955.7011.0010.2104.9215.13120750.1561.1654.6970.7990.4204.6745.09521600.1241.0273.7430.590

32、0.6374.4205.05722450.0940.8752.8400.3730.8634.1555.01723300.0630.7041.9870.1441.1003.8964.97624150.0310.4891.184-0.1011.3553.5774.976表中，蝸殼剖面圖見附錄圖一.四、尾水管計(jì)算圖1-4 尾水管外形尺寸尾水管的計(jì)算主要是根據(jù)模型的尾水管，按轉(zhuǎn)輪的比例同等的放大模型轉(zhuǎn)輪直徑 。由上訴計(jì)算可得尾水管剖面圖，見附錄圖二.1.7 繪制廠房剖面圖主廠房布置者機(jī)組和主要輔助設(shè)備，一般以發(fā)電機(jī)層地板為界將廠房分為上下兩部分，上部分結(jié)構(gòu)常為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。即構(gòu)架梁、板、柱和吊車等結(jié)

33、構(gòu)。主廠房的確定，即廠房總長(zhǎng)、總高、總寬?？刹槟茉磩?dòng)力類水動(dòng)專業(yè)畢業(yè)與課程設(shè)計(jì)指南P101.一、水輪發(fā)電機(jī)外形尺寸計(jì)算1、 發(fā)電機(jī)主要尺寸發(fā)電機(jī)額定功率 視在功率 （1）極距（cm）的確定查水電站機(jī)電設(shè)計(jì)手冊(cè)-電氣一次P178得：式中: P磁極對(duì)數(shù)，由水輪機(jī)P326查得為22Kf系數(shù)8.310.7，取10。 圖1-5 發(fā)電機(jī)外形尺寸（2）定子鐵芯內(nèi)徑的確定定子鐵芯內(nèi)徑（3）定子鐵芯長(zhǎng)度lt(cm)的計(jì)算 式中：C=為發(fā)電機(jī)利用系數(shù) ，可由水電站動(dòng)力設(shè)備手冊(cè)P163查得（4）定子鐵芯外徑由于定子鐵心外徑的確定與同步轉(zhuǎn)速有關(guān)，當(dāng)時(shí)2、外形尺寸（一）、平面尺寸平面尺寸可查 水電站動(dòng)力設(shè)備手冊(cè)P179

34、（1）定子基座外徑 因時(shí)，故有：（2）風(fēng)罩內(nèi)徑 ,因Sf >20000kw故有：（3） 轉(zhuǎn)子直徑 由于在發(fā)電機(jī)初步設(shè)計(jì)時(shí)單位空氣隙可以忽略，則 （4）下機(jī)架最大跨度 因則：查水力機(jī)械P162 3-6 D1=4.5m D5=6.3m（5）軸承外徑和勵(lì)磁機(jī)外徑 查水電站機(jī)電設(shè)計(jì)手冊(cè)-電氣一次P180表3-7有：D6=420cm D7=360cm （二）、軸向尺寸（1）定子機(jī)座高度 因故有：h1=lt+2.5+20=146.35+2×73.11+20=312.57cm（2）上機(jī)架高度（3）推力軸承h3、勵(lì)磁機(jī)h4、永磁機(jī)h5高度 （4）下機(jī)架高度 （5）定子機(jī)架支撐面到下機(jī)架支撐面到

35、擋風(fēng)板距離（6）下機(jī)架支撐面到大軸法蘭距離 根據(jù)已生產(chǎn)發(fā)電機(jī)資料 定子支撐面到大軸法蘭盤面的距離=+=356.11cm （7）轉(zhuǎn)子磁軛軸向高度(8)定子鐵芯軸向中心線到法蘭盤面距離（9）發(fā)電機(jī)大軸高度 （10）定子機(jī)座支撐面到發(fā)電機(jī)頂部高度(11)發(fā)電機(jī)總高H二、 廠房各高程的確定1、確定安裝高程 參考水電站機(jī)電設(shè)計(jì)手冊(cè)-水力機(jī)械 P648 2、 尾水管底板高程 式中：導(dǎo)葉高度，底環(huán)頂面至尾水管底板的距離3、廠房基礎(chǔ)開挖高程4、水輪機(jī)層高程確定 為蝸殼進(jìn)口斷面半徑，為蝸殼上部混凝土厚度，金屬蝸殼取5、 發(fā)電機(jī)層高程式中：機(jī)坑進(jìn)入門上部應(yīng)流尺寸=定子機(jī)座高度+上機(jī)架高度+定子支座支撐面至下機(jī)架支

36、撐面+間隙=3.13+1.02+2.56+0.3=7.01m6、 軌頂高程 式中:吊運(yùn)部件與固定物之間的垂直安全距離,取1.5m 起吊設(shè)備的高度（發(fā)電機(jī)主軸高度）10m 吊具高度，取1.2m 吊車主鉤至軌頂?shù)淖钚【嚯x，取0.9m7、天花板高程8、屋頂高程9、廠房下部分總高度10、上部分高度11、主廠房高度三、 廠房寬度的確定1、上游側(cè)寬度的確定式中:-風(fēng)罩外壁至上游墻內(nèi)側(cè)的凈距，一般為34m。適當(dāng)留有主閥厚度，并考慮提升時(shí)，左右兩側(cè)與墻壁之間要有一定間隙 2、下游側(cè)寬度的確定式中:風(fēng)罩內(nèi)徑，風(fēng)罩壁厚，輔助通道主廠房寬度3、主機(jī)房寬度 參考水電站動(dòng)力設(shè)備P376，公式9-3，9-4五、主廠房長(zhǎng)度

37、1、機(jī)組段長(zhǎng)度由蝸殼、尾水管、發(fā)電機(jī)等設(shè)備在垂直水流方向上的尺寸決定，同時(shí)還應(yīng)考慮機(jī)組附屬設(shè)備及主要通道、吊物孔的布置及所需尺寸。機(jī)組段長(zhǎng)度 蝸殼層 式中：-蝸殼外部混凝土厚度，取1.21.5m。尾水管層 ,尾水管層對(duì)稱布置發(fā)電機(jī)層 式中：-發(fā)電機(jī)風(fēng)罩內(nèi)徑， -兩臺(tái)機(jī)組間風(fēng)罩外壁凈距離 -發(fā)電機(jī)保護(hù)層風(fēng)罩壁厚，取0.30.4m綜上：L1取最大的一個(gè)，則尾水管長(zhǎng)度最大2、端機(jī)組段長(zhǎng)度為了保證機(jī)電設(shè)備和輔助設(shè)備處于橋吊工作范圍內(nèi)，邊機(jī)組需要加長(zhǎng)3、安裝場(chǎng)長(zhǎng)度的確定安裝件長(zhǎng)度可按放置一臺(tái)機(jī)組檢修時(shí)的四大部件并留下足夠的工作通道來確定。廠房的總長(zhǎng)度為 六、廠房剖面圖廠房剖面圖見附錄圖三.第二章 調(diào)節(jié)保

38、證計(jì)算及調(diào)速設(shè)備的選擇2.1 調(diào)節(jié)保證計(jì)算的目的和任務(wù)一、調(diào)節(jié)保證的目的電站在運(yùn)行過程中，常會(huì)由于各種事故，機(jī)組突然與系統(tǒng)解列，從而造成甩負(fù)荷。在甩負(fù)荷時(shí)，由于導(dǎo)葉迅速關(guān)閉，水輪機(jī)的流量會(huì)急劇變化，因此在水輪機(jī)過水系統(tǒng)內(nèi)會(huì)產(chǎn)生水擊，調(diào)節(jié)保證計(jì)算就是在初步設(shè)計(jì)階段計(jì)算出上述過程中最大的轉(zhuǎn)速上升及最大的壓力上升值。調(diào)節(jié)保證計(jì)算一般應(yīng)對(duì)兩個(gè)工況進(jìn)行，即計(jì)算設(shè)計(jì)水頭和最大水頭甩全負(fù)荷的壓力上升和速率上升，并取其大者。二、調(diào)節(jié)保證計(jì)算的標(biāo)準(zhǔn)（1）壓力變化計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)：式中：Hmax蝸殼壓力最大值，H計(jì)算工況的蝸殼靜壓力。有壓過水系統(tǒng)允許的最大壓力上升率一般不超過下表所列數(shù)值。表2-1 最大壓力上升率限制值電

39、站設(shè)計(jì)水頭（m）4040100100蝸殼允許最大壓力上升率50%70%30%50%30%（2）轉(zhuǎn)速變化計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)當(dāng)機(jī)組容量占電力系統(tǒng)運(yùn)行總?cè)萘康谋戎夭淮蠡驌?dān)任基荷時(shí)，max<55% max為機(jī)組甩全部負(fù)荷時(shí)的轉(zhuǎn)速升高的允許值。（3）調(diào)保計(jì)算的任務(wù)水電站調(diào)節(jié)保證的任務(wù)就是根據(jù)水電站引水系統(tǒng)的布置和電站設(shè)計(jì)參數(shù)，選擇合適的導(dǎo)葉關(guān)閉規(guī)律和關(guān)機(jī)、開機(jī)時(shí)間，計(jì)算水輪發(fā)電機(jī)組丟棄負(fù)荷后有壓引水系統(tǒng)內(nèi)的最大內(nèi)水壓力或最小內(nèi)水壓力，計(jì)算機(jī)組丟棄符合后的轉(zhuǎn)速升高變化率，計(jì)算尾水管最大真空度，是他們滿足要求。 2.2 設(shè)計(jì)水頭下甩全負(fù)荷一、已知計(jì)算參數(shù) 壓力鋼管長(zhǎng)約為150m，經(jīng)濟(jì)流速為5m/s，額定轉(zhuǎn)速為1

40、36.4。二、管道特性系數(shù)1、壓力鋼管段（1）額定水頭下的流量注：Q11R由HL220-46模型曲線查取。（2）設(shè)計(jì)水頭下壓力鋼管直徑（3）設(shè)計(jì)水頭下管道的注：在設(shè)計(jì)水頭下壓力管道的流速即為管道的經(jīng)濟(jì)流速。2、蝸殼段的特性計(jì)算由于蝸殼水力流段的特殊，其水力流道為環(huán)形，并且每個(gè)斷面的流量QC以及流速VC都不一致，故不得直接計(jì)算。所以我們將蝸殼分為若干段，然后取進(jìn)口段的平均流速以及平均流量，最后再將各段的LV進(jìn)行相加平均，以減小對(duì)蝸殼的計(jì)算誤差。本次將蝸殼分為四段。一段，二段三段，四段。（1）蝸殼進(jìn)口斷面流量A、由于蝸殼在進(jìn)口斷面時(shí)流量還未損失，故Qc=QT即 B.在各斷面時(shí)，斷面的流量與蝸殼包角

41、成正比關(guān)系即 C.各斷面面積A，可以查取表1-12、和1-13. （2）蝸殼計(jì)算數(shù)據(jù)如下表表2-2 蝸殼計(jì)算數(shù)據(jù)表斷面號(hào)相鄰斷面面積Ai27.3618.6710.864.490.66相鄰斷面流量Qi182.0134.5187.0442.22.64平均流速Vi6.927.618.256.25各段長(zhǎng)度Li9.68.57.34.1LiVi66.4364.6960.2325.63LcVc216.983、尾水管段特性計(jì)算（1）由于尾水管與蝸殼一樣,有著特殊的壓力流道,本電站的尾水管為彎肘型尾水管,故在任意斷面上尾水管的流速,以及斷面面積都不一致,故不能像壓力壓力引水等直接計(jì)算,所以將尾水管分段間接計(jì)算出

42、LBVB以減少對(duì)尾水管LBVB的計(jì)算誤差。根據(jù)尾水管的特點(diǎn)將尾水管分為三段，一段為直錐段，二段為彎肘段，三段為擴(kuò)散段。1）尾水管的流量都來自蝸殼，在此過程中五流量損失，故尾水管分段流量Q=Q=Q=QC2）各斷面面積的確定各斷面面積及尾水管尺寸可查附錄圖2.尾水管的計(jì)算數(shù)據(jù)如下：表2-3 尾水管計(jì)算數(shù)據(jù)表斷面號(hào)相鄰斷面面積m318.5428.9736.6371.62相鄰斷面流量m3/s189.9189.9189.9189.9平均流速m/s8.45.873.92各段長(zhǎng)度Li4.329.8712.46LiVi36.2957.9748.84LBVB153.074、給定關(guān)閉時(shí)間將導(dǎo)葉關(guān)閉過程的直線段加以

43、適當(dāng)延長(zhǎng)，得到，稱為直線關(guān)閉時(shí)間，對(duì)于大容量機(jī)組可延長(zhǎng)至15s,有特殊要求可延長(zhǎng)。接力器的直線關(guān)閉時(shí)間通常按設(shè)計(jì)水頭下，機(jī)組甩全負(fù)荷時(shí)的工況來確定，對(duì)于額定水頭下甩負(fù)荷的關(guān)閉時(shí)間可按下式：因?yàn)?，所以 根據(jù)HL220-46模型水輪機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)特性曲線可得。三、水擊壓力升高計(jì)算對(duì)于水錘壓力計(jì)算需要確定水錘波a,對(duì)于埋藏式鋼管水錘波的傳播速度?。?） 壓力鋼管、蝸殼、尾水管相關(guān)數(shù)據(jù)如下：壓力鋼管： 蝸殼： 尾水管 ： 所以總長(zhǎng)水錘波速 平均流速 （1） 管道的平均特性常數(shù)由，當(dāng)甩全負(fù)荷時(shí)，閥門全開，=1，因?yàn)?，所以發(fā)生極限水錘（間接水錘）。所以根據(jù)能源動(dòng)力類水動(dòng)專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)與課程設(shè)計(jì)指南表3-1，滿足電

44、站設(shè)計(jì)要求。所以水機(jī)壓力升高，式中：混流式機(jī)組取k=1.2.A:壓力水管末端最大壓力上升相對(duì)值。B：蝸殼末端最大水錘壓力上升相對(duì)值。C:尾水管在導(dǎo)葉或閥門之后，水錘變化現(xiàn)象與壓力管道相反，其進(jìn)口處壓力壓力下降相對(duì)值。D：尾水管的負(fù)水錘后，應(yīng)校對(duì)尾水管進(jìn)口處的真空度HB其中，HS吸出高度 v尾水管進(jìn)口流速。應(yīng)為同一時(shí)間內(nèi)的最大總和近似計(jì)算中，可以取開始關(guān)閉的速度的一半，即，所以，則滿足壓力升高的要求。四、轉(zhuǎn)速上升計(jì)算假定甩負(fù)荷后，導(dǎo)葉開始動(dòng)作到最大轉(zhuǎn)速時(shí)刻之間的水輪機(jī)出力隨時(shí)間呈直線變換。1.機(jī)組轉(zhuǎn)動(dòng)慣量：式中:ki經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，查取水電站機(jī)電設(shè)計(jì)手冊(cè)P164表3-10取ki=5.2， Di發(fā)電機(jī)定

45、子鐵心內(nèi)徑 lt定子鐵心長(zhǎng)度2、機(jī)組慣性時(shí)間常數(shù)Ta：3、調(diào)節(jié)滯后時(shí)間常數(shù)tc：式中Tq為接力器不動(dòng)時(shí)間，取Tq=0.1s,bp為調(diào)速器永態(tài)轉(zhuǎn)差系數(shù)，取bp=4%4、水錘壓力影響系數(shù)5、水輪機(jī)飛逸特性影響系數(shù) 相對(duì)轉(zhuǎn)速上升 式中：甩前單位速度，單位飛逸轉(zhuǎn)速 則甩負(fù)荷時(shí)機(jī)組的速率上升值：由以上計(jì)算可知，本電站機(jī)組在設(shè)計(jì)水頭下甩全負(fù)荷時(shí)，壓力升高與轉(zhuǎn)速升高均在允許范圍內(nèi)。2.3 最大水頭甩全負(fù)荷最大水頭下機(jī)組流量額定轉(zhuǎn)速136.4，。一、管道特性系數(shù)1、壓力鋼管段最高水頭下的管道流速VTmax所以：2、蝸殼段： （1）本次將蝸殼分為四段，一段，二段，三段，四段。 （2），各斷面的面積可查表1-12

46、.(3) 蝸殼計(jì)算數(shù)據(jù)表如下：表2-4 蝸殼計(jì)算數(shù)據(jù)表斷面號(hào)相鄰面積27.3618.6910.864.972.36相鄰斷面流速121.1689.5557.9528.113.4平均流速4.615.15.55.0各段長(zhǎng)度9.68.57.34.7LiVi44.2643.3540.1523.69LiVi151.453、尾水管段：尾水管特性計(jì)算數(shù)據(jù)如下表：表2-5 尾水管計(jì)算表數(shù)據(jù)表斷面號(hào)相鄰斷面面積18.5428.9736.6371.62相鄰斷面流量126.43126.43126.43126.43平均流速5.593.912.61各段長(zhǎng)度4.329.8712.46LBVB24.1538.5932.52L

47、BVB95.26二、水擊壓力升高計(jì)算 壓力鋼管、蝸殼、尾水管長(zhǎng)度，平均流速和水錘波速的數(shù)據(jù)如下：壓力鋼管 蝸殼 尾水管 所以 L=LT+LC+LB=206.15m 當(dāng)甩負(fù)荷時(shí)，閥門全開， ，發(fā)生間接水錘。所以最大壓力上升值： 取修正系數(shù)K=1.2，1、壓力鋼管末端壓力升高相對(duì)值：2、蝸殼末端最大壓力升高為：3、尾水管中最大壓力降低為：尾水管中最大真空值為： 式中V取尾水管直錐段平均流速,由于HB <(89)m,則能滿足水擊壓力的影響。三、轉(zhuǎn)速上升計(jì)算由上可知：機(jī)組慣性時(shí)間常數(shù)Ta=8.71s,調(diào)節(jié)滯后時(shí)間常數(shù)Tc=0.274s 發(fā)電機(jī)水錘壓力影響系數(shù) 水輪機(jī)飛逸特性影響系數(shù) 相對(duì)轉(zhuǎn)速上升

48、 水輪機(jī)飛逸特性影響機(jī)組升速時(shí)間系數(shù) 則甩負(fù)荷時(shí)機(jī)組的速率上升值：由以上計(jì)算可知，本電站機(jī)組在最大水頭下甩全負(fù)荷時(shí)，壓力升高與轉(zhuǎn)速升高均在允許范圍內(nèi)。2.4調(diào)速設(shè)備的選擇水電站中，中小型調(diào)速的、器的選擇內(nèi)容主要是接力器工作容量計(jì)算，大型調(diào)速器的選擇內(nèi)容主要是主配壓閥直徑選取。一、調(diào)節(jié)功計(jì)算及接力器的選擇取油壓裝置額定壓力為25Kg/cm2，采用標(biāo)準(zhǔn)導(dǎo)水機(jī)構(gòu)且用兩個(gè)單缸接力器操作時(shí)，每個(gè)接力器的直徑dc可近似按下式計(jì)算： 式中由水輪機(jī)調(diào)節(jié)教材P259表8-3取為0.029所以由選取接力器直徑為650mm接力器最大行程： 雙直缸接力器總?cè)莘e： 二、大型調(diào)速器的選擇1、主配壓閥直徑： 式中：管路中油

49、速，接力器關(guān)閉時(shí)間由水輪機(jī)調(diào)節(jié)P260選取主配壓閥直徑為150mm，比油管直徑大一個(gè)等級(jí)。由此可選取調(diào)速器為DT-150，單調(diào)電氣液壓型。三、油壓裝置的選擇油壓裝置分為分離式和組合式，本電站采用分離式，即壓力油箱與回油箱分開。額定壓力為2.5MPa，壓力油槽容積分為兩大部分：空氣所占的部分約為2/3，其余為油。其壓力油槽容積：從水電站動(dòng)力設(shè)備可查得，選取YZ-12.5型分離式油壓裝置。第三章 輔助設(shè)備3.1 氣系統(tǒng)的設(shè)計(jì)一、氣系統(tǒng)用戶1.油壓裝置壓力油槽充氣，額定壓力2.5MPa。2.機(jī)組停機(jī)時(shí)制動(dòng)裝置用氣，額定壓力為0.7MPa.3.機(jī)組作調(diào)相運(yùn)行時(shí)轉(zhuǎn)輪室壓水用氣，額定壓力為0.7MPa.4.檢修維護(hù)時(shí)風(fēng)動(dòng)工具及吹污用氣，額定壓力為0.7MPa.