梁的整體穩(wěn)定系數(shù)

1、3梁的整體穩(wěn)定系數(shù)b計算(1) 等截面焊接工字形和軋制H型鋼簡支梁等截面焊接工字形和軋制H型鋼簡支梁（圖3-3-6）的整體穩(wěn)定系數(shù)b，應(yīng)按下式計(c)加強受拉翼緣的單軸對稱焊接工字形截面 (d)軋制H型鋼截面圖3-3-6 焊接工字形截面和軋制H型鋼截面2yt14320Ah235 + b=b （3-3-11） b 4.4hWf2xyyb梁整體穩(wěn)定的等效臨界彎矩系數(shù)，按表3-3-3采用；y梁在側(cè)向支承點間對截面弱軸y-y軸的長細(xì)比，y=l1/iy，iy為梁毛截面式中 對y軸的截面回轉(zhuǎn)半徑，l1為梁受壓翼緣的自由長度；A梁的毛截面面積；h、t1梁截面的全高和受壓翼緣厚度；b截面不對稱影響系數(shù)：對雙軸

2、對稱工字形截面（見圖3-3-6a、d）：b=0對單軸對稱工字形截面（見圖3-3-6b、c）加強受壓翼緣時：b=0.8(2b-1)加強受拉翼緣時：b=2b-1b=I1，I1和I2分別為受壓翼緣和受拉翼緣對y軸的慣性矩。 I1+I2公式（3-3-11）也適用于等截面鉚接（或高強度螺栓連接）簡支梁，其受壓翼緣厚度t1包括翼緣角鋼厚度在內(nèi)。當(dāng)按公式（3-3-11）算得的b值大于0.6時，應(yīng)采用下式計算的b'替代b值： b'=1.07-0.b1.0 （3-3-12）表3-3-3 H型鋼和等截面工字形簡支梁的系數(shù)注：=11。1、1是梁受壓翼緣的寬度和自由長度。b1h M1、使梁產(chǎn)生同向曲率

3、時，M1M2。 M2為梁的端彎矩，M1,M2取同號， 表中項次3、4、7的集中荷載是指一個或少數(shù)幾個集中荷載位于跨中央附近的情況，對其他情況的集中荷載，應(yīng)按表中項次1、2、5、6內(nèi)的數(shù)值取用。 表中項次8、9的b，當(dāng)集中荷載作用于側(cè)向支承點處時，取b=1.20。 荷載作用在上翼緣系指荷載作用點在翼緣表面，方向指向截面形心；荷載作用在下翼緣系指荷載作用點在翼緣表面，方向背向截面形心。 對b>0.8的加強受壓翼緣工字形截面，下列情況的b值應(yīng)乘以相應(yīng)的系數(shù)： 項次1 當(dāng)1.0時，乘以0.95；項次3 當(dāng)0.5時，乘以0.90；當(dāng)0.5<1.0時，乘以0.95。(2) 軋制普通工字鋼簡支梁

4、軋制普通工字鋼簡支梁整體穩(wěn)定系數(shù)b應(yīng)按表3-3-4采用，當(dāng)所得的b值大于0.6時，應(yīng)按公式（3-3-12）算得相應(yīng)的b'替代b值。表3-3-4 軋制普通工字鋼簡支梁 表中的b適用于Q235鋼。對其他鋼號，表中數(shù)值應(yīng)乘以fy。(3) 軋制槽鋼簡支梁軋制槽鋼簡支梁的整體穩(wěn)定系數(shù)，不論荷載的形式和荷載作用點在截面高度上的位置有什么差異，均可按下式計算：b=570bt235（3-3-13） l1hfy式中h、b、t分別為槽鋼截面的高度、翼緣寬度和平均厚度。按公式（3-3-13）算得的b大于0.6時，應(yīng)按公式（3-3-12）算得相應(yīng)的b'替代b。 (4) 雙軸對稱的工字形等截面(含H型鋼

5、)懸臂梁雙軸對稱的工字形等截面（含H型鋼）懸臂梁的整體穩(wěn)定系數(shù)，可按公式（3-3-11）計算，但式中系數(shù)b應(yīng)按表3-3-5查得，y=l1/iy（l1為懸臂梁的懸伸長度）。當(dāng)求得的b值大于0.6時，應(yīng)按公式（3-3-12）算得相應(yīng)的b'替代b值。表3-3-5 雙軸對稱工字形截面（含H型鋼）懸臂梁的系數(shù)注：本表是按支承端為固定的情況確定的，當(dāng)用于由鄰跨延伸出來的伸臂梁時，應(yīng)在構(gòu)造上采取措施加強支承處的抗扭能力。b可按下列近似公式計算： 工字形截面（含H型鋼） 雙軸對稱時：b=1.0-（3-3-14） 440002352yfy單軸對稱時：2fyWxyb=1.0- （3-3-15） (2b+0.1)Ah14000235 T型截面（彎矩作用在對稱軸平面，繞x軸） A彎矩使翼緣受壓時： 雙角鋼T形截面：b=1.07-0.0017yfy/235 （3-3-16）部分T型鋼和兩板組合T形截面：b=1.07-0.0022yfy/235 （3-3-17）B彎矩使翼緣受拉且腹板寬厚比不大于18235fy時： b=1-0.0005yfy （3-3-18） 按公式（3-3-14