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文檔簡介
1、及設(shè)計(jì)實(shí)例安陽工學(xué)院土木與建筑工程學(xué)院2012年12月1設(shè)計(jì)資料某工業(yè)用倉庫樓蓋平面如圖1所示,采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值=6kN/m2,樓面做法:20mm厚水泥砂漿面層,鋼筋混凝土現(xiàn)澆樓板,20mm厚石灰砂漿抹底。圖1 樓蓋平面圖2材料選用(1)混凝土:采用C30級(2,2,);(2)鋼筋:板中鋼筋采用HPB235級(=210N/mm2),梁中縱筋采用HRB400級(=360N/mm2),箍筋采用HPB235級。3結(jié)構(gòu)平面布置(見圖2)圖2 樓蓋結(jié)構(gòu)平面布置圖4板的計(jì)算(按考慮塑性內(nèi)力重分計(jì)算)板厚度按不驗(yàn)算撓度條件應(yīng)不小于mm,工業(yè)房屋樓面板最小厚度為80mm,故取板厚=80m
2、m。次梁髙度=458306mm,故取次梁高度=400mm,寬度=200mm。(1)荷載計(jì)算查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2001,鋼筋混凝土重力密度24-25kN/m3(本例取25kN/m3),水泥砂漿重力密度20kN/m3,石灰砂漿重力密度17kN/m3。20mm厚水泥砂漿面層:kN/m280mm厚鋼筋混凝土板:kN/m220mm厚石灰砂漿抹底:kN/m2板恒載標(biāo)準(zhǔn)值:2板活載標(biāo)準(zhǔn)值:=6kN/m2板荷載設(shè)計(jì)值:由可變荷載效應(yīng)控制的組合2(對標(biāo)準(zhǔn)大于4kN/m2的工業(yè)房屋樓面結(jié)構(gòu)的活荷載分項(xiàng)系數(shù))由永久荷載效應(yīng)控制的組合2故,取荷載設(shè)計(jì)值為2(2)計(jì)算簡圖計(jì)算跨度(圖3)圖3 板的計(jì)算跨
3、度邊跨(一端與梁整體連接,另一端擱置在墻上)=1970mm=1940+60=2000mm故,取=1970mm中跨=1950mm平均跨=1960mm(計(jì)算B支座負(fù)彎矩用)取1m板寬為計(jì)算單元,計(jì)算簡圖如圖4所示。圖4 板的計(jì)算簡圖(3)彎矩計(jì)算邊跨與中跨計(jì)算長度相差=1.03%<10%,可按等跨連續(xù)板計(jì)算內(nèi)力。(4)配筋計(jì)算該樓蓋處于室內(nèi)正常環(huán)境,板保護(hù)層厚度取=15mm,=60mm。-軸線間板帶的中間跨和中間支座考慮板的內(nèi)拱作用,彎矩值降低20%,計(jì)算結(jié)果見表1。表1 板的配筋計(jì)算截面1B2C彎矩設(shè)計(jì)值()-()()()()()()(mm2)()()選配鋼筋6/8110=357 mm2(
4、8125=314 mm2)6/8110=357 mm2(6/8125=314 mm2)6110=257 mm2(6125=226 mm2)6110=257 mm2(6125=226 mm2)5次梁計(jì)算(按考慮塑性內(nèi)力重分計(jì)算)(1)荷載計(jì)算由板傳來恒載:次梁自重:次梁粉刷:次梁恒載標(biāo)準(zhǔn)值:次梁活載標(biāo)準(zhǔn)值:次梁荷載設(shè)計(jì)值(由板的計(jì)算可知,只須考慮由可變荷載效應(yīng)控制的組合):(2)計(jì)算簡圖圖5 次梁計(jì)算跨度設(shè)主梁截面尺寸為mm,則計(jì)算跨度為(圖5):邊跨(一端與主梁整體連接,另一端擱置在墻上)=5375mm<=5386mm故,取=5375mm中跨:=5250mm平均跨:=5313mm(計(jì)算B
5、支座負(fù)彎矩用)次梁計(jì)算簡圖如圖6所示。圖6 次梁計(jì)算簡圖(3)內(nèi)力計(jì)算邊跨與中跨計(jì)算長度相差=2.4%<10%,可按等跨連續(xù)梁計(jì)算內(nèi)力。彎矩計(jì)算:剪力計(jì)算:(4)正截面承載力計(jì)算次梁跨中截面按T形截面進(jìn)行計(jì)算,有效翼緣寬度為:=1833mm<=2150mm故,取=1833mm室內(nèi)正常環(huán)境,梁保護(hù)層厚度取=25mm跨中截面鋼筋排一排,=365mm=故,屬第一類T形截面支座截面按矩形截面計(jì)算,B支座截面鋼筋排二排,=340mm,其它支座截面鋼筋排一排,=365mm,次梁正截面承載力計(jì)算見表2。表2 次梁正截面承載力計(jì)算截面1B2C()或()=(一排)=(二排)=(一排)=(一排)(mm
6、2)選配鋼筋212214=534mm2312214=647mm2212114=2214114=461mm2(5)次梁斜截面承載力計(jì)算><()、()>可見次梁截面尺寸滿足要求,B支座及中間支座截面應(yīng)按計(jì)算配箍筋,次梁斜截面承載力計(jì)算見表3(只考慮箍筋的抗剪作用,部分彎筋的抗剪作用作為安全儲(chǔ)備)。表3 次梁斜截面承載力計(jì)算截面AB(左)B(右)C(kN)箍筋肢數(shù)直徑26262626(mm2)(kN)(N/mm2)210210210210(mm)=362=715=2632選配箍筋(按構(gòu)造)6150615061506150驗(yàn)算配箍率=0.19%>=0.16%6主梁的計(jì)算(按彈性
7、理論計(jì)算)(1)荷載計(jì)算由次梁傳來恒載:主梁自重:主梁抹灰:主梁恒載標(biāo)準(zhǔn)值:主梁活載標(biāo)準(zhǔn)值:主梁恒載設(shè)計(jì)值:主梁活載設(shè)計(jì)值:(只須考慮由可變荷載效應(yīng)控制的組合)(2)計(jì)算簡圖計(jì)算跨度(圖7)圖7 主梁計(jì)算跨度邊跨=>=6515mm故,取=6515mm中跨mm平均跨=(計(jì)算B支座負(fù)彎矩用)主梁計(jì)算簡圖見圖8。圖8 主梁計(jì)算簡圖(3)內(nèi)力計(jì)算邊跨與中跨計(jì)算長度相差=1.0%<10%,可按等跨連續(xù)梁計(jì)算內(nèi)力。主梁按彈性理論計(jì)算,主梁自重近似化為集中荷載,在集中荷載作用下(三跨)連續(xù)梁的彎矩、剪力系數(shù)列于表4。表4 等截面等跨連續(xù)梁內(nèi)力系數(shù)表荷載圖跨內(nèi)最大彎矩支座彎矩剪力00-注:表中系數(shù)
8、,表中系數(shù); -使截面上部受壓,下部受拉為正,-對鄰近截面所產(chǎn)生的力矩沿順針方向者為正。彎矩計(jì)算:(其中、可由表4查出)邊跨中間跨支座B主梁彎矩計(jì)算見表5。表5 主梁彎矩計(jì)算表項(xiàng)次荷載簡圖1234()()組合項(xiàng)次族合值+()組合項(xiàng)次組合值+注:表中項(xiàng)次4中括號(hào)內(nèi)數(shù)值為C支座彎矩系數(shù)和彎矩值,其余項(xiàng)次的C支座彎矩系數(shù)和彎矩值與B支座相同。剪力計(jì)算(、由表4查出)主梁剪力計(jì)算見表6,剪力包絡(luò)圖如圖9所示。表6 主梁剪力計(jì)算表項(xiàng)次荷載簡圖124(kN)組合項(xiàng)次組合值+(kN)組合項(xiàng)次組合值+圖9主梁剪力包絡(luò)圖(4)正截面承載力計(jì)算主梁跨中截面在正彎矩作用下按T形截面計(jì)算,翼緣寬度為:=2150mm&
9、lt;=5500mm,故,取=2150mm,mm=N·mmN·m故,屬第一類T形截面主梁支座截面及在負(fù)彎矩作用下的截面按矩形截面計(jì)算,支座截面鋼筋排二排,=525mm;其它支座截面鋼筋排一排,=545mm;主梁正截面承載力計(jì)算見表7。表7 主梁正截面承載力計(jì)算表截面1B2()()()或()=(二排)=(二排)=(一排)=(一排)3233(mm2)1750選配鋼筋214422=1828mm2320(直)318(彎)=1704mm2218(直)118(彎)=763mm2214(直)=308mm2注: ; B截面支座寬度(即柱寬度)=300mm。(5)斜截面承載力計(jì)算><()、()>可見主梁截面尺寸滿足要求,B支座截面應(yīng)按計(jì)算配腹筋,A支座截面可按構(gòu)造配箍,主梁斜截面承載力計(jì)算見表8。表8主梁斜截面承
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