高層課設(shè)參考

1、圖1 框架平面柱網(wǎng)布置1 設(shè)計資料氣溫：冬季室外計算溫度過-10o,凍土深度40cm，夏季室外計算溫度+33oC。年降雨量700cm。擬建地段勢平坦，地層分布較為規(guī)律，地基承載力按120140kN/m2計，持力層為輕亞粘土。夏季主導(dǎo)風(fēng)向為南風(fēng)，風(fēng)速/s，冬季主導(dǎo)風(fēng)向為西北風(fēng)，風(fēng)速為/s。雪載：最大積雪厚度為20cm，5kN/m。地下水位：常年地下水位深約7m左右，水質(zhì)對混凝土無浸蝕。設(shè)計烈度按6度，結(jié)構(gòu)按7度設(shè)計。屋面及樓面做法屋面做法：二氈三油防水層；冷底子油熱瑪蹄脂二道；200厚水泥卵石保溫層；20mm厚水泥砂漿找平層；40厚鋼筋混凝土整澆層；預(yù)應(yīng)力混凝土多孔板；粉底（或吊頂）樓面做法：水

2、磨石地面；50mm厚鋼筋混凝土整澆層；預(yù)應(yīng)力混凝土多孔板；粉底（或吊頂）材料：混凝土強度等級為C25，縱筋級，箍筋級。2框架結(jié)構(gòu)設(shè)計計算梁柱截面、梁跨度及柱子高度的確定初估截面尺寸：柱子：15層柱截面尺寸相同，均采用截面：b×h=450mm×450mm6、7層柱截面尺寸相同，均采用截面：b×h=400mm×400mm梁：梁編號見圖2?？蚣芰航孛娴拇_定：L1:b×h=250mm×600mmL2:b×h=250mm×400mmL3:b×h=250mm×600mmL4:b×h=250mm&#

3、215;450mm圖2 梁的編號圖中括號內(nèi)為底層梁編號，括號外為其他層梁編號。若只有一個編號，表示底層與其他層梁相同。 梁的計算跨度:框架梁的計算跨度以柱形心線為準(zhǔn)，由于建筑軸線與墻軸線重合，故建筑軸線與結(jié)構(gòu)計算跨度不同，如圖3所示：圖3 梁的計算跨度柱高度圖4 框架計算簡圖及柱編號底層柱高度h=+=，其中為底層高，為室內(nèi)外高差，0.5m為基礎(chǔ)頂面至室外地坪的高度。其他層柱高等于層高，即為。由此得框架計算簡圖及柱編號如圖4所示：3荷載計算3.1 屋面均布恒載：按屋面做法逐項計算均布荷載： 二氈三油防水層 0.35kN/冷底子油熱馬蹄脂二道 0.05kN/200mm厚水泥卵石保溫層 0.2

4、15;6.5=1.3kN/20厚水泥砂漿找平層 0.02×20=0.4kN/40厚鋼筋混凝土整澆層 0.04×25=1.0kN/預(yù)應(yīng)力混凝土多孔板 0.12×25=kN/共計5.5kN/屋面恒載標(biāo)準(zhǔn)值： (4) ××4)×5.5=3366kN3.2樓面均布恒載按樓面做法逐項計算:水磨石地面 0.65kN/50厚鋼筋混凝土整澆層0.05×25=1.25kN/預(yù)應(yīng)力混凝土多孔板 1.9kN/吊頂或粉底0.5kN/共計 4.3kN/樓面恒載標(biāo)準(zhǔn)值：(4)××+4)×4.3=2632kN 3.3屋面均布

5、活載計算重力荷載代表值時，要考慮雪荷載和施工荷載。雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值為： 0.2×(84)××4)=122kN3.4 樓面均布活載：樓面均布活載對于辦公樓一般房間為1.5kN/，會議室、走廊、樓梯、門廳等為2kN/。為了方便計算，統(tǒng)一取為2kN/。樓面均布活載標(biāo)準(zhǔn)值為： 2.0×(4)××4)=1224kN3.5 梁柱自重（包括梁側(cè)、梁底、柱抹灰重量）梁側(cè)、梁底抹灰，柱四周抹灰，近似按加大梁寬及柱寬計算來考慮，計算見表1。3.6 墻體自重：墻體均為240厚，兩面抹灰，近似按加厚墻體考慮抹灰重量。）×19=5.22kN/墻體自重計算

6、見表2。表1 梁柱自重 梁（柱）編號截面b×h（）長度l （）根數(shù)每根重量（kN）L118×7=126(0.25+0.04)×0.6L22.169×7=63(0.25L38×4=32(0.25+0.04)×0.6L48×4×6=192(0.25+0.04)×0.Z19×4=36(0.45+0.04)×(0.45Z29×4×4=144(0.45+0.04)×(0.45Z39×4×2=72(0.40+0.04)×(0.40+0.0

7、4)×表2 墻體自重墻體每片面積（m2）片數(shù)重量（kN）底層縱墻282560底層橫墻131650其他層縱墻322333其他層橫墻6.04×31110604荷載分層總匯頂層重力荷載代表值包括：屋面恒載+50%活載+縱橫梁自重+半層柱自重+半層墻體自重其它層重力荷載代表值：樓面恒載+50%樓面均布活載+縱橫梁自重+樓面上下各半層的柱及縱橫墻體自重。將前述分項荷載相加，得集中于各層樓面的重力荷載代表值如下：第七層： G7=3366+122×50%+314+1697=kN第六層： G6=2632+1224×50%+627+3393=kN第五層： G5=2632+

8、1224×50%+786+3393=kN第四層： G4=2632+1224×50%+945+3393=8592kN第三層： G3=8592kN第二層： G2=8592kN第一層： G1=2632+1224×50%+1069+4210=9682kN建筑物總重力荷載代表值：為：6447.5+8273.5+8432.5+8592×3+9682=58612kN質(zhì)點重力荷載值見圖5。圖5 質(zhì)點重力荷載值5水平地震力作用下框架側(cè)移計算橫梁線剛度：采用混凝土C25， =2.8×107kN/在框架結(jié)構(gòu)中，有現(xiàn)澆樓面或預(yù)制板樓面。但是有現(xiàn)澆板的樓面，可以作為梁的

9、有效翼緣，增大梁的有效剛度，減少框架側(cè)移。為考慮這一有利作用，在計算梁的截面慣性矩時，對現(xiàn)澆樓面的邊框架?。榱旱慕孛鎽T性矩）；對中框架取。若為裝配樓板，帶現(xiàn)澆層的樓面，則邊框架梁取，對中框架取。橫梁線剛度計算結(jié)果見表3。表3 橫梁線剛度梁號截面（）跨度（m）慣性矩（m4）邊框架梁中框架梁=（m4）（kN·m）=（m4）（kN·m）0.25×0.66.44×10-3×10-34×1049×10-34.19×1040.251.3×10-31.95×10-32.71×1042.6×

10、;10-33.61×1040.25×0.6×10-3×10-34.66×1049×10-36.21×1041.9×10-32.85×10-31.97×1043.8×10-32.62×1043.5.2橫向框架柱的側(cè)移剛度D值柱線剛度列于表4，橫向框架柱側(cè)移剛度D值計算列于表5。表4 柱線剛度柱號截面（）柱高度h（m）慣性矩線剛度（m4）（kN·m）0.45×0.45×10-32.25×1040.45×0.45×10-3

11、×1040.40×0.402.13×10-31.78×104表5 橫向框架柱側(cè)移剛度D值計算 項目柱類型層根數(shù)底層邊框架邊柱673034邊框架中柱87384中框架邊柱795614中框架中柱952114 308842續(xù)表5二三四五層邊框架邊柱0.35593684邊框架中柱133534中框架邊柱1525314中框架中柱1525314461072六七層邊框架邊柱77134邊框架中柱102514中框架邊柱890014中框架中柱1132314354978橫向框架自振周期按頂點位移法計算框架的自振周期頂點位移法是求結(jié)構(gòu)基本頻率的一種近似方法。將結(jié)構(gòu)按質(zhì)量分布情況簡化

12、為無限質(zhì)點的懸臂直桿，導(dǎo)出以直桿頂點位移表示的基頻公式。這樣，只要求出結(jié)構(gòu)的頂點水平位移，就可以按下式求得結(jié)構(gòu)的基本周期： 式中：基本周期調(diào)整系數(shù)?？紤]填充墻使框架自振周期減少的影響，取0.6。框架的頂點位移。在未求出框架的周期前，無法求出框架的地震力及位移，是將框架的重力荷載視為水平作用力，求得的假象框架頂點位移。然后由求出，再用求出框架結(jié)構(gòu)的底部剪力。進(jìn)而求出框架各層剪力和結(jié)構(gòu)真正的位移。橫向框架頂點位移計算見表6。表6 橫向框架頂點位移 層次（kN）（kN）（kN/m）層間相對位移764483549786147213549785231544610724859231746461072385

13、924033846107228592489304610721968258612308842=0.766（s）3.5.4橫向地震作用計算在類場地，7度設(shè)防區(qū)，設(shè)計地震分組為第二組情況下：結(jié)構(gòu)的特征周期和水平地震影響系數(shù)最大值（7度，多遇地震）為：=0.03s 由于=0.766=1.4×0.3=0.42（s），應(yīng)考慮頂點附加地震作用。按底部剪力法求得的基底剪力，若按分配給各層，則水平地震作用呈倒三角形分布。對一般層，這種分布基本符合實際。但對結(jié)構(gòu)上部，水平作用小于按時程分析法和振型分解法求得的結(jié)果，特別對于周期比較長的結(jié)構(gòu)相差更大。地震的宏觀震害也表明，結(jié)構(gòu)上部往往震害很嚴(yán)重。因此，即頂

14、部附加地震作用系數(shù)考慮頂部地震力的加大?？紤]了結(jié)構(gòu)周期和場地的影響。且修正后的剪力分布與實際更加吻合。=0.08 結(jié)構(gòu)橫向總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值：=（）×=（）×××58612=1561kN頂點附加水平地震作用：=0.071×1561=111kN各層橫向地震剪力計算見表7，表中表7 各層橫向地震作用及樓層地震剪力層次（m）（m）（kN）（kN）（kN）（kN）764481686156827418657958433159805485921318873859210095628592700251968244053注：表中第7層中加入了，其中 =111k

15、N。橫向框架各層水平地震作用和地震剪力見圖6。.5橫向框架抗震變形驗算多遇地震作用下，層間彈性位移驗算見表8。(a) (b)(a)水平地震作用 (b)地震剪力圖6 橫向框架各層水平地震作及地震剪力表8橫向變形驗算層次層間剪力（kN）層間剛度（kN）層間位移（m）層高（m）層間相對彈性轉(zhuǎn)角7354978 1111/32436354978 20012121/16984461072 26013001/12002461072 3221/11181461072 5055.151/901注：層間彈性相對轉(zhuǎn)角均滿足要求=1/450，（若考慮填充墻抗力作用為

16、1/550）。3.6 水平地震作用下橫向框架的內(nèi)力分析本設(shè)計取軸線上的橫向框架為KJ1代表進(jìn)行計算，柱端彎矩KJ1計算，詳見表9。地震作用下框架梁端彎矩，梁端剪力及柱軸力計算見表10，結(jié)果見圖7、圖8。圖7 地震作用下框架梁柱彎矩圖（單位：kN·m）圖8 地震作用下框架梁端剪力及柱軸力（kN）表9軸線橫向框架KJ-2柱端彎矩計算層次層高h(yuǎn)i(m)層間剪力Vi(kN)層間剛度Di(kN)B軸柱（中柱）Dim(kN)Vim(kN)y(m)M上(kN·m)M下(kN·m)73549781132313635497811323235461072152533244610721

17、525340723461072152534581246107215253491308842952148注：表中y=y0+y1+y2,3；Vim= ViDim/Di；M下= Vim yihi；M上= Vim( 1-yi)hiD軸柱（邊柱）Dim(kN)Vim(kN)y(m)M上(kN·m)M下(kN·m)735497889001063549788900185461072111892544610721118930346107211189356363246107211189381308842795640注：表中y=y0+y1+y2,3；Vim= ViDim/Di；M下= Vim

18、yihi；M上= Vim( 1-yi)hi表10 地震力作用下框架梁端彎矩、梁端剪力及柱軸力層次L(m)M左(kN·m)M右(kN·m)Vb(kN)L(m)M左(kN·m)M右(kN·m)Vb(kN)NA(kN)NB(kN)7654321豎向荷載作用下橫向框架的內(nèi)力分析仍取軸線上的中框架計算分析。荷載計算圖9 屋（樓）面板支承梁的荷載經(jīng)判斷知該設(shè)計中的屋（樓）面板均為雙向板，屋面均布恒載及活載均為梯形分布及三角形分布傳給梁，計算如下：第7層梁的均布線荷載跨： 橫梁自重（包括抹灰） 0.29恒載： 跨： 橫梁自重（包括抹灰） 0.29×0.4&#

19、215;25=kN/m恒載： 第7層活荷載： 跨：×4.8×0.8=5.76 kN/m跨： 1.5×2.4×0.625=第6層梁的均布線荷載跨： 屋面均布恒載傳給梁 4.3×4.8×0.8=21.12kN/m橫梁自重（包括抹灰） 0.29恒載： 跨： 橫梁自重（包括抹灰） 0.29×0.4×25=kN/m恒載： 第6層活荷載： 跨： 2×4.8×0.8=7.68 kN/m跨： 2×2.4×0.625=第6層集中荷載：梁傳荷載：kN縱梁自重（包括抹灰）： 0.29×0

20、.45×4.8×25=kN縱墻自重： 總計： 第2、3、4、5層梁均布線荷載 跨： 橫梁自重（包括抹灰） 0.29恒載： 跨： 橫梁自重（包括抹灰） 0.29×0.4×25=kN/m恒載： 第2、3、4、5層活荷載：跨： 2×4.8×0.8=7.68 kN/m跨： 2×2.4×0.625=第2、3、4、5層集中荷載：梁傳荷載：kN縱梁自重（包括抹灰）： 0.29×0.45×4.8×25=kN縱墻自重： 柱自重（包括抹灰）：×××kN/m總計： 第1層梁的均

21、布線荷載跨： 橫梁自重（包括抹灰） 0.29恒載： 跨： 橫梁自重（包括抹灰） 0.29×0.4×25=kN/m恒載： 第6層活荷載： 跨： 2×4.8×0.8=7.68 kN/m跨： 2×2.4×0.625=第6層集中荷載：梁傳荷載：kN縱梁自重（包括抹灰）： 0.29縱墻自重： 總計： 中框架恒載及活荷載見圖10、圖11 用彎矩分配法計算框架彎矩豎向荷載作用下框架的內(nèi)力分析，除活荷載較大的工業(yè)廠房外，對一般的工業(yè)與民用建筑可以不考慮活荷載的不利布置。這樣求得的框架內(nèi)力，梁跨中彎矩較考慮活荷載不利布置法求得的彎矩偏低，但當(dāng)活荷載在總

22、荷載比例較小時，其影響很小，若活載占總荷載例較大，可在截面配筋時，將跨中彎矩乘1.11.2的放大系數(shù)予以調(diào)整。A 固端彎矩計算：將框架視為兩端固定梁，計算固端彎矩。計算結(jié)果見表11：圖10 框架豎向荷載示意（恒載示意）圖11 框架豎向荷載示意（活載示意）表11 固端彎矩計算B 分配系數(shù)計算：見圖9，圖10；考慮框架對稱性，取半框架計算，半框架的梁柱線剛度如圖12所示。切斷的橫梁線剛度為原來的一倍，分配系數(shù)按與節(jié)點連接的各桿的轉(zhuǎn)動剛度比值計算。A柱頂層節(jié)點：其他層的分配系數(shù)見圖13、圖14圖12 半框架梁柱線剛度示意（）圖13 恒載彎矩分配表（）上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0-88.03 88.

23、03 -6.09 26.23 61.80 -44.17 -18.76 -19.01 8.29 -22.08 30.90 -6.23 4.11 9.68 -13.30 -5.65 -5.72 -0.66 -6.65 4.84 -0.39 2.18 5.13 0.21 0.09 0.09 40.15 -40.15 66.52 -30.94 -30.73 上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁）上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁00-19.91 19.91 -1.23 5.93

24、 13.98 -10.07 -4.28 -4.33 3.05 -5.03 6.99 -2.32 0.59 1.39 -2.52 -1.07 -1.08 -0.02 -1.26 0.70 -0.26 0.38 0.90 0.14 0.06 0.06 9.94 -9.94 15.15 -7.87 -6.59 上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁C 傳遞系數(shù)：遠(yuǎn)端固定，傳遞系數(shù)為1/2； 遠(yuǎn)端滑動鉸支，傳遞系數(shù)為-1。D 彎矩分配：恒荷載作用下，框架的彎矩分配計算見圖1

25、3，框架的彎矩圖見圖14；活荷載作用下，框架的彎矩分配計算見圖15，框架的彎矩圖見圖16。豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性內(nèi)力重分布，取彎矩調(diào)幅系數(shù)為0.8，調(diào)幅后，恒荷載及活荷載彎矩圖見圖15及圖16中括號內(nèi)數(shù)值。圖15 恒載作用下框架彎矩圖（kN.m）圖16 活載作用下框架彎矩圖（kN.m）梁端剪力及柱軸力的計算梁端剪力： 式中：梁上均布荷載引起的剪力，；梁端彎矩引起的剪力，；柱軸力： 式中：梁端剪力；節(jié)點集中力及柱自重；以跨，六七層梁在恒載作用下，梁端剪力及柱軸力計算為例。由圖11查得梁上均布荷載為：第六層：kN/mkNkN第七層：kN/m 由圖16查得 六層梁端彎矩：kN·

26、kN·m）kN·kN·m）七層梁端彎矩： kN·kN·m）kN·kN·m）括號內(nèi)為調(diào)幅的數(shù)值。七層梁端剪力： = =kN調(diào)幅前： = kN= +kN= -kN調(diào)幅后：= kN= +kN= -kN同理可得六層梁端剪力：調(diào)幅前：調(diào)幅后：七層A柱柱頂及柱底軸力：=六層A柱柱頂及柱底軸力：其他層梁端剪力及柱軸力計算見表14，表15。表14 恒載作用下梁端剪力及柱軸力層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨CD跨ABVqA=VqB(kN)VqB=VqC(kN)VmA=-Vmb(kN)Vmb=Vmc(kN)

27、VA(kN)VB(kN)VB= VC(kN)N頂(kN)N底(kN)N頂(kN)N底(kN)7(3.28)0(78.73)(85.79)103.2611.97-(-1.08)0(66.09)(68.07)511.97-(-1.01)0(66.16)(68.18)411.97-(-0.76)0(66.31)(67.93)311.97-(-0.81)0(66.36)(67.98)211.97(0.74)0(66.43)(67.91)111.97-(-1.09)0(66.08)(68.26)表15 活載作用下梁端剪力及柱軸力層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨CD跨

28、ABVqA=VqB(kN)VqB=VqC(kN)VmA=-Vmb(kN)Vmb=Vmc(kN)VA(kN)VB(kN)VB= VC(kN)N頂=N底(kN)N頂=N底(kN)7(0.65)0(17.9)(19.20)6(0.45)0(24.28)(25.18)5(0.35)0(24.38)(25.08)4(0.27)0(24.46)(25.00)3(0.29)0(24.44)(25.02)2(0.78)0(23.95)(25.51)1(0.39)0(24.34)(25.12)3.8 內(nèi)力組合 框架內(nèi)力組合在恒載和活載作用下，跨間可以近似取跨中的代替式中：、梁左、右端彎矩，見圖10、11括號內(nèi)的

29、數(shù)值跨中若小于應(yīng)取在豎向荷載與地震組合時,跨間最大彎矩采用數(shù)解法計算,如圖17所示圖17 框架梁內(nèi)力組合圖圖中：、重力荷載作用下梁端的彎矩；、水平地震作用下梁端的彎矩；、豎向荷載與地震荷載共同作用下梁端反力；對作用點取矩 -( - + +) X處截面彎矩為 =- + 由=0,可求得跨間的位置為=將代入任一截面處的彎矩表達(dá)式,可得跨間最大彎矩為= - + =- + 當(dāng)右震時公式中、反號及的具體數(shù)據(jù)見表16,表中、均有兩組數(shù)據(jù)項目跨層次 1.2(恒+0.5活)qMGA(kN·m)MGB(kN·m)MEA(kN·m)MEB(kN·m)(kN/m)AB跨7654

30、321BC跨7654321項目跨層次 lRAxMGE(m)(kN)(m)(kN·m)AB跨7/16/5/4/2.03/3/2/1/BC跨7/6-/-/3.53/5-/-/4-/-/3-/-/2-/-/1-/-/表16 MGE及X1值計算 注：當(dāng)X1l或X10時，表示最大彎矩發(fā)生在支座處，用M=RAx- MGA± MEA計算梁內(nèi)力組合見表17表17 梁內(nèi)力組合表層 次位置內(nèi)力荷載類別豎向荷載組合豎向荷載與地震力組合恒載活載地震荷載1.2+1.41.2(+0.5)±1.37層A右M±VB左MVB右M±V跨中MBDMDE6層A右M±VB左M

31、VB右M±V跨中MBDMDE5層A右M±VB左MVB右M±V跨中MBDMDE4層A右M±VB左MVB右M±V跨中MBDMDE3層A右M±VB左MVB右M±V跨中MBDMDE續(xù)表172層A右M±VB左MVB右M±V跨中MBDMDE1層A右M±VB左MVB右M±V跨中MBDMDE表中恒載和活載的組合,梁端彎矩取調(diào)幅后的數(shù)值,剪力取調(diào)幅前的較大值如圖18所示。圖中M左、M右為調(diào)幅前彎矩值，M左、M右為調(diào)幅后彎矩值。剪力值應(yīng)取V左和V左具體數(shù)值見表14、表15。圖18 調(diào)幅前后剪力值變化 柱內(nèi)

32、力組合框架柱取每層柱頂和柱底兩個控制截面組合結(jié)果見表18、表19。表中系數(shù)是考慮計算截面以上各層活載不總是同時滿布而對樓面均布活載的一個折減系數(shù)，稱為活載按樓層的折減系數(shù)，取值見表20表18 A柱內(nèi)力組合表層次位置內(nèi)力荷載類別豎向荷載豎向荷載與地震力組合恒載活載地震荷載1.21.41.2(+0.5)±1.37層柱頂MN柱底M±N6層柱頂MN柱底M±N55層柱頂MN柱底M±N4層柱頂MN柱底M±N3層柱頂MN柱底M±N2層柱頂MN柱底M±N1層柱頂MN柱底M±N表19 B柱內(nèi)力組合表層次位置內(nèi)力荷載類別豎向荷載豎向荷

33、載與地震力組合恒栽活載地震荷載1.2+1.41.2(+0.5)±1.37層柱頂MN柱底M±N6層柱頂MN柱底M±N5層柱頂MN柱底M±N4層柱頂MN柱底M±N3層柱頂MN柱底M±N2層柱頂MN柱底M±N1層柱頂MN柱底M±N1446.69 121.28 -129.73 1905.82 1640.15 1977.45 表20 活荷載按樓層的折減系數(shù)墻,柱,基礎(chǔ)計算截面以上的層數(shù)123456892020計算截面以上各樓層活荷載的折減系數(shù)(0.90)3.9 截面設(shè)計 承載力抗力調(diào)整系數(shù)RE考慮地震作用時,結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面采

34、用下面的表達(dá)式：/RE式中： RE承載力抗力調(diào)整系數(shù)，取值見表23；地震作用效應(yīng)與其它荷載效應(yīng)的基本組合；結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力。注意在截面配筋時，組合表中地震力組合的內(nèi)力均應(yīng)乘以RE后再與靜力組合的內(nèi)力進(jìn)行比較，挑選出最不利組合。表21 承載力抗震調(diào)整系數(shù)RE材料結(jié)構(gòu)構(gòu)件受力狀態(tài)鋼筋混凝土梁受彎偏壓偏壓抗震墻偏壓各類構(gòu)件受剪、偏拉 橫向框架梁截面設(shè)計以第一層梁為例取跨梁；梁控制截面的內(nèi)力如圖19所示。圖中單位為kN·m，的單位為kN?；炷翉姸鹊燃墸?,2）,縱筋為級(=310N/mm2),箍筋為級(=210N/mm2)。圖19 第一層梁內(nèi)力示意.1梁的正截面強度計算（見表22）.2 梁

35、的斜截面強度計算（見表23）為了防止梁在彎曲屈服前先發(fā)生剪切破壞，截面設(shè)計時對剪力設(shè)計值進(jìn)行調(diào)整如下： 式中：A剪力增大系數(shù)，對三級框架取1.1；梁的凈跨，對第一層梁，,=,=,=；梁在重力荷載作用下,按簡支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計值。,分別為梁的左、右端順時針方向或反時針方向截面組合的彎矩值。由表16查得：AB跨：順時針方向·m ·m逆時針方向·m ·mBC跨：順時針方向 ·m ·m逆時針方向 ·m ·m計算中+ 取順時針方向和逆時針方向中較大值。剪力調(diào)整AB跨： +·m·m·mBC

36、跨: +·m=(9.35+0.5×3)×1.2×1/2×2.16=14.06 kN·m=1.1×335.56/5.94 +88.03=150.17 kN=1.10×224.4/2.16+14.06=128.34 kN考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)RE=0.85×150.17=127.64 Kn若調(diào)整后的剪力值大于組合表中的靜力組合的剪力值,則按調(diào)整后的剪力進(jìn)行斜截面計算。梁的正截面、斜截面強度計算見表22、表23。表22 第一層框架梁正截面強度計算截面1123M(kN·m)b×h0 (2)25

37、0×565250×565250×565250×565b/2×V(kN·m)(kN·m)-(kN·m)564754選筋222120220220222實配面積760截面3445M(kN·m)b×h0 (2)250×565250×365250×365250×365b/2×V(kN·m)(kN·m)(kN·m)55選筋218222218218實配面積760表23 梁的斜截面強度計算截面支座A右支座B左支座B右設(shè)計剪力V

38、80;（kN）RE·V´（kN）調(diào)整后的剪力（kN）RE·V（kN）b×h250×565250×565250×365353.13×103V353.13×103V228.13×103V箍筋直徑（mm）肢數(shù)（n）n=2; =8n=2; =8n=2; =8Asv箍筋間距S（mm）10010080·n·Asv·h0/s×103RE·V×103RE·V×103RE·Vsv= n·Asv/b·s(%)svmin=0.03fc/fyv(%) 根據(jù)國內(nèi)對低周期反復(fù)荷載作用下的鋼筋混凝土連續(xù)梁和懸臂梁受剪承載力試驗，反復(fù)加載使梁的受剪承載力降低。考慮地震作用的反復(fù)性，表中公式將靜力荷載作用下梁的受剪承載力公式乘0.8的降低系數(shù)。.3 柱截面設(shè)計以第