預應力混凝土簡支小箱梁大作業(yè)計算書

1、部分預應力混凝土A類構(gòu)件簡支小箱梁計算書學號：21010234姓名：江神文指導老師：楊明一、 鋼筋面積的估算及鋼束布置1. 預應力鋼筋數(shù)量的確定及布置按照構(gòu)件正截面抗裂性要求估算預應力鋼筋數(shù)量。對于A類部分預應力混凝土構(gòu)件，根據(jù)跨中截面的抗裂要求，由下式可得跨中截面所需的有效預加力為：式中的Ms為正常使用極限狀態(tài)按作用（或荷載）短期效應組合計算的彎矩值；查表3：鋼筋估算時，截面性質(zhì)近似取用全截面的性質(zhì)來計算，截面形式如圖：圖1-1 全截面（尺寸：mm）圖1-2 全截面分塊跨中截面幾何特性計算表 表2-2分塊號分塊面積（mm2）（mm）（）（mm）2800*1604480008035840632

2、1060*202120017036045427200*501000071966679200*7014000256667528.67340*1620550800970534276-25812045996300*10030000748500-904.671666.671060*1301378001715236327-1003合計1211800863080.33在工程設(shè)計中，主梁幾何特性多采用分塊數(shù)值求和法進行，其計算式為全截面面積：全截面重心至梁頂?shù)木嚯x：式中分塊面積；分塊面積的重心至梁頂邊的距離。相關(guān)資料跨中截面和變截面處幾何特征相同，見上表2-2。截面抗彎效率指標式中截面上核心距，可按下式計算

3、截面下核心距，可按下式計算因此截面效率指標而T形截面梁亦可達到左右，故該箱型截面形式合理。截面幾何性質(zhì)： A=1211800mm2， h=1780mm，yb=1068 mm，全截面對抗裂驗算邊緣的彈性抵抗矩為W=Iyb=5.1321×10111068 =4.8053×108mm3；設(shè)預應力鋼筋截面重心距截面下緣為ap=160mm，則預應力鋼筋的合力作用點至截面重心軸的距離為ep=yb-ap=1068-160=908mm所以有效預加力合力為NpeMsW-0.7ftk1A+epW=10788.980×1064.8053×108-0.7×2.6511

4、211800+9084.8053×108=7587026N預應力鋼筋的張拉控制應力為con=0.75fpk=0.75×1860=1395MPa，預應力損失按張拉控制預應力的20%估算，則可得需要預應力鋼筋的面積為Ap=Npe1-0.2con=77044510.8×1395=6798mm2采用8束7s15.2預應力（低松弛）鋼絞線，預應力鋼筋的截面積為Ap=8×7×139=7784mm2。采用型錨具，70金屬波紋管成孔，預留孔道直徑75 mm。預應力鋼筋布置見圖1-3，1-4，1-5，1-6。鋼束位置及傾角計算見表1-7，1-8。圖1-3跨中截面

5、（尺寸：mm）圖1-4變截面（尺寸：mm）圖1-5 L/4截面（尺寸：mm）圖1-6支點截面（尺寸：mm） 預應力筋束曲線要素表 表1-7鋼束編號起彎點距跨中（mm）錨固點距跨中（mm）曲線半徑（mm）11980350000219781150000319111975912000041967590000 各計算截面預應力鋼束的位置和傾角 表1-8計算截面錨固截面支點截面變截面點L/4截面跨中截面距跨中（mm）19500190001450097500鋼束到梁底距離（mm）1528472163909028467924772119031164111279746721041479143211177863

6、30合力點987952180鋼束與水平線夾角（度）100203040合力點02. 非預應力鋼筋截面積估算及布置按構(gòu)件承載能力極限狀態(tài)要求估算非預應力鋼筋數(shù)量：在確定預應力鋼筋數(shù)量后，非預應力鋼筋根據(jù)正截面承載能力極限狀態(tài)的要求來確定。設(shè)預應力鋼筋和非預應力鋼筋的合力點到截面底邊的距離為a=140mm，則有h0=h-a=1780-140=1640mm依據(jù)橋規(guī)（JTG D62）第條確定箱型截面翼緣板的有效寬度，對于中間梁：根據(jù)上述的比值，由橋規(guī)（JTG D62）圖查得，所以，。因此，有效工作寬度先假定為第一類T形截面，由公式，求解x：解之得：。中性軸在上翼緣中通過，確實為一類T形，則如果按照0=1

7、.1進行計算，則可得到x=182.4mm>170mm，為第二類截面，且滿足適用條件由得到的As=3389.28mm2。對比所給資料，可知資料中非預應力鋼筋面積很可能采用了0=1.1進行計算。這樣設(shè)計使得結(jié)構(gòu)更加偏于安全。驗算混凝土受壓區(qū)高度x：x=fpdAp+fsdAsfcdbf'=1260×7784+280×356322.4×2800=171.4mm>hf'=170mm為第二類T形截面。重新計算混凝土受壓區(qū)高度：x=fpdAp+fsdAs-fcdbf'-bhf'fcdb=1260×7784+280×

8、3563-22.4×2800-340×17022.4×340=188.8mm為了簡化計算，采用資料中所給配筋方式。即主梁跨中截面非預應力鋼筋選用14根直徑為18mm的HRB335鋼筋；提供鋼筋截面面積，鋼筋重心到截面底邊距離，預應力鋼筋到截面底邊距離為，則預應力筋和普通鋼筋的合力作用點到截面底邊的距離為二、 計算主梁截面幾何性質(zhì)本大作業(yè)采用后張法施工，內(nèi)徑70mm的波紋管成孔，當混凝土達到設(shè)計強度時進行張拉，張拉順序與鋼筋束序號相同，年平均濕度為75%。計算過程分為三個階段：階段一為預制構(gòu)件階段，施工荷載為預制梁（包括橫隔板）的自重，受力構(gòu)件按預制梁的凈截面計算；

9、階段二為現(xiàn)澆混凝土形成整體化階段，但不考慮現(xiàn)澆混凝土的承受荷載能力，施工荷載除上述荷載之外還應包括現(xiàn)澆混凝土板的自重，受力構(gòu)件按預制梁灌漿后的換算截面計算；階段三的荷載除了階段一、二的荷載之外，還應包括二期恒載以及活載，受力構(gòu)件按現(xiàn)澆后的換算截面計算。預應力混凝土構(gòu)件各階段截面幾何性質(zhì)見表2-1。預應力混凝土構(gòu)件各階段截面幾何性質(zhì) 表2-1階段截面A（m2）ys（m）yx（m）ep（m）I（m4）階段一支點變截面L/4跨中階段二支點變截面L/4跨中階段三支點變截面L/4跨中三、 持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計算1. 正截面承載力計算一般取彎矩最大的跨中截面進行正截面承載力計算。預應力束和普通鋼

10、筋的合力點到截面邊緣距離，上翼緣平均厚度為：。1) 求受壓區(qū)高度x首先按式判斷截面類型：，屬于第二類T形。由計算混凝土受壓區(qū)高度。故且。2)正截面承載力計算將代入下式計算截面承載力。計算結(jié)果表明，跨中截面的抗彎承載力滿足要求。2. 斜截面承載力計算1) 斜截面抗剪承載力計算計算受彎構(gòu)件斜截面抗剪承載力時，其計算位置按下列規(guī)定采用： 距支座中心h/2處截面； 受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點處截面； 錨于受拉區(qū)的縱向鋼筋開始不受力處的截面； 箍筋數(shù)量或間距改變處的截面； 構(gòu)件腹板寬度變化處的截面。選取距指點h/2和變截面點處進行斜截面抗剪承載力復核。預應力筋的位置及彎起角度按表4和表5采用。箍筋HRB235

11、鋼筋，直徑為12 mm，雙箍四肢，間距sv=200mm；距支點相當于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距sv=100mm。a) 據(jù)支點h2截面斜截面抗剪承載力計算首先，根據(jù)公式進行截面抗剪強度上、下限復核，即0.5×10-32ftdbh00Vd0.51×10-3fcu,kbh0式中：驗算截面處剪力組合設(shè)計值，根據(jù)彎矩以二次拋物線分布，采用依內(nèi)插法求得距支點h/2=890mm處的彎矩為，剪力為（見表3）；預應力提高系數(shù)，對預應力混凝土受彎構(gòu)件，取為；驗算截面處的截面腹板寬度，剪力組合設(shè)計值處的截面有效高度，即自縱向受拉鋼筋合力點（包括預應力鋼筋和非預應力鋼筋）至混凝土受壓邊緣的距離，本例

12、中預應力鋼筋均彎起，近似取為跨中截面的有效高度值，即。h0為相應于剪力組合設(shè)計值處的截面有效高度，即自縱向受拉鋼筋合力點（包括預應力鋼筋和非預應力鋼筋）至混凝土受壓邊緣的距離，這里經(jīng)差值后得到：支點處有效高度h0h0=h-a=h-fpdApap+fsdAsaSfpdAp+fsdAs=1780-1260×7784×952+280×3563×401260×7784+280×3563=912mm變截面處有效高度h0h0=h-a=h-fpdApap+fsdAsaSfpdAp+fsdAs=1780-1260×7784×638

13、.5+280×3563×401260×7784+280×3563=1197mm則由內(nèi)插可得到所求截面有效高度h0=968.4mm則0.5×10-32ftdbh0=0.5×10-3×1.25×1.83×581×968.4=643.52kN<0Vd=1666.8kN0.51×10-3fcu,kbh0=0.51×10-3×50×581×968.4=2029.02kN>0Vd=1666.8kN計算結(jié)果表明，截面尺寸滿足要求，但需配置抗剪鋼筋。

14、斜截面抗剪承載力按下式計算：式中：斜截面受壓端正截面處的剪力組合設(shè)計值，其值應按重新補插，先假定斜截面水平投影長度mm,由此可以計算出斜截面的頂端距支點位置為：x=h/2+=mm,由內(nèi)插法求得在處， m剪跨比，在處的剪力為：斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同作用時的抗剪承載力，由下式計算：式中：異號彎矩影響系數(shù)，簡支梁取為；預應力提高系數(shù)，對預應力混凝土受彎構(gòu)件，??；受壓翼緣的影響系數(shù)，??；斜截面受壓端正截面處截面腹板寬度（x=mm處），；P斜截面縱向受拉鋼筋配筋百分率，如果，取，；箍筋配筋率，。與斜截面相交的預應力彎起鋼束的抗剪承載力，由下式計算式中，斜截面內(nèi)在同一彎起平面的預應力彎起鋼筋的截面面積；

15、預應力彎起鋼筋在斜截面受壓端正截面處的切線與水平線的夾角，由表5中的曲線要素可求得：。該截面的抗剪承載力為：說明距支點h/2截面抗剪承載力是足夠的。b) 變截面點出斜截面抗剪承載力計算首先進行截面抗剪強度上、下限復核：式中：變截面處有效高度h0計算表明，截面尺寸滿足要求，但需配置抗剪鋼筋。斜截面抗剪承載力按下式計算：L/4截面處有效高度h0先假定斜截面水平投影長度c=1197mm,由此可以計算出斜截面的頂端距支點位置為：x=4500+1197=5697mm,由內(nèi)插法求得在處，取在處的剪力為：式中：；該截面的抗剪承載力為：說明變截面抗剪承載力是足夠的。非預應力構(gòu)造鋼筋作為承載力儲備，未予考慮。2

16、) 斜截面抗彎承載力由于鋼束均錨固與梁端，鋼束數(shù)量沿跨長方向沒有變化，且彎起角度緩和，其斜截面抗彎強度一般不控制設(shè)計，故不另行驗算。四、 鋼束預應力損失計算1. 摩阻損失式中：張拉控制應力，；鋼筋與管道壁間的摩擦系數(shù)，預埋金屬波紋管時，查得；管道每米長度的局部偏差對摩擦的影響系數(shù)，查得；從張拉端至計算截面的管道長度在構(gòu)件縱軸上的投影長度；從張拉端至計算截面間管道平面曲線的夾角之和，即曲線包角。如管道為豎平面內(nèi)和水平面內(nèi)同時彎曲的三維空間曲線管道，則可按下式計算：、分別為在同段管道水平面內(nèi)的彎曲角與豎向平面內(nèi)的彎曲角；由于1號鋼筋的平彎角很小，故忽略不計，且2號、3號、4號鋼筋的平彎角為0。計算

17、結(jié)果見下表：截面鋼束編號xmkx=1-+kxl1MPa(°)弧度跨中14243444L/414234000變截面1000200030004000支點1000200030004000結(jié)果整理如下表，得截面跨中L/4變截面支點l1平均值l1總和2. 錨具變形損失計算錨具變形、鋼筋回縮引起的應力損失，后張法曲線布筋的構(gòu)件應考慮錨固后反磨阻影響。首先根據(jù)下式計算反磨阻影響長度lf，即lf=lEpd式中的l為張拉端錨具變形值，由附表2-6查得夾片式錨具頂壓張拉時l為4 mm；d為單位長度由管道磨阻引起的預應力損失，d=0-ll0為張拉端錨下張拉控制應力，l為扣除沿途管道摩擦后錨固端預拉應力，l

18、=0-l1；l為張拉端至錨固端的距離。將各截面各束預應力鋼筋的反磨阻影響長度列表計算于下表鋼束編號0=conMPal1MPal=0-l1MPalmmd=0-llMPammlfmm113951980315504213951978115501313951975915498413951967515485求得lf后可知四束預應力鋼絞線均滿足lfl，所以距張拉端為x處的截面由錨具變形和鋼筋回縮引起的考慮反磨阻后的預應力損失xl2按下式計算，即xl2=lf-xlf式中的為張拉端由錨具變形引起的考慮反磨阻后的預應力損失，=2dlf。若x>lf則表示該截面不受反磨阻影響。將個控制截面xl2的計算列于下表

19、。截面鋼束編號xmlfmmMPal2MPa各控制截面l2平均值MPa跨中11980315504x>lf截面不受反磨阻影響021978115501100.64 31975915498100.66 41967515485L/41100531550435.415321003115501100.64 33431000915498100.66 4992515485變截面15303155042528115501100.64 3525915498100.66 4517515485支點130315504415228115501100.64 325915498100.66 4175154853. 預應力鋼

20、筋分批張拉時混凝土彈性壓縮引起的應力損失混凝土彈性壓縮引起的應力損失取按應力計算需要控制的截面進行計算。對于簡支梁可取截面按下式進行計算，并以其結(jié)果作為全梁各截面預應力鋼筋應力損失的平均值。式中預應力鋼筋與混凝土彈性模量之比，在計算截面先張拉的鋼束重心處，由后張拉的各批鋼筋產(chǎn)生的混凝土法向應力，可按下式計算：式中、分別為鋼束錨固時預加的縱向力和彎矩；計算截面上鋼束重心至凈截面重心軸的距離。根據(jù)參考資料，本題中預應力筋鋼束的張拉順序為：1234，分批張拉損失計算如表所示：截面張拉束號鋼束應力有效張應力（kN）張拉鋼束偏心距（mm）計算鋼束偏心距（mm）各鋼束應力損失（MPa）123123123支

21、點截面200000030004合計變截面20000003004合計L/4截面200003004合計跨中截面200003004合計上表計算復雜費時，還不一定正確，可直接按簡化公式進行計算，即式中：張拉批數(shù)，；全部預應力筋（批）的合力在其作用點（全部預應力鋼筋重心點）處所產(chǎn)生的混凝土正應力，截面特性按第一階段取用；其中：所以與上表計算結(jié)果比較：+，說明計算結(jié)果還是正確的。4. 鋼筋應力松弛損失鋼絞線由松弛引起的應力損失的終極值，按下式計算式中張拉系數(shù)，本題中??；鋼筋松弛系數(shù)，對于低松弛鋼絞線，取；傳力錨固時的鋼筋應力，。這里仍采用截面的應力值作為全梁的平均值計算，故有所以5. 混凝土收縮、徐變損失

22、由混凝土收縮和徐變引起的預應力損失可按下式計算：構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處，由預加力（扣除相應階段應力損失）和結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的混凝土法向應力，；、配筋率，；鋼筋錨固時相應的凈截面面積；鋼束群重心至凈截面重心軸的距離；截面回轉(zhuǎn)半徑，；加載齡期為、計算齡期為t時的混凝土徐變系數(shù)；加載齡期為、計算齡期為t時的收縮應變。混凝土徐變系數(shù)終極值和收縮應變終極值的計算：構(gòu)件理論厚度的計算公式為式中 A主梁混凝土截面面積； u構(gòu)件與大氣接觸的截面周邊長度。本題考慮混凝土收縮和徐變大部分在成橋之前完成，A和 u均采用預制梁的數(shù)據(jù)，故查表得，計算混凝土收縮、徐變引起的預應力損失；跨中截面l4截面所以跨中截面

23、l4截面所以將以上各項代入即得6. 預應力損失組合上述各項預應力損失組合情況列于下表：預加應力階段lI=l1+l2+4lMPa使用階段lII=l5+l6MPa鋼束有效預應力MPal1l24llIl5l6lII預加力階段pI=con-lI使用階段pII=con-lI-lII跨中30787135.251290.4l43535.444787135.251289.4變截面252787135.25支點278140.057135.25五、 抗裂性驗算1. 作用短期效應組合下的正截面抗裂性驗算正截面抗裂驗算區(qū)跨中截面進行。1) 預加力產(chǎn)生的構(gòu)建抗裂驗算邊緣的混凝土余壓應力的計算跨中截面2) 由荷載產(chǎn)生的構(gòu)建

24、抗裂驗算邊緣混凝土的法向拉應力的計算式中：預制構(gòu)件產(chǎn)生的彎矩設(shè)計值；現(xiàn)澆段產(chǎn)生的彎矩設(shè)計值；截面下邊緣的有效預壓應力。3) 正截面混凝土抗裂驗算在荷載短期效應組合下，應滿足：比較接近于0，近似可以滿足全預應力要求，,且說明截面在作用短期效應組合作用下沒有消壓，計算結(jié)果滿足規(guī)范中A類部分預應力構(gòu)件按作用短期效應組合的抗裂要求。同時，A類部分預應力混凝土構(gòu)件還必須滿足作用長期效應組合的抗裂要求。計算結(jié)果表明，在荷載長期效應組合作用下，亦滿足正截面抗裂性要求。2. 作用短期效應組合作用效應下斜截面抗裂性驗算部分預應力混凝土A類構(gòu)件的斜截面抗裂性驗算，以主拉應力控制。一般取變截面點分別計算上梗肋，階段

25、3的形心軸和下梗肋（處在短期效應組合作用下的主拉應力，應滿足的要求。查表得：自重、恒載內(nèi)力值：活載內(nèi)力值：截面面積矩計算（AUTOCAD計算結(jié)果）階段一階段二階段三變截面點處主要截面幾何性質(zhì)，查表得：第一階段：第二階段：第三階段：預應力混凝土構(gòu)件各階段截面幾何性質(zhì)計算點受力階段A1(×106mm2)yxl（mm）d（mm）S1(×109mm3)上梗肋處a-a階段一階段二階段三形心處o-o階段一階段二657.0階段三0下梗肋處b-b階段一階段二階段三1) 主應力計算上梗肋處a-a的主應力計算剪應力剪應力的計算按下式進行，其中VQs為可變作用引起的剪力短期效應組合值，所以有正應

26、力變截面處的有效預應力預應力筋在變截面處的彎起角度查表得：將上述數(shù)值代入，分別計算上梗肋、階段三的形心軸和下梗肋處的主拉應力。主拉應力：第三階段截面重心軸x0-x0處的主應力計算剪應力正應力主拉應力下梗肋b-b處的主應力計算剪應力正應力主拉應力通過匯總得出下表：變截面抗裂驗算主拉應力計算表計算纖維面積矩mm3剪應力MPa正應力MPa主拉應力tpMPaSnS0'S0a-a1.633E+081.651E+083.200E+080.5013.90-0.018x0-x02.380E+082.413E+083.596E+080.4610.43-0.02b-b1.872E+081.850E+082

27、.397E+080.254.46-0.014作用短期效應組合下抗裂驗算的混凝土的主拉應力限值為從表中可以看出，以上主拉應力均符合要求，所以變截面滿足作用短期效應組合作用下的斜截面抗裂驗算要求。六、 應力驗算1. 短暫狀況的正應力驗算（1） 構(gòu)件在制造、運輸及安裝等施工階段，混凝土強度等級為C50。在預加力和自重作用下的截面邊緣混凝土的法向壓應力應符合式要求。（2） 短暫情況下預加力階段，對簡支梁，以跨中截面上、下緣混凝土正應力控制。上緣：下緣：其中，。截面特性取用第一階段的跨中截面特性。代入上式得預加力階段混凝土的壓應力滿足應力限制值的要求；混凝土的拉應力通過規(guī)定的預拉區(qū)配筋率來防止出現(xiàn)裂縫，

28、預拉區(qū)混凝土沒有出現(xiàn)拉應力，故預拉區(qū)只需配置配筋率不小于0.2%的縱向鋼筋即可。（3） 支點截面或運輸、安裝階段的吊點截面的應力驗算此處省略。2. 持久狀況的正應力驗算1) 截面混凝土的正應力驗算對于預應力混凝土簡支梁的正應力，由于配設(shè)曲線筋束的關(guān)系，應取跨中、l4、l8、支點及鋼束突然變化處（截斷或彎出梁頂?shù)龋┓謩e進行驗算。應力計算的作用（或荷載）取標準值，汽車荷載計入沖擊系數(shù)。在此僅計算跨中截面進行驗算。根據(jù)橋規(guī)（JTG D62）中第條規(guī)定：未開裂構(gòu)件受壓區(qū)混凝土的最大壓應力應滿足：式中在作用標準效應組合下混凝土的法向壓應力，有預應力產(chǎn)生的混凝土正拉應力，但是：所以使用階段受壓區(qū)混凝土的最

29、大壓應力可以滿足要求。2) 持久狀況下預應力鋼筋的應力驗算由二期恒載及活載作用產(chǎn)生的預應力鋼筋截面重心處的混凝土應力為所以鋼束應力計算表明預應力鋼筋拉應力超過了規(guī)范規(guī)定值。但其比值，可以認為鋼筋應力滿足要求。3) 持久狀況下的混凝土主應力驗算變截面點分別計算截面上的梗肋、階段三的形心軸和下梗肋處在標準效應組合作用下的主壓應力，其值應滿足。截面面積矩計算（AUTOCAD計算結(jié)果）階段一階段二階段三變截面點處主要截面幾何性質(zhì)，查表得：第一階段：第二階段：第三階段：預應力混凝土構(gòu)件各階段截面幾何性質(zhì)計算點受力階段A1(×106mm2)yxl（mm）d（mm）S1(×109mm3)

30、上梗肋處a-a階段一階段二階段三形心處o-o階段一階段二657.0階段三0下梗肋處b-b階段一階段二階段三、為荷載標準值效應組合作用下的主拉應力、主壓應力：，式中正應力，；剪應力，。上梗肋處a-a的主應力計算剪應力剪應力的計算按下式進行，其中VQ為可變作用引起的剪力標準值組合，所以有正應力主應力第三階段截面重心軸x0-x0處的主應力計算剪應力正應力主應力下梗肋b-b處的主應力計算剪應力正應力主應力變截面主應力計算表計算纖維面積矩mm3剪應力MPa正應力MPa主應力MPaSnS0'S0tpcpa-a1.633E+081.651E+083.200E+080.7814.46-0.04214.

31、66x0-x02.380E+082.413E+083.596E+080.7810.43-0.05910.43b-b1.872E+081.850E+082.397E+080.463.02-0.0693.09混凝土的主壓應力限值為，與上表的計算結(jié)果比較，可見混凝土主壓應力計算值均小于限值，滿足要求。最大主拉應力為，按公路橋規(guī)的要求，僅需按構(gòu)造要求布置箍筋。七、 撓度驗算根據(jù)主梁截面在各階段混凝土正應力驗算結(jié)果，可知主梁在使用荷載作用下截面不開裂。1. 荷載短期效應作用下主梁撓度驗算主梁計算跨徑L=39m，C50混凝土的彈性模量Ec=3.45×104MPa。預應力混凝土簡支梁的撓度計算可近似地按等截面梁計算，取梁L/4處截面的換算截面慣性矩作為全梁的平均值來計算。使用階段的撓度值，按短期荷載效應組合計算，并考慮撓度長期影響系數(shù)，對C50混凝土，剛度預應力混凝土簡支梁的撓度計算可近似地按等截面梁計算，截面剛度按跨中截面尺寸及配筋情況確定。由下式可得到簡支梁撓度驗算式為1) 可變荷載作用引起的撓度現(xiàn)將可變荷載作為均布荷載作用在主梁上，則主梁跨中撓度系數(shù)，荷載短期效應的可變荷載值為由可變荷載都引起的簡支梁跨中截面的撓度為考慮長