剛性耳座的強度計算

1、帶帶剛剛性性環(huán)環(huán)耳耳式式支支座座的的強強度度計計算算（根據(jù)HG20582-1998計算）一一、計計算算條條件件1、設設備備設設計計條條件件殼體內徑Di=5000mm設備總高H0=11989mm支座底板距地面高度H=7500mm重心距支座底板高度h0=1500mm基本風壓q0=450N/m2地震設防烈度：7級設計壓力P=0.34MPa設計溫度T=200殼體材料：316L殼體名義厚度n=16mm殼體有效厚度e=14.4mm殼體材料許應力t=108MPa設備操作時總質量m0=169505kg偏心載荷Ge=0N偏心距Se=0mm設備水壓試驗時總質量M0=166505kg2、耳耳式式支支座座幾幾何何尺尺

2、寸寸墊板名義厚度1=0mm墊板有效厚度01=0mm剛性環(huán)(上環(huán))的厚度T=30mm剛性環(huán)(上環(huán))的寬度B=309mm圓筒殼體的外徑D0=4137mm墊板圓筒的外徑D01=4137mm耳式支座的數(shù)目n=8耳式支座的高度h=530mm支座與基礎接觸面中心的直徑(地腳螺栓中心圓直徑)Db=4826mm支座反力Fb至殼體距離b=353.5mm剛性環(huán)材料許用力1t=108MPa二二、載載荷荷計計算算地震影響系數(shù)e=0.23地震載荷Pe=0.5em0g=191032.14N風壓高度變化系數(shù)fi=1.33風載荷Pw=0.95fiq0(Di+2n)H010-6=34301.36N水平力P=max(Pe,Pw)

3、=191032.14N設備操作時的外力矩M1=Ph0+GeSe=286548210.00 N.mm設備水壓試驗時的外力矩M2=0.3Pwh0+GeSe=15435612.00 N.mm三三、計計算算組組合合截截面面的的慣慣性性軸軸圓筒體上有效加強寬度Ls=20.55SQRT(D0e)=268.48mm墊板圓筒上有效加強寬度Lsi=20.55SQRT(D0101)=0.00mm組合截面的面積A=BT+1Lsi+nLs=13565.68mm剛性環(huán)外緣至慣性軸的距離a=BT1/2B+1Lsi(B+1/21)+nLs(B+1+1/2n)/(BT+1Lsi+nLs)=205.96mm慣性軸直徑Ds=D0

4、+2(1+B-a)=4343.08mm慣性軸的半徑Rs=0.5Ds=2171.54mm剛性環(huán)有效加強段截面中心到慣性軸X-X的距離a1=a-1/2B=51.46mm墊板有效加強段截面中心到慣性軸X-X的距離a2=B+1/21-a=103.04mm殼體有效加強段截面中心到慣性軸X-X的距離a3=B+1/21+1/2n-a=111.04mm四四、計計算算慣慣性性矩矩剛性環(huán)有效加強段截面對于慣性軸X-X的慣性矩I1=1/12B3T+Ba12=98307252.43mm4墊板有效加強段截面對于慣性軸X-X的慣性矩I2=1/1213Lsi+1Lsia22=0.00mm4殼體有效加強段截面對于慣性軸X-X

5、的慣性矩I3=1/12n3Ls+nLsa32=53056866.96mm4組合截面對于慣性軸X-X的慣性矩I=I1+I2+I3=151364119.39mm4五五、計計算算支支座座處處作作用用于于剛剛性性環(huán)環(huán)上上的的力力設備操作時處作用于一個支座上的力Fb1=(4M1/Db+m0g)/n=237331.59N設備水壓試驗時處作用于一個支座上的力Fb2=(4M2/Db+M0g)/n=205567.84N作用于一個支座上的最大力Fb=max(Fb1,Fb2)=237331.59N一個支座外作用于剛性環(huán)上的力F=Fbb/h=158295.69N六六、計計算算剛剛性性環(huán)環(huán)組組合合截截面面上上的的內內力

6、力和和應應力力有四個耳式支座時的角=/n=0.39 弧度6.1、支座處：內力矩Mr1=-1/2FRs(1/-ctg)=-22573347.70 N.mm周向力Tr1=0.5Fctg=192548.11N應力1=abs(Mr1)a/I+Tr1/A=44.91MPa6.2、兩支座中間處：內力矩Mr2=1/2FRs(1/sin-1/)=11373198.19 N.mm周向力Tr2=0.5F1/sin=30091.09N應力2=1/2FDsa/2I(1/SIN-1/)+1/SINA=30.82 MPa6.3、校核結果：11t 支座載荷安全21t 支座載荷安全七七、筋筋板板計計算算筋板厚度3=30mm筋板頂寬度b1=309mm筋板底寬度b2=451mm筋板高度h1=500mm每個支座筋板數(shù)m2筋板厚度4=F/mb11t=2.3717mm校核結果：43 筋板合格八八、底底板板厚厚度度計計算算底板名義厚