卸料平臺方案(落地式和懸挑式含計算構圖)(DOC畢設論文)

1、工業(yè)大學江浦校區(qū)學生宿舍6-11#宿舍樓卸料平臺施工組織方案編 制 人： 審 核 人： 審 批 人：江歐凱建設集團工業(yè)大學江浦校區(qū)學生宿舍6-11#宿舍樓 二0一二年七月目 錄第一章、編制依據(jù)第二章、工程概況第三章、卸料平臺選型第四章、卸料平臺的加工與制作第五章、卸料平臺的安裝要求第六章、卸料平臺安裝的安全措施第七章、懸挑卸料平臺計算書1、編制依據(jù)1.1、建筑結構荷載規(guī)GB50009-2001混凝土結構設計規(guī)GB50010-2002鋼結構設計規(guī)GB50017-2003建筑施工安全檢查標準JGJ59-99建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)JGJ80-91建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)JGJ130-2

2、001危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質200987號文）建筑工程安全監(jiān)督業(yè)務手冊相關施工設計圖紙等。1.2、工程所涉與的主要的國家或行業(yè)規(guī)、標準、規(guī)程、法規(guī)、圖集，地方標準、法規(guī)。參見下表：類別名 稱編號或文號國標建筑結構荷載規(guī)GB50009-2001建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準GB50068-2001鋼結構工程施工質量驗收規(guī)GB502052001行標建筑施工現(xiàn)場安全檢查標準JGJ59-99建筑高處作業(yè)安全技術規(guī)JGJ80-91建筑機械使用安全技術規(guī)程JGJ33-2001施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)程JGJ46-88建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)JGJ130-2001地標江省與市關于

3、建設工程管理系列規(guī)定的文件1.3、企業(yè)ISO9002質量體系標準、OHSAS18000職業(yè)健康安全管理體系標準、ISO14000環(huán)境管理體系標準2、工程概況江歐凱建設集團承擔工業(yè)大學江浦校區(qū)學生宿舍6-11#宿舍樓工程的施工任務，宿舍樓為5F的多層建筑物。根據(jù)施工現(xiàn)場生產(chǎn)組織與工期計劃需要，現(xiàn)場已配備塔吊3臺，以滿足材料垂直運輸?shù)男枰?。目前外架搭設高度即將到頂，砌體已具備施工的條件，物料提升機即將進場安裝。3、卸料平臺選型結構滿堂腳手架均為48鋼管腳手架，模板為18mm厚木夾板，為了滿足結構施工期間周轉材料吊裝周轉需要，擬采用搭設吊裝平臺與安裝卸料平臺的方式，以保證下部結構砼達到強度后，拆除的

4、滿堂架、模板等周轉材料的吊運。具體選型情況如下：部 位13F3F以上備 注形 式搭設落地平臺型鋼懸挑卸料平臺方 法通過在外架外側搭設吊裝平臺（鋼管搭設，滿鋪竹笆），將2F、3F拆除的周轉材料轉運至平臺上，然后吊運至頂部結構施工部位。通過按專項方案安裝的卸料平臺，將下部樓層已拆除的周轉材料轉運至平臺上，然后吊運至頂部結構施工部位。4、卸料平臺的加工與制作3F以上卸料平臺采用型鋼加工、制作，加工、制作圖紙見本方案后附圖14；卸料平臺計算書見本方案后卸料平臺計算書。5、卸料平臺的安裝要求卸料平臺安裝將結合現(xiàn)場塔吊布置與建筑物外墻預留窗洞口的實際情況，現(xiàn)場確定，其定位與拉結方法見本方案后附圖56。主要

5、安裝要點如下：（1）鋼平臺主梁的擱置點必須擱置在結構邊梁的上方，且保證卸料平臺的限位槽鋼緊貼梁側邊；鋼絲繩上部拉結點必須拉于建筑物鋼筋砼柱上，卸料平臺與外架完全分離且不得與腳手架連接或相影響。（2）鋼平臺主梁擱置點的端部，預留16圓孔，待卸料平臺定位后，安裝14膨脹螺栓限制卸料平臺外移。（3）鋼絲繩與鋼平臺的水平夾角盡量調整在4560 o之間。（4）吊運平臺時應使用卡環(huán)，不得使吊鉤直接鉤掛平臺吊環(huán)。（5）鋼平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，采用其他方式時卡頭的的卡子不得少于3個，建筑物銳角利口與鋼絲繩接觸處應襯軟墊物，鋼平臺外口略高于口。6、卸料平臺安裝的安全措施（1）鋼平臺左右兩側設置

6、固定的防護欄桿和密目安全網(wǎng)，施工過程中不得隨意拆除。（2）搭設腳手架時應預留鋼平臺位置；平臺兩側腳手架的立桿應用雙立桿加強。（3）卸料平臺上一次不得堆置超過最大起吊量700Kg的材料，即6米長鋼管每堆不得超過30根，915*1800九層板每堆不得超過30，50*100木枋每堆不得超過0.5立方，且應做到隨堆隨吊。（4）卸料平臺安裝過程中，在卸料平臺安裝圍的下方地面處，應設安全警示標志與劃定限入?yún)^(qū)域，阻止人員進入。（5）在卸料平臺上轉運材料時，應有專人指揮，材料起吊開始時，應穩(wěn)定起吊材料的方向，待起吊材料移至卸料平臺外側后，方可起吊。（6）在卸料平臺上堆放材料時，超長材料不得超出卸料平臺外側1.

7、2米；在大風、大雨期間，不得在卸料平臺上操作，也不得在卸料平臺上堆放材料。（7）卸料平臺轉移至上層安裝后，應與時恢復下層卸料平臺口外架的搭設與安全網(wǎng)等安全設施的恢復工作。（8）應經(jīng)常檢查鋼絲繩完整性等安全設施、安全措施的實際情況，破壞后應與時恢復或更換。附：1.卸料平臺加工、制作圖（附圖14）； 2.卸料平臺安裝圖（附圖56）； 3.卸料平臺計算書。懸挑卸料平臺計算書計算依據(jù)建筑施工安全檢查標準(JGJ59-99)和鋼結構設計規(guī)(GB50017-2003)。懸掛式卸料平臺的計算參照連續(xù)梁的計算進行。由于卸料平臺的懸挑長度和所受荷載都很大，因此必須嚴格地進行設計和驗算。平臺水平鋼梁(主梁)的懸挑

8、長度4.00m，懸挑水平鋼梁間距(平臺寬度)2.20m。次梁采用14b號槽鋼，主梁采用16b號槽鋼，次梁間距1.35m。施工人員等活荷載2.00kN/m2，最大堆放材料荷載20.00kN。一、次梁的計算次梁選擇14b號槽鋼槽鋼，間距1.35m，其截面特性為面積A=21.31cm2,慣性距Ix=609.40cm4,轉動慣量Wx=87.10cm3,回轉半徑ix=5.35cm截面尺寸 b=60.0mm,h=140.0mm,t=9.5mm1.荷載計算 (1)腳手板的自重標準值：本例采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2；Q1 = 0.35×1.35=0.47kN/m(2)最大的材料器具堆放

9、荷載為20.00kN，轉化為線荷載：Q2 = 20.00/4.00/2.20×1.35=3.07kN/m(3)槽鋼自重荷載 Q3=0.16kN/m經(jīng)計算得到，靜荷載計算值p = 1.2×(Q1+Q2+Q3) = 1.2×(0.47+3.07+0.16) = 4.44kN經(jīng)計算得到，活荷載計算值q = 1.4×2.00×1.35=3.78kN/m 2.力計算力按照集中荷載q與均布荷載p作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下最大彎矩M的計算公式為經(jīng)計算得到，活荷載計算值 M = 3.78×2.202/8+4.44×2.20/4=3.0

10、5kN.m 3.抗彎強度計算其中x截面塑性發(fā)展系數(shù)，取1.05； f 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；經(jīng)過計算得到強度 =4.70×106/(1.05×87100.00)=51.39N/mm2；次梁槽鋼的抗彎強度計算 < f,滿足要求! 4.整體穩(wěn)定性計算其中b均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算：經(jīng)過計算得到b=570×9.5×60.0×235/(2200.0×140.0×235.0)=1.06由于b大于0.6，按照鋼結構設計規(guī)(GB50017-2003)附錄B其值用b'查表得到其

11、值為0.786經(jīng)過計算得到強度 =4.70×106/(0.786×87100.00)=68.63N/mm2；次梁槽鋼的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!二、主梁的計算卸料平臺的鋼繩按照建筑施工安全檢查標準作為安全儲備不參與力的計算。主梁選擇16b號槽鋼槽鋼，其截面特性為面積A=25.15cm2,慣性距Ix=934.50cm4,轉動慣量Wx=116.80cm3,回轉半徑ix=6.10cm截面尺寸 b=65.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm1.荷載計算 (1)欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.13kN/m； Q1 = 0.13kN/m (

12、2)槽鋼自重荷載 Q2=0.19kN/m(3)角鋼自重荷載100×100×8 Q3=12.276×9.8/1000kN/m×（2.2+1.33）/1.33=0.32因角鋼自重不大，為方便計算，暫時不考慮其自重，若所計算的彎矩與型鋼抗彎強度接近，再按考慮角鋼自重重新計算經(jīng)計算得到，靜荷載計算值 q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.13+0.19) = 0.39kN/m經(jīng)計算得到，次梁集中荷載取次梁支座力 P = (4.38×2.20+3.72)/2=6.68kN 2.力計算卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q

13、作用下的連續(xù)梁計算。懸挑卸料平臺示意圖R21R11懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN)懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kN.m)懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=15.450kN,R2=12.834kNN=15.45/tg56.76=10.125 kN支座反力 RA=12.834kN最大彎矩 Mmax=7.961kN.m 3.抗彎強度計算其中x截面塑性發(fā)展系數(shù)，取1.05； f 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；經(jīng)過計算得到強度 =7.961×106/1.05/116800.0+10.

14、125×1000/2515.0=68.938N/mm2主梁的抗彎強度計算強度小于f，滿足要求! 4.整體穩(wěn)定性計算其中b均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算：經(jīng)過計算得到b=570×10.0×65.0×235/(4000.0×160.0×235.0)=0.58經(jīng)過計算得到強度 =7.96×106/(0.579×116800.00)=117.74N/mm2；主梁槽鋼的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 因僅為f的一半左右，故考慮到角鋼的荷載也不會增加太大的應力，故不考慮角鋼的荷載也是偏于安全的。三、鋼絲拉繩

15、的力計算:水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產(chǎn)生的軸壓力。tg=5.6/3.67=1.526 =56.76º角鋼增加的支座反力 0.384×3.67/2×（1+0.33/3.67）2=0.837KN支座反力R=15.45+0.837（角鋼增加的支座反力）=16.287KN各支點的支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為RU1=19.473kN RAH=10.67KN 因實際鋼繩為豎直平面以外，故實際拉力應為19.473×5.689/5.6=19.782kN四、鋼絲拉

16、繩的強度計算:鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU我們均取最大值進行計算，為 RU=19.782kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：其中Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)；計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)；鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K 鋼絲繩使用安全系數(shù)。計算中Fg取19.782kN，=0.82，K=10.0,得到：Fg=241.24KN鋼絲繩最小直徑必須大于21mm才能滿足要求! 采用6×37鋼絲繩，鋼絲繩

17、直徑為21.5mm，鋼絲直徑為1.0mm，鋼絲繩公稱抗拉強度為1550N/mm2。五、鋼絲拉繩吊環(huán)的強度計算:鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環(huán)的拉力N，為 N=RU=19.782kN 鋼板處吊環(huán)強度計算公式為其中 A=(140-40)×12=1200mm2=19782/1200=16.485N/mm2吊環(huán)強度計算 < f=125N/mm2,滿足要求! 六、鋼絲拉繩吊環(huán)焊縫強度計算:因鋼絲繩承受的是動力荷載，故正面角焊縫的強度設計值增大系數(shù)為1.0lw=2×160/sin56.76º+140/sin56.76º-6×hf =501.99mm=N/0.7hflw=19782/(0.7×501.99×8)= 7.037N/mm2 < ffw=160N/mm2，滿足要求。七、操作平臺安全要求: 1.卸料平臺的上部位結點，必須位于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備