建筑工程質(zhì)量專項(xiàng)檢測培訓(xùn)

1、建筑工程質(zhì)量專項(xiàng)檢測培訓(xùn)地基基礎(chǔ)工程檢測高應(yīng)變法動力試樁劉興錄目錄1.高、底應(yīng)變法動力試樁的區(qū)分.2. 高應(yīng)變法動力試樁的主要功能.3.建筑基樁檢測技術(shù)規(guī)范JGJ106-2003對高應(yīng)變法動力試樁適用范圍的具體規(guī)定.4. 高應(yīng)變法動力試樁的進(jìn)展和主要方法.5.國外有關(guān)規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)和文獻(xiàn)對樁動測法的規(guī)定.6. 高應(yīng)變法動力試樁的基本理論.7.儀器設(shè)備.8.Case法.9.波形擬合法.10.工程實(shí)例.11.高應(yīng)變法還不能解決的樁基工程問題.12. 高應(yīng)變法動力試樁的目前存在的問題.1、高、低應(yīng)變法動力試樁的區(qū)分（1）動力試樁是在樁頂作用一動態(tài)力（動荷載），在樁頂量測樁土系統(tǒng)的動力響應(yīng)，如位移，速度或

2、加速度信號，對信號的時(shí)域和頻域進(jìn)行分析，可以對單樁承載力和樁身完整性進(jìn)行評價(jià)。（2）高應(yīng)變法，用重錘（重量為預(yù)估單樁極限承載力的1%1.5%）自由下落錘擊樁頂，使其應(yīng)力和應(yīng)變水平接近靜力試樁的水平，使樁土之間的土產(chǎn)生塑性變形，即使樁產(chǎn)生貫入度，一般貫入度2mm,但6mm.樁對外有抗力（承載力）是通過位移產(chǎn)生，有了位移，樁側(cè)土強(qiáng)度得到充分發(fā)揮，樁端土強(qiáng)度也得到一定程度的發(fā)揮，此時(shí),量測的信號含有承載力的因素。但對于嵌巖樁和超長的摩擦樁，要使樁端土強(qiáng)度發(fā)揮幾乎是不可能的。（3）低應(yīng)變法，用手錘、力棒敲擊樁頂，或用激振器在樁頂激振，其產(chǎn)生的能量小，動應(yīng)變約10-5（高應(yīng)變動應(yīng)變?yōu)?0-3），通過樁頂

3、量測速度時(shí)域波形，對樁身完整性進(jìn)行判定。2、高應(yīng)變法動力試樁的主要功能（1）判定單樁豎向抗壓承載力（簡稱單樁承載力）。單樁承載力是指單樁所具有的承受荷載的能力，其最大的承載能力稱為單樁極限承載力。 高應(yīng)變法判定單樁承載力是樁身結(jié)構(gòu)強(qiáng)度滿足軸向荷載的前提下判定地基土對樁的支承能力。（2）判定樁身完整性。高應(yīng)變作用在樁頂?shù)哪芰看螅瑱z測樁的有效深度大。對預(yù)制方樁和預(yù)應(yīng)力管樁接頭是否焊縫開裂等缺陷判斷優(yōu)于低應(yīng)變法；對等截面樁可以由截面完整系數(shù)定量判定缺陷程度，從而判定缺陷是否影響樁身結(jié)構(gòu)的承載力。（3）打入式預(yù)制樁的打樁應(yīng)力監(jiān)控；樁錘效率、錘擊能量的傳遞檢測，為沉樁工藝、選擇錘擊設(shè)備提供依據(jù)。（4）對

4、樁身側(cè)阻力和端阻力進(jìn)行估算。3、建筑基樁檢測技術(shù)規(guī)范JGJ106-2003對高應(yīng)變法動力試樁適用范圍的具體規(guī)定。（1）高應(yīng)變法動力試樁只能作為檢驗(yàn)性試樁（校核單樁承載力是否滿足設(shè)計(jì)要求），不能作為設(shè)計(jì)性試樁（為設(shè)計(jì)提供單樁承載力依據(jù)）。（2）當(dāng)有本地區(qū)相近條件的對比驗(yàn)證資料時(shí)，可以作為單樁豎向抗壓承載力驗(yàn)收檢測的補(bǔ)充。（3）用于灌注樁時(shí)，應(yīng)具有現(xiàn)場實(shí)測和本地相近條件下的可靠對比驗(yàn)證資料。（4）大直徑擴(kuò)底樁和Qs曲線緩變形的大直徑灌注樁不宜采用。4、高應(yīng)變動力試樁的進(jìn)展和主要方法。100多年前有學(xué)者假定樁、錘為剛體，利用牛頓碰撞理論推導(dǎo)得到打樁公式，用于打樁施工質(zhì)量的監(jiān)控；有成熟經(jīng)驗(yàn)的地區(qū)，也用

5、于單樁承載力的估算；1931年有學(xué)者認(rèn)識到打樁是個(gè)應(yīng)力波傳播過程。將埋入土中的一維桿引入波動方程，研究應(yīng)力波在桿中的傳播，但是限于當(dāng)時(shí)的電子技術(shù)發(fā)展水平和計(jì)算機(jī)技術(shù)，無法用于實(shí)際工程，致使應(yīng)力波理論在樁基工程中的實(shí)際應(yīng)用晚于應(yīng)力波理論足有100年；1960年A·Smith提出了差分?jǐn)?shù)值解法模型，該模型將錘體、鐵砧、樁帽簡化為剛性質(zhì)量塊；錘墊和樁墊簡化為無質(zhì)量的彈簧；樁離散為許多樁段單元，單元間用彈簧連接；樁單元周圍土體用彈簧和摩擦鍵模擬其彈、塑性靜阻力、動阻力用黏壺模擬，建立了較完整的錘樁土系統(tǒng)的打樁波動問題，用電子計(jì)算機(jī)進(jìn)行迭代運(yùn)算，從而使打樁的波動方程分析進(jìn)入實(shí)用階段；1970年

6、美國G·G·Goblt教授發(fā)表了關(guān)于樁承載力的動測研究一文，1975年發(fā)表了根據(jù)動測確定樁的承載力研究報(bào)告；1978年美國PDI公司生產(chǎn)PDA打樁分析儀，為高應(yīng)變動力試樁的專用儀器，并用Case法判定單樁承載力，僅80年代我國從美國購進(jìn)PDA打樁分析儀有10多臺；80年代美國又把樁作為連續(xù)模型，研制成波形擬合分析軟件（CAPWAP軟件），根據(jù)實(shí)測波形進(jìn)行樁側(cè)阻和端阻的計(jì)算分析；相繼荷蘭生產(chǎn)了TNO測樁儀，在國際上有一定的銷量；1989年加拿大伯明翰公司和荷蘭皇家科學(xué)院建工研究所（TNO）聯(lián)合研究靜動法試樁；1972年湖南大學(xué)周光龍教授研制動力參數(shù)測樁法；1976年四川建筑科

7、學(xué)研究所和中國建筑科學(xué)研究院共同研制了錘擊貫入法高應(yīng)變動力試樁；1978年以東南大學(xué)唐念慈教授為主的多家單位在渤海12號儲油罐平臺進(jìn)行2根鋼管樁波動方程打樁分析，編制BF81計(jì)算程序，并和靜載試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對比；1980年西安公路研究所研究了穩(wěn)態(tài)激振機(jī)械阻抗法和水電效應(yīng)法測樁方法，并生產(chǎn)我國最早的低應(yīng)變測樁儀；1985年甘肅建筑科學(xué)研究所和上海鐵道學(xué)院共同研制了我國最早的高應(yīng)變測樁儀；1986年中國科學(xué)院武漢巖土力學(xué)所研制了RSM樁基動測儀；1992年中國建筑科學(xué)研究院研制FEI樁基動測分析系統(tǒng)，并編制EFIPWAPC波形擬合分析軟件；80年代交通部三航局科研所研制了SDF1 型打樁分析儀；90

8、年代成都工程檢測研究所研制了ZK系列測樁儀；1992年武漢巖海工程技術(shù)開發(fā)公司研制了RS系列測樁儀；1993年頒布了中國工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)化協(xié)會標(biāo)準(zhǔn)貫擊貫入試樁法規(guī)程；1995年頒布了行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)基樁低應(yīng)變動力檢測規(guī)程（JGJ/T93-95）；1997年頒布了行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)基樁高應(yīng)變動力檢測規(guī)程（JGJ106-97）；1999年頒布了地方標(biāo)準(zhǔn)深圳地區(qū)基樁質(zhì)量檢測技術(shù)規(guī)程（SJG09-99）；2000年頒布了廣東省地方標(biāo)準(zhǔn)建筑基樁檢測技術(shù)規(guī)程（DBJ15-27-2000）；2002年頒布了天津市地方標(biāo)準(zhǔn)建筑基樁檢測技術(shù)規(guī)程（DBJ29-38-2002）；2003年頒布了行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)建筑基樁檢測技術(shù)規(guī)范（JGJ106

9、-2003）；1994年1998年建設(shè)部委托國家建筑工程質(zhì)量監(jiān)督檢驗(yàn)中心分別在北京龍爪樹、鄭州滎陽進(jìn)行三批足尺樁的現(xiàn)場動測考試，參加單位400多家，參加樁基有關(guān)規(guī)范和樁動測基本理論和原理筆試的近4000人；樁的動測技術(shù)在計(jì)算機(jī)技術(shù)發(fā)展前提下，近二三十年發(fā)展相當(dāng)迅速，主要在計(jì)算軟件的完善和測樁設(shè)備的更新和改進(jìn)，致于土的模型、參數(shù)、基本原理和測試方法等方面沒太大進(jìn)展，主要原因土是具有彈、塑性性質(zhì)的三相物質(zhì)（土顆粒、水和空氣），其應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系的非線性，加上地基土的復(fù)雜性、分布不均勻性以及土的動態(tài)本構(gòu)關(guān)系極為復(fù)雜等所致；高應(yīng)變動力試樁有以下幾種方法：（1）動力打樁公式法；（2）錘擊貫入法；（3）Smi

10、th波動方程分析法；（4）Case法；（5）波形擬合法；（6）靜動試樁法。5、國外有關(guān)規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)和文獻(xiàn)對樁動測法的規(guī)定：（1）1983年，國際土力學(xué)基礎(chǔ)工程學(xué)會（ISSMFE）野外試驗(yàn)室委員會推薦的“樁軸向荷載試驗(yàn)動荷載方法”中談到，高應(yīng)變法可以確定樁承載力，樁承載力的動測方法可以用于設(shè)計(jì)，也可作為施工控制。如果錘擊能量不足以充分發(fā)揮土的強(qiáng)度，那么任何動承載力的測定方法都將不能準(zhǔn)確測定樁的承載力，如同靜荷載試驗(yàn)中沒有施加足夠的作用荷載一樣，也不能測得樁的極限承載力。（2）1987年，加拿大結(jié)構(gòu)規(guī)范（國家標(biāo)準(zhǔn)）的樁基礎(chǔ)一節(jié)，認(rèn)為可以用打樁分析儀進(jìn)行打樁監(jiān)測、確定樁的性能、測定發(fā)揮的靜承載力和初、

11、復(fù)打的貫入阻力。（3）1989年，美國材料試驗(yàn)學(xué)會（ASTM）列入樁的高應(yīng)變動力試樁方法和標(biāo)準(zhǔn)（D494589），其意義和用途一節(jié)談到，本試驗(yàn)方法用于獲得樁在沖擊力作用下產(chǎn)生的應(yīng)變或力，以及加速度、速度或位移數(shù)據(jù)。應(yīng)用這些數(shù)據(jù)可以估計(jì)樁的承載力和完整性，還可以估計(jì)錘的性能、樁的應(yīng)力和土的動力特性。本方法不能代替靜荷載試樁。在測試結(jié)果分析一節(jié)談到，記錄的數(shù)據(jù)可以用計(jì)算機(jī)分析，包括樁的完整性評價(jià)，打樁系統(tǒng)的功效和最大的打樁應(yīng)力。試驗(yàn)結(jié)果也可以作用估計(jì)試驗(yàn)時(shí)土的靜阻力及沿樁身分布。分析結(jié)果可能和靜荷載試樁結(jié)果吻合或不吻合，經(jīng)常做靜、動對比試驗(yàn)是必要的。（4）1988年，英國土木工程師協(xié)會的英國樁工專

12、業(yè)聯(lián)合會“樁試驗(yàn)規(guī)范”談到，樁的動力試驗(yàn)是對單樁采用沖擊方式進(jìn)行試驗(yàn)，可用落錘或其他沖擊裝置測定樁的動態(tài)響應(yīng)，并以此得出土對樁的動阻力及有關(guān)的參數(shù)，諸如單樁承載力、土阻力分布。瞬時(shí)沉降特性、打樁應(yīng)力和樁錘特性。不出現(xiàn)相對的樁土位移的貫入是不可能充分測定單樁極限承載力的。樁的完整性檢驗(yàn)是為了在盡可能的范圍內(nèi)研究埋入土中樁的結(jié)果完好程度，它不作為確定單樁承載力方法。樁身結(jié)構(gòu)完整性的檢測可以用反射波法、振動法和聲波透射法等方法中的一種。（5）1988年，英國土木工程師協(xié)會的“英國樁工規(guī)范合同文件與測量”談到，樁動力試驗(yàn)一般是用來估計(jì)樁的承載力、土的阻力分布、瞬時(shí)沉降特性、樁錘能量傳遞和打樁應(yīng)力，其結(jié)

13、果都直接和動荷載的條件有關(guān)。樁的動力試驗(yàn)，特別是試驗(yàn)數(shù)據(jù)的分析，一定要由經(jīng)訓(xùn)練有素的工程師負(fù)責(zé)完成。樁的位移太小，就不足以發(fā)揮可能出現(xiàn)的土的全部阻力。樁身結(jié)果完整性可用反射波法（荷蘭應(yīng)用科學(xué)研究中央國家委員會TNO和法國建筑與公用工程試驗(yàn)研究中心CEBTP研制的）；振動法（穩(wěn)態(tài)激振，法國CEBTP研制的）和聲波透射法之一進(jìn)行檢測。習(xí)慣上是用開挖和鉆芯法對其檢測結(jié)果進(jìn)行驗(yàn)證。樁身結(jié)構(gòu)完整性檢測結(jié)果應(yīng)由有經(jīng)驗(yàn)的工程師分析。因?yàn)樗蟹椒ǘ加芯窒扌?，反常的結(jié)果也會出現(xiàn)，不能認(rèn)為可以查出所有缺陷，檢測結(jié)果可能作出這樣或者那樣的解釋，工程師得用自己的經(jīng)驗(yàn)和判斷力決定某根有缺陷樁的取舍。（6）瑞典建筑規(guī)范（

14、SBN1975：8）近年來補(bǔ)充了高應(yīng)變動力試樁內(nèi)容，對于打入樁，如果抽總樁數(shù)5的工程樁進(jìn)行應(yīng)力波測試和CAPWAP程序分析的，安全系數(shù)，對落錘施打取3，液壓錘施打取2.5；抽總樁數(shù)25進(jìn)行監(jiān)測的，安全系數(shù)可分別降至2.2和2.0。（7）澳大利亞樁基設(shè)計(jì)施工規(guī)范（AS21591978）規(guī)定，如有可靠依據(jù)，也可采用高應(yīng)變動測法或其他有效方法確定單樁豎向承載力。（8）1991年，西德土力學(xué)基礎(chǔ)工程學(xué)會AK5分委員會“關(guān)于樁的動測建議”談到，動測結(jié)果不僅取決于儀器，而且在很大程度上取決于檢測人員的經(jīng)驗(yàn)和技術(shù)。Case法不宜用于樁徑大于0.6的灌注樁。對于樁結(jié)構(gòu)完整性試驗(yàn)，即使有經(jīng)驗(yàn)的專家也可得到下面不

15、同的結(jié)論：完整樁；缺陷樁；可能缺陷樁；實(shí)測信號無法解釋。（9）挪威“近海結(jié)構(gòu)物的設(shè)計(jì)、建造和檢驗(yàn)規(guī)范”動力公式應(yīng)用一節(jié)規(guī)定，依據(jù)應(yīng)力波傳播理論確定的動力打樁公式可用于確定打樁期間的貫入阻力和靜荷載的關(guān)系，并用于檢查打樁期間和打樁后樁土單元的應(yīng)力關(guān)系。用波動方程法需輸入大量的參數(shù)。（10）丹麥“基礎(chǔ)工程應(yīng)用規(guī)范（DS4151965）規(guī)定，打樁時(shí)，在一定的錘重和一定的落高錘擊下，量測樁的貫入度，動承載力可以采用動力打樁公式確定。動力打樁公式原則上只能用于持力層為礫石、砂或堅(jiān)硬的含漂石的粘土的樁。（11）前蘇聯(lián)“建筑法規(guī)II-.5-67樁基設(shè)計(jì)”規(guī)定，樁的動力試驗(yàn)應(yīng)記錄每米擊數(shù)、錘平均落高、貫入度和

16、吸著系數(shù)，吸著系數(shù)可以用復(fù)打和初打貫入度比值得到。處于中密和密實(shí)的飽和砂以及卵石中的樁，吸著效應(yīng)不明顯；處于可塑的粘土和亞粘土、松散砂類土中的樁，吸著效應(yīng)明顯。當(dāng)錘重與樁重之比大于2時(shí)，任何土層吸著效應(yīng)都不體現(xiàn)，因?yàn)殄N擊的力已大于休息后所恢復(fù)的樁側(cè)土強(qiáng)度。（12）歐洲地基基礎(chǔ)規(guī)范（EUROCODE7）樁基礎(chǔ)一章規(guī)定，如果進(jìn)行了場地詳堪，并且動力試樁已和相似場地的同類型樁的靜荷載試驗(yàn)進(jìn)行對比試驗(yàn)，可采用動測結(jié)果。動測結(jié)果必須綜合評價(jià)，其可靠性可通過靜荷載試驗(yàn)加以驗(yàn)證。樁的質(zhì)量和施工程序密切相關(guān)，而且沒有可靠方法進(jìn)行監(jiān)督。施工中已發(fā)現(xiàn)疑點(diǎn)的樁，必須用動測法檢驗(yàn)完整性或抽芯檢驗(yàn)。6、高應(yīng)變法動力試樁

17、基本理論。6.1一維波動方程樁動測技術(shù)是以一維波動方程為理論基礎(chǔ)。 假設(shè)樁為等截面細(xì)長桿，桿四周無側(cè)阻力作用，桿頂端受撞擊后，桿截面在變形后仍保持平面。如圖6-1：圖6-1桿的受力取微分單元abab其應(yīng)變?yōu)? ，u為沿z方向位移，ab截面受力，E，F(xiàn)（M-1）AAEAE ，ab截面受力，F(xiàn)（M）=AE（ ）AE （ ）dz 式中：A桿截面；E桿材料彈性模量；單元abab受力為： 單元abab力的平衡，F(xiàn)ma，mW/g，加速度a為位移兩次求導(dǎo)， 式中：W單元重量；g 重力加速度； 桿重量密度 c (6-1)(6-1)方程為二階偏微分方程， c 應(yīng)力波波速。6.2波動方程的波動解方程 的波動解為二

18、個(gè)反向波的疊加。U( z , t )= f(zct)g(zct) (6-2)波f(zct)以波速c沿x軸正向傳播，g（zct）以波速c沿x軸負(fù)向傳播，如圖(6-2)：圖6-26.3應(yīng)力波沿細(xì)長桿的傳播設(shè)波f(zct)為下行波（入射波）WdWd f(zct)f（） zctWd分別對x和t取偏導(dǎo)數(shù), ， ， ，Ec2. ， 上式兩邊乘桿截面積A，得： ， （6-3） Z=Ac為桿力等阻抗， 質(zhì)點(diǎn)運(yùn)動速度假設(shè)桿端自由，當(dāng)敲擊的壓應(yīng)力傳至自由端時(shí)，桿端力為零，由力的平衡條件，從自由端反射回來的波為拉力波。F=FdFu=0 , Fd=Fu (6-4) 因此，應(yīng)力波沿細(xì)長桿傳播結(jié)果為:（1）下行壓力波（向

19、下），遇自由端反射為上行拉力波（向下），端點(diǎn)F0，加倍；（2）下行壓力波（向下），遇固定端反射為上行壓力波（向上），端點(diǎn)0，F(xiàn)加倍；（3）下行拉力波（向上），遇自由端反射為上行壓力波（向上），端點(diǎn)加倍；（4）下行拉力波（向上），遇固定端反射為上行拉力波（向下），端點(diǎn)0。6.4打樁時(shí)應(yīng)力波的傳播打樁時(shí)，當(dāng)錘重遠(yuǎn)小于樁重，錘對樁的作用可假定是半正弦壓力脈沖波。F（t）=F0sin(t/ )樁頂處應(yīng)力 0（t）=(F0/A)sin(t/ )式中 脈沖力持續(xù)時(shí)間； A樁截面積；F0脈沖力峰值。 下行應(yīng)力波 （z,t）=f(zc0t) 樁頂（z=0）處 （0,t）=f(cot)= (F0/A)sin(t

20、/ )= (F0/A)sin(/c0)(cot) （z,t）=(F0/A)sin(/c0)(zcot) 在t=時(shí)，即錘擊過程結(jié)束的瞬時(shí)， （z,t）=(F0/A)sin（z/c01) (6-5） 當(dāng)t=L/ c0即應(yīng)力波到達(dá)樁底后將產(chǎn)生反射，后續(xù)行為將依賴于樁端支承條件。圖6-3 打樁時(shí)應(yīng)力波的傳播(a)固定端；(b)自由端如果樁尖持力層為基巖，可近似視為固定端，此時(shí)入射壓力波反射仍為壓力波，樁端總應(yīng)力等于入射波和反射波相加，壓力波如圖6-3（a）陰影部分所示。如果樁端持力層為很軟的軟土，不能限制樁端位移，可近似為自由端，反射的應(yīng)力波為壓力波，樁端總應(yīng)力為入射波和反射波的代數(shù)和，其拉力波如圖6

21、-3（b）陰影部分所示。實(shí)際大部分工程樁樁端持力層介于以上兩種情況之間，反射的上行波是壓力波還是拉力波視樁端土層情況，如果樁較長，樁端土為粘性土，往往反射的上行波為拉力波，當(dāng)拉應(yīng)力超過混凝土的抗拉強(qiáng)度時(shí)，會在據(jù)樁尖一定位置把樁拉裂。工程中打樁，一般錘重為樁重的一半左右，而不是遠(yuǎn)小于樁重，又加有錘墊和樁墊，實(shí)際脈沖力不是簡單的半正弦脈沖，比半正弦要復(fù)雜的多。6.5上、下行波的計(jì)算 圖 6-4 應(yīng)力波沿桿件傳播 自由桿受錘擊后，將產(chǎn)生以波速c向下傳播的壓縮波（下行波），經(jīng)過dt時(shí)間，波行走距離為dL dL=cdt dL長度范圍內(nèi)受到壓縮的變形du，則應(yīng)變?yōu)椋?=du/dL=du/cLt 由虎克定律

22、，桿內(nèi)應(yīng)力為： =F/A=E·，F(xiàn)= A· E ·du/cLt質(zhì)點(diǎn)O運(yùn)動速度為：V= du/dt=F·c/E·AF=EA·V/C， EA/c=Z ，F(xiàn)=Z·V (6-6)式中 A·E桿截面積和彈性模量； Z桿力學(xué)阻抗。由式（6-6）表明，在反射波來到之前，即無上行波時(shí)，力和速度是成比例的，比例系數(shù)為Z，所以實(shí)測的力和速度波形，只有下行波時(shí)，F(xiàn)和Z·V應(yīng)該是重合的。假設(shè)上、下行波分別為Wu(t)和Wd(t)，由式（6-6）知，應(yīng)力波在桿件中任何截面的軸力和運(yùn)動速度之間，在數(shù)值上保持比例關(guān)系，因此得到：下行波

23、 Wd(t)=ZV(t) (6-7)上行波 Wd(t)=ZV(t) (6-8)根據(jù)線性疊加原理，桿件任一截面在不同時(shí)刻的軸力和運(yùn)動速度是上、下行波的疊加： F(t)= Wd(t)Wu(t) （6-9） V(t)=（Wd(t)/Z）（Wu(t)/Z） （6-10） 由（6-9）（6-10）得： F(t)V(t) Z=2 Wu(t) （6-11）由（6-9）（6-10）得： F(t)V(t) Z=2 Wd(t) （6-12）聯(lián)立方程（6-11）和（6-12）得到上、下行波計(jì)算公式：下行波 Wd(t)=1/2F(t)V(t) Z （6-13）上行波 Wd(t)=1/2F(t)V(t) Z （6-14

24、） 6.6樁側(cè)阻力的反射波樁頂受錘擊作用，應(yīng)力波沿樁身傳播，遇樁側(cè)土摩阻力R時(shí)將產(chǎn)生上行的壓力波和下行的拉力波（圖6-5）。 圖6-5 側(cè)阻力波的傳播上行壓力波，因是壓力波，Wu為正，運(yùn)動速度向上，Vu為負(fù)值： Vu=Wu/ Z （6-15）下行拉力波，拉力波Wd為負(fù)運(yùn)動，速度向上，Vd為負(fù)值： Vd=Wd/ Z （6-16）由截面處的介質(zhì)連續(xù)條件： VuVd=0 （6-17）式（6-15）和（6-16）代入（6-17）得： （WuWd）/ Z=0 （6-18）由截面力的平衡條件： R= WuWd （6-19）聯(lián)立式（6-18）和式（6-19）得： Wu=R/2 Wd=R/2 （6-20）所以

25、應(yīng)力波傳播過程，遇到樁側(cè)土摩阻力時(shí)，將產(chǎn)生上行的壓波和下行的拉力波，數(shù)值分別為摩阻力的一半。上行為R/2的壓力波，經(jīng)2X/c 時(shí)刻到達(dá)測點(diǎn)。它對測點(diǎn)波形影響是，使力值增加，速度值減小，也就是力和速度波形分開，分開距離在數(shù)值上正好是樁側(cè)摩阻力值。數(shù)值R/2的下行拉力波將和下行的錘擊波F(t)疊加，傳播至樁底后產(chǎn)生反射。 6.7樁身阻抗變化的反射波根據(jù)反射系數(shù)公式： RV=(Z1Z2)/ (Z1Z2) 應(yīng)力波沿桿體傳播過程，當(dāng)遇阻抗變小時(shí)，Z2 Z1，反射系數(shù)RV為正，反射波與入射壓力波同相位，即運(yùn)動速度皆向下，上行波必為拉力波，所以遇阻抗變小，如縮頸、斷樁、混凝土離析或夾泥，其反射波為拉力波。拉

26、力波到達(dá)測點(diǎn)，對波形影響，使力減小，速度值增大，即力波形下移，而速度波形上移。應(yīng)力波沿桿體傳播過程，當(dāng)遇阻抗變大時(shí)，Z2 Z1，反射系數(shù)RV為負(fù)，反射波與入射壓力波反相位，即運(yùn)動速度前者向上，后者向下。所以遇阻抗變大，如擴(kuò)頸或嵌巖樁，產(chǎn)生的反射波為壓力波。壓力波到達(dá)測點(diǎn)，對波形影響，使力增大，速度值減小，即力波形上移，而速度波形下移。【例】 已知一根預(yù)應(yīng)力管樁的實(shí)測力和速度波形（圖6-6），如何計(jì)算在t1和t2時(shí)刻的上、下行波？已知E=3840kN/cm2,A=2083cm2,c=4000m/s圖6-6 上、下行波計(jì)算 在t1時(shí)刻力和速度峰值相等，說明t1時(shí)刻只有下行波，則： F=Z·

27、;V ，Z=F/V=8000/4=2000(kN·s/m) 由上、下行波計(jì)算公式（6-13）和（6-14）計(jì)算如下： t1 時(shí)刻，下行波：Wd t1=（Ft1Vt1 Z） /2 =（80002000×4）/2=8000（kN） 上行波 W u t1=（Ft1Vt1 Z） /2 =（80002000×4）/2=0（kN）t2時(shí)刻，下行波：Wd t2=（Ft2Vt2 Z） /2 =35002000×（0.7）/2=1050（kN） 上行波 W u t2=（Ft2Vt2 Z） /2 =35002000×（0.7）/2=2450（kN）7 、儀器設(shè)備。

28、 7.1錘擊裝置 （1）自由落錘：錘重（1.0%1.5%）Qu(Qu預(yù)估單樁極限承載力)；高徑（寬）比1；鑄鐵或鑄鋼整體錘；組合錘。 （2）筒式柴油錘；蒸汽錘；液壓錘。不宜采用導(dǎo)桿式柴油錘（錘下落壓縮汽缸中氣體對樁施力，F(xiàn)、V上升緩慢，V畸變）。 7.2樁墊：厚1030的木板或膠合板；面積比錘底面積稍大。 7.3傳感器： （1）應(yīng)變式力傳感器，應(yīng)變測量范圍：混凝土樁±1000；鋼樁：±1500； （2）加速度計(jì)：（a）帶內(nèi)裝放大壓電式加速度計(jì)；（b）電荷放大壓電式加速度計(jì)。量程：樁混凝土1000g 2000g；鋼樁3000g 5000g。 7.4傳感器安裝：樁徑D800,對

29、稱安裝在2D處的樁側(cè)表面；D800,對稱安裝在1D處樁側(cè)表面；加速度和速度傳感器距離不大于80、傳感器中心軸和樁中心軸保持平行。 7.5測樁儀：采樣時(shí)間間隔50200s；信號采樣點(diǎn)1024點(diǎn)。應(yīng)具有保存、顯示F、V信號、信號處理和分析的功能。 7.6貫入度量測：采用精密水準(zhǔn)儀。采用加速度信號二次積分所得位移作為實(shí)測貫入度辦法，存在問題： （1）貫入度為靜態(tài)位移，當(dāng)頻響為零時(shí)的位移為貫入度，但是加速度計(jì)頻響永遠(yuǎn)達(dá)不到零。 （2）靜態(tài)位移為位移不隨時(shí)間變化時(shí)的值，但動測信號采集時(shí)間短，采集結(jié)束時(shí)樁運(yùn)動還未停止，所以用加速度二次積分得到的動位移曲線最大值和激光位移計(jì)量測結(jié)果接近，但殘余變形（貫入度）

30、誤差大，有時(shí)還會出現(xiàn)負(fù)值。8、Case 法。 8.1力信號量測 高應(yīng)變法力信號量測是將鋁合金制作的應(yīng)變式傳感器（如圖 7-1）用脹錨螺栓緊固 于樁側(cè)表面，量測標(biāo)距77，樁身的應(yīng)變值，由應(yīng)變值換算樁身內(nèi)力。 圖7-1 工具式應(yīng)變傳感器 =L/L (7-1) =E=c2 (7-2) F=A=c2A (7-3)式中 c測點(diǎn)處樁身應(yīng)力波波速； 樁身材料應(yīng)變值； E樁身材料彈性模量； 材料質(zhì)量密度； A測點(diǎn)處樁截面積； 、F分別為測點(diǎn)處樁身應(yīng)力和軸力。 式（7-3）中、A為已知常數(shù)，應(yīng)變值由測樁儀量測得到，c采用整根樁長的平均波速，一般平均波速小于樁身測點(diǎn)處的波速，所以用應(yīng)變式傳感器實(shí)測的力值有一定誤差

31、，當(dāng)波速誤差10%時(shí)，可以引起20%的力值誤差。 8.2波速的確定 波速和樁材料性質(zhì)有關(guān)。要準(zhǔn)確確定波速，條件是知道真實(shí)樁長和波形有明顯樁底反射。 知樁長，看不到樁底反射，只能假定波速校核樁長，這時(shí)樁底附近存在缺陷時(shí)和真正樁底難于識別。 不知樁長，能看到樁底反射，只能假定波速計(jì)算樁長；如樁長20m，假定波速誤差為5%，則推斷的樁長誤差為10m，這時(shí)無法避免把樁底附近缺陷當(dāng)作樁底。 不知樁長，也看不到樁底和缺陷反射，則無法確定波速。 高應(yīng)變從實(shí)測波形確定波速的三種方法： （1）峰峰法如圖(7-2)所示，樁底反射峰較尖銳，可用波速的最大峰與樁底反射波峰的時(shí)間差t確定c值，c=2L/t 圖7-2 峰

32、峰法（2）上升沿上升沿法如圖(7-3)所示，樁底反射波峰較寬，用峰峰法誤差較大，可用上升沿上升沿法，即速度波上升沿（速度峰值10%位置為起點(diǎn)）到反射波上升沿的時(shí)間t確定波速。 圖7-3 上升沿上升沿法（3）上、下行波法如圖(7-4)所示，其反射峰不明顯時(shí)，可用上、下行波法，即下行波峰值到上行波谷值的時(shí)間差t確定波速。 圖7-4 上、下行波法8.3 Case法的基本假定（1）樁身是等阻抗的（ZAc），Z沿樁身不變，對預(yù)制樁、預(yù)應(yīng)力管樁和鋼樁在無樁身缺陷情況下是符合的，因而實(shí)測信號除土阻力和樁底反射信號外，沒阻抗變化的反射波；（2）動阻力集中在樁底，忽略樁側(cè)的動阻力。（3）忽略應(yīng)力波在傳播過程的能

33、量損耗。即應(yīng)力波在傳播過程無波形畸變和幅值變化。8.4 Case法的數(shù)學(xué)模型（1）樁體假定為均勻連續(xù)一維桿，并且樁身參數(shù)（，E）在測試時(shí)間不變化，稱為時(shí)不變；（2）樁周土模型 （b） （a）圖 7-5 土的模型（a）靜阻力模型 （b）動阻力模型樁的承載力為土對樁的支承載力，樁承載力達(dá)極限值時(shí)，認(rèn)為是樁土界面受剪破壞。實(shí)測總阻力為靜阻力和動阻力之和。RRs+RD受 （7-4）其中Rs為靜阻力，取決于土的位移，隨著位移線性增加，直到土的最大彈性位移（Quake值）后，Rs不隨變形增加而增加。RD為動阻力，簡化為與樁運(yùn)動速度V成線性關(guān)系的粘滯阻尼模型。RD=JcZV式中 V樁身運(yùn)動速度Z樁身阻抗Jc

34、Case阻尼系數(shù)8.5 Case法的單樁承載力由式 （7-4） 所示，動測總阻力由靜阻力和動阻力之和，但人們關(guān)心的是和靜荷載試樁相對應(yīng)的靜阻力Rs，要想辦法從總阻力分離出靜阻力。Goble教授研制的PDA打樁分析儀，從實(shí)測力波形和速度波形實(shí)現(xiàn)了這種分離。Rs=RJc(2Ft1R) (8-1)R=1/2F(t1)F(t2)ZV(t1)ZV(t2) (8-2)Rs=1/2(1Jc)F(t1)ZV(t1)1/2(1Jc)F(t2)ZV(t2) (8-3)式中t1、F(t1)、V(t1)分別為速度第一峰的時(shí)刻、錘擊力和質(zhì)點(diǎn)運(yùn)動速度。 t2、F(t2)、V(t2)分別為樁底反射時(shí)刻、錘擊力和質(zhì)點(diǎn)運(yùn)動速度

35、?！纠磕愁A(yù)制方樁，截面0.3×0.3m，樁長12m，持力層為粉土，用筒式柴油錘復(fù)打進(jìn)行高應(yīng)變法動力試樁，實(shí)測如圖8-1：圖 8-1 高應(yīng)變法實(shí)測波形已知：F(t1)=4150kN; F(t2)=700kN; ZV(t1)=4150kN; ZV(t2)=3500Kn; 試用Case法計(jì)算單樁極限承載力。解 樁端持力層為粉土，根據(jù)Goble推薦的Case阻尼系數(shù)，Jc取0.3RS=1/2(1-Jc) F(t1)+ZV(t1) +1/2(1+Jc) F(t2)- ZV(t2) =1/2(1-0.3)(4150+4150)+1/2(1+0.3)(700-3500) =2905-1820=1

36、085kN單樁極限承載力為1085 kN9. 波形擬合法。9.1擬合原理：波形擬合法是利用計(jì)算機(jī)軟件對波形問題進(jìn)行數(shù)值計(jì)算，反演樁土的參數(shù)過程。 將樁劃分若干分段（單元），假定各單元的樁土參數(shù)（樁：EAc；土：RS(Ru) Qk(Sq) JcJct），利用實(shí)測的速度波形（或力上行波下行波）作為輸入邊界條件進(jìn)行波動程序計(jì)算，反算樁頂力波形（或速度上行波下行波），若計(jì)算的波形和實(shí)測的波形不吻合，改變樁土參數(shù)，反復(fù)計(jì)算，直至兩者吻合程變良好并且不易進(jìn)一步改善為止，從而得到單樁極限承載力樁側(cè)端阻分布計(jì)算的Qs曲線和樁身完整性。9.2擬合結(jié)果評價(jià)良好的擬合結(jié)果應(yīng)滿足：（1） 選用的參數(shù)應(yīng)在巖土工程合理范

37、圍；（2） 擬和時(shí)間段應(yīng)在t1+2L/c +20ms;柴油錘打樁波形應(yīng)在t1+2L/c +30ms；（3） 土阻力響應(yīng)段波形應(yīng)吻合，其他區(qū)段波形基本吻合；（4） 各單元假定的Qk(Sq)值不大于計(jì)算值；（5） 貫入度計(jì)算值和實(shí)測值接近。10工程實(shí)例【例1】直徑0.55 m，樁長21m預(yù)應(yīng)力管樁，樁端持力層硬塑堅(jiān)硬粘土，筒式柴油錘施打，圖10-1為波形擬合法結(jié)果，（a）實(shí)測F、V波形； （b）擬合力波形； （c）擬合速度波形；（d）上、下行波；（e）計(jì)算速度波形； （f）計(jì)算位移波形；（g）計(jì)算Qs曲線和阻力分布。由此看出：（1）該樁屬摩擦端承樁，Qu=3960kN，端阻1012kN（占26%）

38、，側(cè)阻2947kN(占74%)，波速c=4200m/s； （2）樁位移最大值滯后速度最大值，滯后時(shí)間，樁頂2.6ms、樁中6ms、樁底4.5ms。圖10-1 預(yù)應(yīng)力管樁波形擬合法【例2】由實(shí)測的F、V波形定性判斷樁承載力大?。▓D10-2）。圖10-2 打樁實(shí)測波形根據(jù)圖10-2中波形分析如下：【例3】由實(shí)測波形定性判斷打樁過程樁承載力變化（圖10-3）。圖10-3 樁打入過程實(shí)測波形之一應(yīng)力波沿樁身傳播，遇土阻力時(shí)要產(chǎn)生上行壓力波。它使測點(diǎn)的力波上升，使速度波下降，所以土阻力愈大，力和速度二者分開距離愈大。從圖10-3看出：（a）、（b）波形表明，2L/c前力F和速度V波形分開距離不太大，樁尖

39、反射強(qiáng)烈，說明樁身處于較差土層，側(cè)阻力不大，樁尖未進(jìn)入持力層，端阻力很小。（c）波形表明，樁已進(jìn)入好土層，側(cè)阻增大，端阻力在提高。（d）波形表明，2L/c以后，速度波往下拉很多，樁已進(jìn)好持力層，端阻力大大增加?！纠?】初打和復(fù)打?qū)崪y波形比較（圖10-4）。0.5×0.5m方樁，樁長37m，土層分布：淤泥、淤泥質(zhì)粉土，持力層為殘積土，（a）初打?qū)崪yF、V波形，定性判斷承載力極低，（b）過3d復(fù)打，經(jīng)波形擬合法分析Qu=2500kN，28d后靜載試樁，Qu=4500kN。0.5×0.5m方樁，樁長40m，土層分布同上，（c）初打?qū)崪yF、V波形，定性判斷承載力不高，（d）過4d復(fù)

40、打，側(cè)阻、端阻明顯提高，經(jīng)波形擬合法分析，Qu4500kN。圖10-4 初打與復(fù)打?qū)Ρ炔ㄐ巍纠?】由實(shí)測波形定性判斷樁身完整性（圖10-5）。 打樁時(shí)，應(yīng)力波沿樁身傳播，遇樁身有缺陷時(shí)，反射為拉力波。上行拉力波到了測點(diǎn)，使速度波上升，力波下降。圖10-5中（a）波形表明樁身無缺陷；（b）、（c）波形的2L/c以前速度波位于力波的上面，表明樁身有嚴(yán)重缺陷，該缺陷可能是樁身產(chǎn)生裂縫。而且，裂縫隨錘擊數(shù)的增加而加大。圖10-5 樁打入過程實(shí)測波形【例6】由實(shí)測波形判斷波形異常原因（圖10-6）。（a）波形正常；（b）波形異常，力傳感器未上緊，波形震蕩；（c）波形異常，近測點(diǎn)混凝土塑性變形，波形不回零

41、；（d）F大于V，近測點(diǎn)有擴(kuò)徑或混凝土硬塊和樁相連；（e）V大于F，近測點(diǎn)有縮頸；（f）V大于F，同時(shí)F不回零，近測點(diǎn)有裂縫，或新接樁頭和樁身沒牢固連接。圖10-6 實(shí)測異常波形【例7】摩擦樁實(shí)測波形和靜載承載力（圖10-7）。人工挖孔灌注樁，樁徑1.1 m（包含護(hù)壁厚0.15m，地面下3.0m無護(hù)壁）,樁長12.4m，土層分布：粉質(zhì)粘土、持力層為密實(shí)砂層，該樁為1994年全國第一次動測資質(zhì)考試北京基地考試樁，樁底放入0.5m稻草籠（對參考單位保密），（a）為高應(yīng)變實(shí)測F、V波形，（b）為靜載試樁Qs曲線，Qmax=1950kN，s=22，按照樁頂沉降大于前一級荷下沉降量的5倍判定，其單樁極限

42、承載力Qu=1800kN,相應(yīng)沉降s=6.9。該樁參考單位104家，用波形擬合法分析45家，所得Qumax=4060kN, Qumin=1680kN，誤差±20%有5家。該樁靜載荷試驗(yàn)卸載回彈率僅10%。 （a） （b）圖10-7 實(shí)測波形和靜載Qs曲線（a）高應(yīng)變實(shí)測波形； （b）靜載Qs曲線【例8】圖10-8（a）鉆孔灌注樁，樁徑0.67m，樁長13.4 m，持力層強(qiáng)風(fēng)化基巖，導(dǎo)管式水下澆灌混凝土工藝，靜載荷試樁，單樁極限承載力，Qu=1000kN(沉渣厚),有11家用波形擬合法分析承載力。Qumax=2150kN, Qumin=1150kN，誤差±20%僅一家。圖10

43、-8（b）截面0.3×0.3m預(yù)制樁，樁長11.3m，靜載荷試樁Qu=1650kN，有30家用波形擬合法分析承載力、誤差±20%有8家。（a） （b）圖10-8 灌注樁和預(yù)制樁實(shí)測波形【例9】人工挖孔灌注樁，樁徑0.8m，樁長6.0m，樁端持力層為粉質(zhì)粘土。圖10-9(a)為高應(yīng)變實(shí)測波形，(b)單樁靜載荷試驗(yàn)Qs曲線，曲線為陡降型，單樁極限承載力Qu=1500kN。高應(yīng)變試樁用60kN錘，落距1.8m，實(shí)測波形速度反射峰寬于初始峰寬度（根據(jù)彈性理論兩者應(yīng)相近），該波形按正常程序擬合，承載力很低，當(dāng)樁端附加不合理的附加質(zhì)量后，擬合結(jié)果和靜載結(jié)果相近，該樁個(gè)別單位擬合結(jié)果高出

44、靜載結(jié)果3倍。 （a） 高應(yīng)變法實(shí)測波形Q×100(kN) （b）靜載荷試樁Qs曲線【例10】鉆孔灌注樁，樁徑0.8m，樁長16m，樁端持力層為全風(fēng)化基巖。圖10-10(a) 用錘重60kN的高應(yīng)變實(shí)測波形；(b)單樁靜載荷試驗(yàn)Qs曲線，最大加載為設(shè)計(jì)荷載2倍， Qmax=1950kN,相應(yīng)沉降s=11.5。 波形擬合法承載力僅950kN，和靜載結(jié)果誤差51%，所以對樁底速度反射波寬度大，并反射強(qiáng)烈的樁，采用常規(guī)的土模型，擬合結(jié)果差異大。圖10-10 實(shí)測波形和Qs曲線（a）高應(yīng)變實(shí)測波形； （b）靜載和動載模擬Qs曲線比較【例11】鉆孔灌注樁，樁徑0.8m，樁長21.8m，土層分布

45、：粉質(zhì)粘土粉土粘土細(xì)砂樁端持力層粉質(zhì)粘土。圖10-11(a)用錘重42 kN高應(yīng)變法實(shí)測波形；(b)擬合波形；(c)靜載荷曲線和高應(yīng)變法計(jì)算的曲線靜載試驗(yàn)Qmax=3600kN，相應(yīng)沉降s=11.4m，Qs曲線呈陡降型，單樁極限承載力Qu=3400kN，相應(yīng)沉降6.8mm。由實(shí)測波形判斷，該樁為摩擦端承樁，波形正常，波形擬合結(jié)果和靜載結(jié)果比較，誤差很小。 【例12】人工挖孔灌注樁。樁徑1.6m(含護(hù)壁)，樁長18.8m，土層分布：淤泥質(zhì)粉沙砂粉細(xì)砂粉質(zhì)粘土(軟塑硬塑)，樁端持力層為強(qiáng)風(fēng)化泥巖。圖10-12(a)高應(yīng)變實(shí)測波形；(b)靜荷載Qs曲線，Qmax=12000kN,s=87mm.曲線為

46、緩變形。按照s=40mm所對應(yīng)的荷載為單樁極限承載力,Qu=10000kN,設(shè)計(jì)要求Qu=13500kN,不滿足設(shè)計(jì)要求。高應(yīng)變法動力試樁，錘重80kN，按照錘重=1%預(yù)估極限承載力要求，錘重應(yīng)為100kN140kN，錘重偏小，產(chǎn)生的樁頂動位移僅為5.2mm，波形擬合法得到的承載力底于靜荷載試樁很多。從波形定性分析，承載力信息很少，同時(shí)樁底反射強(qiáng)烈并且峰寬。圖10-12 實(shí)測波形和靜載Qs曲線(a)高應(yīng)變實(shí)測波形；(b)靜載Qs曲線【例13】0.5m×0.5m預(yù)制樁，樁長37m（3節(jié)樁，）土層為淤泥和淤泥質(zhì)粘土，樁端持力層為殘積土。圖10-13(a)高應(yīng)變法初打?qū)崪y波形，接頭處較明顯

47、反射；(b)休止3天后復(fù)打?qū)崪y波形。波形擬合法,初打承載力Qu=500kN；休止3天后承載力Qu=2500kN，28天后靜載荷實(shí)驗(yàn)Qu=4500kN。規(guī)范規(guī)定，承載力檢測休止時(shí)間，砂土7天，粉土10天；非飽和粘土15天；飽和粘土25天，泥漿護(hù)壁灌注樁適當(dāng)延長休止時(shí)間。(a)初打(b)3d后復(fù)打圖10-13 高應(yīng)變法初、復(fù)打波形比較【例14】0.5m×0.5m預(yù)制樁，樁長40m和49m。土層為淤泥質(zhì)粘土，樁端持力層為強(qiáng)風(fēng)化巖。圖10-14，(a)樁長49m初打?qū)崪y波形，從波形定性判斷無承載力；(b)樁長40m初打?qū)崪y波形，從波形定性判斷有一定承載力；(c)樁長40m，休止4天后復(fù)打?qū)崪y

48、波形，測阻和端阻都較大，波形擬合法分析,Qu=5200kN.(a)L=49m初打(b)L=40m初打(c)L=40m休止4天初打圖10-14高應(yīng)變初復(fù)打?qū)崪y波形比較【例15】泥漿護(hù)壁鉆孔灌注樁，樁徑0.5m，樁長13.5m。圖10-15為高應(yīng)變法實(shí)測波形.從力波形看出，信號不回零，始終處于壓應(yīng)力，原因可能是測點(diǎn)處混凝土質(zhì)量差，混凝土產(chǎn)生塑性變形，變形不能全部恢復(fù)所致。注意：(1)測點(diǎn)處混凝土質(zhì)量欠佳，測的應(yīng)力偏大，換算的F=c2A偏大，會高估承載力。(2)測點(diǎn)距樁頂為1.5D2.0D(D為樁徑)，根據(jù)彈性力學(xué)圣維南原理“如果物體的一小部分邊界上的面力變換為靜力學(xué)上的等效面力，那么近處的應(yīng)力分布

49、將有顯著的改變，但遠(yuǎn)處的影響可以不計(jì)”，則點(diǎn)離錘擊點(diǎn)有一定距離，可避免樁頂復(fù)雜的應(yīng)力狀態(tài)，錘的接觸條件對樁身應(yīng)力分布影響可忽略不計(jì)。圖10-15 高應(yīng)變實(shí)測波形力信號（不回零）【例16】高應(yīng)變法傳感器安裝不當(dāng)，樁頭裂縫實(shí)測波形。圖10-16(a)力傳感器未上緊，產(chǎn)生頻率和傳感器自振頻率相當(dāng)?shù)恼袷庮l率波形，f1000HZ.(b)樁頭裂縫實(shí)測波形.(a)力傳感器未上緊(b)樁頭開裂圖10-16 力傳感器未上緊和樁頭開裂波形【例17】高應(yīng)變法錘擊偏心和膨脹螺栓質(zhì)量差的實(shí)測波形。圖10-17(a)錘擊偏心實(shí)測波形（如用強(qiáng)夯錘作為錘擊設(shè)備）(b)膨脹螺栓質(zhì)量差，套管和栓體間隙過大，使得力傳感器受拉，力信號不回零。(a)錘擊偏心實(shí)測波形(b)力信號不回零圖10-17錘擊偏心和膨脹螺栓質(zhì)量差實(shí)測波形【例18】短樁的實(shí)測波形圖10-18為