闊口大橋靜力監(jiān)控報(bào)告(99m鋼管砼系桿拱橋)

1、.莆田市闊口大橋設(shè)計(jì)監(jiān)控最終研究報(bào)告（靜力部分）闊口大橋位于福泉高速公路沙坂互通立交和莆田市城廂區(qū)的連接線上，木蘭溪中游，是車(chē)輛由城廂區(qū)進(jìn)入高速公路和由高速公路進(jìn)入市區(qū)的必經(jīng)之路，也是莆田市內(nèi)陸山區(qū)通往湄洲灣港口的主要通道。新建闊口大橋分左右半橋在舊闊口大橋兩側(cè)，根據(jù)規(guī)劃道路用地調(diào)整與舊橋間隔，但最小間距不得小于2米。新橋與舊橋走向平行，新橋橋梁總長(zhǎng)113.72米。根據(jù)地質(zhì)狀況，舊橋狀況，工程審定方案及建設(shè)單位意見(jiàn)，橋跨布為一孔凈跨99米的鋼管砼系桿拱橋面連續(xù)，全橋僅在兩端橋臺(tái)各設(shè)一道伸縮縫。主跨為凈跨徑99米的鋼管下承式系桿拱，凈矢跨比1/5，凈矢高19.8米。拱肋采用雙肢mm鋼管加中部間距

2、500mm的鋼板一對(duì)構(gòu)成啞鈴型鋼管，管壁鋼板14mm厚，內(nèi)填C14砼，拱腳處拱肋下部加勁為矩形斷面。肋間設(shè)四道鋼管橫系梁。每肋拱腳間用鋼絞線作為預(yù)應(yīng)力系桿，以承擔(dān)恒載作用下的拱腳水平推力。每肋下的系桿為4根，每根為37束的鋼絞線，系桿錨具為OVMXG15-37。吊桿為110高強(qiáng)低松弛鋼絲。吊桿橫梁為鋼筋砼工字梁。吊桿間距6m。橋面板為鋼筋砼板式預(yù)制結(jié)構(gòu)，濕接縫連接。橋面鋪裝為10cm厚的C30防水鋼筋砼。為加強(qiáng)橋面系的整體性，在系桿處設(shè)加勁縱梁。橋臺(tái)構(gòu)造從受力特點(diǎn)上可以分為主要承受橋跨荷載與主要承受臺(tái)填土荷載的兩大部分。承受橋跨荷載的下部構(gòu)造又橋臺(tái)立柱、承臺(tái)及鉆孔灌注樁組成；承受臺(tái)后填土及路面

3、荷載由橋臺(tái)前墻、側(cè)墻、橋臺(tái)基礎(chǔ)組成。根據(jù)福州大學(xué)土木建筑設(shè)計(jì)研究院提供的莆田市闊口大橋工程施工圖設(shè)計(jì)文件，同濟(jì)大學(xué)橋梁工程系混凝土橋梁研究室，按如下內(nèi)容對(duì)該橋進(jìn)行了結(jié)構(gòu)靜力分析監(jiān)控：l 從施工至成橋過(guò)程模擬的結(jié)構(gòu)狀態(tài)；l 使用期汽車(chē)、掛車(chē)及人群荷載作用下的結(jié)構(gòu)狀態(tài)；l 其它荷載作用下的結(jié)構(gòu)狀態(tài)；l 拱的受力分析；l 橫梁受力狀態(tài)；l 橋面板受力狀態(tài)；l 橋梁下部結(jié)構(gòu)狀態(tài)。 結(jié)構(gòu)靜力分析監(jiān)控結(jié)果報(bào)告如下。1結(jié)論與建議概要l 在施工階段，99m跨結(jié)構(gòu)拱肋和鋼系梁的應(yīng)力均滿足規(guī)范要求；85m跨拱肋應(yīng)力滿足規(guī)范要求，混凝土系梁拉應(yīng)力超過(guò)規(guī)定值7.5%。l 在使用階段，190m跨鋼系梁的應(yīng)力滿足規(guī)范要求

4、，因預(yù)應(yīng)力較大鋼系梁材料強(qiáng)度未充分利用，故可適當(dāng)降低預(yù)應(yīng)力度。85m跨系梁應(yīng)力滿足預(yù)應(yīng)力混凝土B類構(gòu)件的受力要求，但應(yīng)力變化幅度較大。建議增加85m跨系梁預(yù)應(yīng)力度，使其預(yù)應(yīng)力度不低于預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件的要求。l 各跨拱肋極限承載能力滿足要求。190m跨上拱肋應(yīng)力偏高，需適當(dāng)調(diào)整；85m跨拱肋應(yīng)力基本滿足規(guī)范要求。l 各跨吊桿應(yīng)力滿足規(guī)范要求。但施工圖中吊桿設(shè)計(jì)初始拉力取值不能滿足結(jié)構(gòu)受力要求。l 190m跨各鋼橫梁應(yīng)力滿足規(guī)范要求；墩上立柱橫梁滿足預(yù)應(yīng)力混凝土B類構(gòu)件要求；端橫梁滿足預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件要求。建議各預(yù)應(yīng)力混凝土橫梁的預(yù)應(yīng)力度以A類構(gòu)件要求為限。l 85m跨拱上立柱橫梁在恒載作

5、用下出現(xiàn)拉應(yīng)力，建議適當(dāng)調(diào)整預(yù)應(yīng)力線形；下層吊桿橫梁滿足部分預(yù)應(yīng)力混凝土B類構(gòu)件的要求；墩上立柱橫梁和端橫梁滿足預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件要求。建議各預(yù)應(yīng)力混凝土橫梁的預(yù)應(yīng)力度以A類構(gòu)件要求為限。l 各種橋面板強(qiáng)度及裂縫寬度均滿足規(guī)范要求。l 考慮樁身強(qiáng)度要求，施工時(shí)應(yīng)先施工小跨至拱肋混凝土澆注完成，然后再吊裝大跨拱肋。2靜力分析監(jiān)控依據(jù)2.1基本資料（1）杭州市錢(qián)江四橋（復(fù)興大橋）第一冊(cè) 總圖與下部結(jié)構(gòu)施工圖 工程編號(hào)：00-C-15（2002.7） 杭州市城建設(shè)計(jì)研究院（2）杭州市錢(qián)江四橋（復(fù)興大橋）第二冊(cè) 總圖與附屬部分施工圖 工程編號(hào)：00-C-15（2002.7） 杭州市城建設(shè)計(jì)研究院（3

6、）杭州市錢(qián)江四橋（復(fù)興大橋）第三冊(cè) 85米跨上部結(jié)構(gòu)施工圖 工程編號(hào)：00-C-15（2002.7） 杭州市城建設(shè)計(jì)研究院（4）杭州市錢(qián)江四橋（復(fù)興大橋）第四冊(cè) 190米跨上部結(jié)構(gòu)施工圖 工程編號(hào)：00-C-15（2002.9） 杭州市城建設(shè)計(jì)研究院（5）杭州市錢(qián)江四橋（復(fù)興大橋）第五冊(cè) 連續(xù)梁上部結(jié)構(gòu)施工圖 工程編號(hào)：00-C-15（2002.9） 杭州市城建設(shè)計(jì)研究院（6）杭州市錢(qián)江四橋（復(fù)興大橋）詳勘 工程地質(zhì)報(bào)告（2001.9） 鐵道部大橋工程局勘測(cè)設(shè)計(jì)院2.2靜力分析監(jiān)控基本參數(shù)2.2.1材料（1）混凝土 分隔帶砼 C20混凝土； 橋面板 C25混凝土； 橋臺(tái)鉆孔灌注樁、橋臺(tái)立柱、縱

7、梁、箱形橫梁、主跨橫梁、現(xiàn)澆橋面鋪裝及絞縫 C30混凝土； 拱腳結(jié)點(diǎn) C40混凝土。（2）普通鋼材 非預(yù)應(yīng)力筋采用II級(jí)螺紋鋼筋，構(gòu)造鋼筋采用I級(jí)鋼筋，鋼板采用A3鋼。（3）預(yù)應(yīng)力鋼材外肋吊桿索體為黑色單層PES5127拉索，配套錨具采用OVMDS5-127錨具。內(nèi)肋吊桿索體為，黑色單層PES591拉索，配套錨具采用OVMDS5-91錨具，冷鑄墩頭錨；系桿為4束，每束為37mm（7）高強(qiáng)度低松弛鋼絞線， ，冷鑄墩頭錨。2.2.2荷載（1）恒載 混凝土結(jié)構(gòu)容重；鋼管容重； C30防水混凝土橋面鋪裝容重； 分隔帶荷載集度（每側(cè)）；（2）活載汽車(chē)超20，掛車(chē)20級(jí)，人群荷載4.0KN/m2； 橋梁上

8、部結(jié)構(gòu)取縱向1/2結(jié)構(gòu)，計(jì)算外肋半橋，橫向分布采用杠桿法。（3）活載橫向分布m汽20=2.661（2車(chē)道控制），m掛100=0.72。 m人群=1.484，m滿人=0.745。（4）附加荷載 結(jié)構(gòu)整體升降溫；2.3采用技術(shù)規(guī)范（1）公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)（JTJ 00197）；（2）城市橋梁設(shè)計(jì)荷載標(biāo)準(zhǔn)（CJJ7798）；（3）公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTJ 02189）；（4）公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ 02385）；（5）公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ 02485）；（6）公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ 02586）；（7）鐵路橋涵設(shè)計(jì)基本規(guī)范（TB10002.1

9、-99）；（8）預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絲（GB 522385）；（9）公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范（JTJ 0412000）；（10）鋼管混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與施工規(guī)程（JCJ 0189）。3靜力分析監(jiān)控內(nèi)容3.1 施工階段結(jié)構(gòu)狀態(tài)分析施工序號(hào)施工工況1安裝橋臺(tái)、立柱2安裝拱肋、系桿，第一次張拉系桿3灌注鋼管拱肋混凝土，第二次張拉系桿4安裝吊桿、橫梁、縱梁，第三次張拉系桿5焊接縱梁、橫梁6安裝橋面板，第四次張拉系桿7澆注分隔帶，安裝人行道板，第五次張拉系桿8澆注橋面鋪裝，安裝欄桿，第六次張拉系桿3.2 使用期結(jié)構(gòu)狀態(tài)分析3.2.1 汽車(chē)、掛車(chē)及人群作用下的結(jié)構(gòu)狀態(tài)分析3.2.2考慮收縮、徐變、溫度變化等的結(jié)構(gòu)狀態(tài)

10、分析 3.3 橫梁結(jié)構(gòu)狀態(tài)分析（1）吊桿橫梁（2）端橫梁3.4 橋面板結(jié)構(gòu)狀態(tài)分析 實(shí)心板3.5 下部結(jié)構(gòu)結(jié)構(gòu)狀態(tài)分析4靜力分析監(jiān)控結(jié)果4.1上部結(jié)構(gòu)4.1.1 190m跨結(jié)構(gòu)（1）施工階段結(jié)構(gòu)狀態(tài)計(jì)算得到：施工階段鋼系梁包絡(luò)應(yīng)力（圖 1），上拱肋鋼管包絡(luò)應(yīng)力（圖 2），下拱肋鋼管包絡(luò)應(yīng)力（圖 3）。因設(shè)計(jì)提供的吊桿拉力無(wú)法滿足受力要求，此計(jì)算分析的吊桿拉力由監(jiān)控單位自定。圖 1 施工階段鋼系梁包絡(luò)應(yīng)力圖圖 2 施工階段上拱肋鋼管包絡(luò)應(yīng)力圖圖 3 施工階段下拱肋鋼管包絡(luò)應(yīng)力圖拱肋鋼管施工階段各控制截面包絡(luò)應(yīng)力見(jiàn)表1。表1 190m跨施工階段最大包絡(luò)應(yīng)力（單位：Mpa，以壓為正） 190m跨結(jié)構(gòu)

11、在施工階段應(yīng)力均滿足規(guī)范要求。（2）使用期結(jié)構(gòu)狀態(tài)分析（a）成橋狀態(tài)吊桿索力 成橋狀態(tài)吊桿索力計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表2及表3。表中恒載吊桿內(nèi)力指軌道附加荷載已經(jīng)作用之后的狀態(tài)。（b）成橋狀態(tài)系梁、拱肋、吊桿應(yīng)力 成橋初期結(jié)構(gòu)恒載應(yīng)力狀態(tài)為：l 系梁鋼箱的最大壓應(yīng)力為59MPa，發(fā)生在跨中附近截面上緣，最小壓應(yīng)力30MPa，發(fā)生在近拱腳附近系梁截面下緣；l 上拱肋鋼管的最大壓應(yīng)力165 MPa，發(fā)生在拱肋與上層橋面交接附近的鋼管截面上、下緣，混凝土的最大壓應(yīng)力11.40 MPa，發(fā)生在拱腳處截面上緣；l 下拱肋鋼管的最大壓應(yīng)力165MPa，發(fā)生在拱腳截面下緣，混凝土的最大壓應(yīng)力7.91 MPa，發(fā)生在拱頂

12、截面上緣；l 下層吊桿的最大應(yīng)力為261 MPa，發(fā)生在第11、13根吊桿，上層吊桿的最大應(yīng)力233MPa，發(fā)生在邊吊桿。橋梁成橋初期恒載狀態(tài)下190m跨組合拱的上拱肋、下拱肋及系梁的應(yīng)力圖，見(jiàn)圖4、8、12。將恒載狀態(tài)的應(yīng)力與最不利狀態(tài)下的活載應(yīng)力進(jìn)行組合：上層橋面荷載為汽車(chē)-20級(jí)，下層橋面外側(cè)為人群荷載，內(nèi)側(cè)為公交車(chē)道（汽車(chē)-20級(jí)），中間為輕軌荷載。在最不利荷載組合情況下，上、下拱肋鋼管及混凝土包絡(luò)應(yīng)力、系梁鋼箱包絡(luò)應(yīng)力，見(jiàn)圖 57、911、1315。將恒載狀態(tài)的應(yīng)力與上層汽車(chē)、下層汽車(chē)、下層人群、輕軌、收縮徐變、預(yù)應(yīng)力引起的應(yīng)力相疊加（組合），得到的上下拱肋鋼管及混凝土應(yīng)力、系梁鋼箱

13、控制應(yīng)力如下：l 系梁鋼箱最大壓應(yīng)力104MPa，發(fā)生在四分點(diǎn)附近截面上緣；最大拉應(yīng)力-28Mpa，發(fā)生在四分點(diǎn)附近截面下緣；l 上拱肋鋼管最大壓應(yīng)力232 MPa，發(fā)生在拱肋與上層橋面交接附近截面上緣；最小壓應(yīng)力55 MPa，發(fā)生在拱頂截面下緣；混凝土最大壓應(yīng)力18.86 MPa，發(fā)生在上層橋面與四分點(diǎn)之間截面上緣，最大拉應(yīng)力-0.99 MPa，發(fā)生在四分點(diǎn)截面上緣；l 下拱肋鋼管最大壓應(yīng)力196MPa，發(fā)生在拱肋與上層橋面交接附近截面下緣；最小壓應(yīng)力60 MPa，發(fā)生在拱頂鋼管下緣；混凝土最大壓應(yīng)力為15.65MPa，發(fā)生在四分點(diǎn)截面下緣；最大拉應(yīng)力為-2.71Mpa，發(fā)生在四分點(diǎn)截面下緣

14、；l 下層吊桿最大應(yīng)力340MPa，吊桿最大應(yīng)力幅度為85 Mpa，發(fā)生在第6、18根吊桿處；l 上層吊桿最大應(yīng)力321MPa，吊桿最大應(yīng)力幅度為100Mpa，發(fā)生在邊吊桿處。計(jì)算結(jié)果表明，在全部最不利荷載組合作用下，系梁鋼箱應(yīng)力低，均滿足要求，可適當(dāng)降低鋼系梁預(yù)應(yīng)力度；上拱肋鋼管應(yīng)力偏高，下拱肋鋼管應(yīng)力滿足規(guī)范要求；吊桿應(yīng)力滿足規(guī)范要求。表2 190m跨吊桿索力表（單位：kN）表3 190m跨吊桿索力表（單位：kN）60（3）拱肋極限承載力 根據(jù)國(guó)家建筑材料工業(yè)局標(biāo)準(zhǔn)鋼管混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與施工規(guī)程（JCJ01-89），取最不利的拱腳斷面（非啞鈴形段）進(jìn)行極限承載力驗(yàn)算，結(jié)果如下表。表4 190

15、m跨拱腳斷面極限承載力（kN）位置及項(xiàng)目極限承載力Ne最不利荷載組合效應(yīng)Nj拱肋拱腳192503141381 計(jì)算結(jié)果表明，鋼管混凝土拱肋極限承載力滿足要求。（4）支座反力 支座反力結(jié)果見(jiàn)表5。表5 190m跨支反力（單位：kN）恒載恒載+上層汽車(chē)+下層汽車(chē)+下層人群+輕軌恒載+上層掛車(chē)+下層汽車(chē)+下層人群+輕軌662607054069040設(shè)計(jì)所選支座承載力滿足要求。4.1.2 85米邊跨（1）施工階段結(jié)構(gòu)狀態(tài)分析根據(jù)施工圖提供的85m跨施工過(guò)程，經(jīng)施工階段結(jié)構(gòu)分析，得到鋼管拱肋包絡(luò)應(yīng)力（圖 16），混凝土系梁包絡(luò)應(yīng)力（圖 17）。圖 16 施工階段拱肋鋼管包絡(luò)應(yīng)力圖圖 17 施工階段混凝土

16、系梁包絡(luò)應(yīng)力圖各控制截面施工包絡(luò)應(yīng)力見(jiàn)表6。拱腳附近系梁上緣最大拉應(yīng)力-3.71Mpa、跨中系梁下緣最大拉應(yīng)力-1.64Mpa，均出現(xiàn)在張拉第二批系梁預(yù)應(yīng)力束、臨時(shí)固結(jié)未取消時(shí)。根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)定，施工階段拉應(yīng)力的限值為-3.45Mpa，超過(guò)規(guī)定值7.5%。施工階段拱肋混凝土應(yīng)力滿足規(guī)范要求。（2）使用期結(jié)構(gòu)狀態(tài)分析（a）成橋狀態(tài)吊桿索力 成橋狀態(tài)吊桿索力計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表7。（b）成橋狀態(tài)系梁、拱肋、吊桿應(yīng)力成橋初期結(jié)構(gòu)恒載狀態(tài)的應(yīng)力為：l 系梁混凝土的最大壓應(yīng)力為6.01MPa，發(fā)生在四分點(diǎn)附近截面上緣；最小壓應(yīng)力4.06Mpa，發(fā)生在近拱腳附近系梁下緣截面；l 拱肋鋼

17、管的最大壓應(yīng)力165 MPa，發(fā)生在拱腳截面下緣；拱肋混凝土的最大壓應(yīng)力11.17 Mpa，發(fā)生在拱腳截面下緣；l 吊桿的最大應(yīng)力為397 MPa，發(fā)生在中間吊桿處；橋梁成橋初期恒載狀態(tài)下85m跨組合拱的拱肋、系梁的應(yīng)力圖，見(jiàn)圖18、21。將恒載狀態(tài)的應(yīng)力與最不利狀態(tài)下的活載應(yīng)力進(jìn)行組合：上層橋面荷載為城-A，下層橋面外側(cè)為人群荷載，內(nèi)側(cè)為公交車(chē)道（汽車(chē)-20級(jí)），中間為輕軌荷載。在最不利荷載進(jìn)行組合情況下，得到的拱肋鋼管及混凝土包絡(luò)應(yīng)力、系梁混凝土包絡(luò)應(yīng)力，見(jiàn)圖1920、2223。將恒載狀態(tài)的應(yīng)力與上層汽車(chē)、下層汽車(chē)、下層人群、輕軌、收縮徐變、預(yù)應(yīng)力引起的應(yīng)力相疊加（組合），得到的拱肋鋼管及

18、混凝土應(yīng)力、系梁控制應(yīng)力如下：l 系梁混凝土的最大壓應(yīng)力13.25MPa，發(fā)生在四分點(diǎn)附近截面上緣；最大拉應(yīng)力-5.05Mpa，發(fā)生在四分點(diǎn)附近截面下緣；l 拱肋鋼管最大壓應(yīng)力212 MPa，發(fā)生在四分點(diǎn)附近截面上緣；最小壓應(yīng)力93 MPa，發(fā)生在四分點(diǎn)附近截面下緣；拱肋混凝土最大壓應(yīng)力18.89 MPa，發(fā)生在四分點(diǎn)附近截面上緣；最小壓應(yīng)力2.29 Mpa，發(fā)生在四分點(diǎn)附近截面下緣；l 吊桿最大應(yīng)力535MPa，吊桿最大應(yīng)力幅度為201 Mpa，發(fā)生在第5、9根吊桿處。計(jì)算結(jié)果表明，在全部最不利荷載組合作用下，系梁混凝土應(yīng)力滿足B類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的要求；拱肋四分點(diǎn)附近鋼管應(yīng)力比容許應(yīng)力超9

19、.3%，基本滿足規(guī)范要求；吊桿應(yīng)力滿足規(guī)范要求。（3）拱肋極限承載力 根據(jù)國(guó)家建筑材料工業(yè)局標(biāo)準(zhǔn)鋼管混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與施工規(guī)程（JCJ01-89），取拱肋最不利的斷面進(jìn)行極限承載力驗(yàn)算，結(jié)果如下：表8 85m跨拱肋斷面極限承載力（kN）位置及項(xiàng)目極限承載力Ne最不利荷載組合效應(yīng)Nj拱腳截面最大軸力時(shí)12123668637最大彎矩時(shí)10540155612四分點(diǎn)截面最大軸力時(shí)11443263301最大彎矩時(shí)7373153484 計(jì)算結(jié)果表明，鋼管混凝土拱肋極限承載力滿足要求。（4）支座反力支座反力結(jié)果見(jiàn)表9。表9 85m邊跨支反力（單位：kN）恒載恒+上層汽車(chē)+下層汽車(chē)+下層人群+輕軌27000 3

20、3560 設(shè)計(jì)所選支座承載力滿足要求。4.2橫梁結(jié)構(gòu)狀態(tài)分析4.2.1 190m跨結(jié)構(gòu)（1）下層吊桿橫梁下層吊桿鋼橫梁間距為8米，其上作用的荷載包括工字型組合混凝土鋼梁的自重、空心板、板的重量、鋪裝、欄桿、軌道的重量，和汽車(chē)、人群和輕軌的活載。取最不利組合驗(yàn)算，結(jié)果見(jiàn)下表。表10. 190米下層中吊桿鋼橫梁驗(yàn)算表（單位：應(yīng)力Mpa） 項(xiàng) 目計(jì)算截面荷載效應(yīng)容許應(yīng)力是否滿足支點(diǎn)截面最大 (壓)43.4194滿 足支點(diǎn)截面最小 (拉)-83.8-194滿 足跨中截面最大（壓）191.0194滿 足跨中截面最?。ɡ?192.8-194滿 足表11 190米下層邊吊桿鋼橫梁應(yīng)力驗(yàn)算表（單位：應(yīng)力Mp

21、a） 項(xiàng) 目計(jì)算截面荷載效應(yīng)容許應(yīng)力是否滿足支點(diǎn)截面最大 (拉)43.4194滿 足支點(diǎn)截面最小 (壓)-83.7-194滿 足跨中截面最大（拉）159.9194滿 足跨中截面最大（拉）-158.3-194滿 足計(jì)算結(jié)果表明，190m跨下層吊桿鋼橫梁應(yīng)力滿足規(guī)范要求。（2）上層吊桿橫梁上層吊桿鋼橫梁間距為8米，其上作用的荷載包括箱型組合混凝土鋼梁的自重、板的重量、鋪裝、欄桿、防撞欄的重量，和汽車(chē)、掛車(chē)的活載。荷載標(biāo)準(zhǔn)為汽20，掛車(chē)100。取最不利組合驗(yàn)算，結(jié)果見(jiàn)下圖及下表。圖 24 上層吊桿鋼橫梁組合正應(yīng)力圖 25 上層吊桿鋼橫梁組合正應(yīng)力表12. 190米上層吊桿橫梁驗(yàn)算表（單位：應(yīng)力Mpa

22、） 項(xiàng) 目計(jì)算截面組合I組合III容許應(yīng)力是否滿足鋼橫梁最大應(yīng)力83.149.6194滿 足鋼橫梁最小應(yīng)力-125.5-119.5-194滿 足計(jì)算結(jié)果表明，上層吊桿橫梁應(yīng)力滿足規(guī)范要求。（3）拱肋橫梁上層拱肋橫梁與拱上橫梁和吊桿橫梁的間距均為8米，其上作用的荷載包括箱型鋼梁的自重、板的重量、鋪裝、欄桿、防撞欄的重量，和汽車(chē)20、掛車(chē)100的活載。計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下圖及下表。圖 26. 拱肋鋼橫梁組合I作用鋼梁正應(yīng)力圖 27. 拱肋鋼橫梁組合III作用鋼梁正應(yīng)力表13. 190米拱肋鋼橫梁驗(yàn)算表（單位：應(yīng)力Mpa） 項(xiàng) 目計(jì)算截面組合I組合III容許應(yīng)力是否滿足鋼橫梁最大應(yīng)力98.1101.0194

23、滿 足鋼橫梁最小應(yīng)力-102.4-105.6-194滿 足計(jì)算結(jié)果表明，拱肋橫梁應(yīng)力滿足規(guī)范要求。（4）拱上立柱橫梁上層拱上立柱橫梁與墩上立柱橫梁的間距為9.5米，和拱肋橫梁之間間距為8米，其上作用的荷載包括箱型鋼梁的自重、板的重量、鋪裝、欄桿、防撞欄的重量，和汽20，掛車(chē)100的活載。計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下圖及下表：圖 28. 190米拱上立柱鋼橫梁組合I鋼梁正應(yīng)力圖 29. 190米拱上立柱鋼橫梁組合III鋼梁正應(yīng)力表14. 190米拱上立柱鋼橫梁驗(yàn)算表（單位：應(yīng)力Mpa） 項(xiàng) 目計(jì)算截面組合I組合III容許應(yīng)力是否滿足鋼橫梁最大應(yīng)力87.3487.20194滿 足鋼橫梁最小應(yīng)力-46.45-46.

24、61-194滿 足計(jì)算結(jié)果表明，拱上立柱橫梁應(yīng)力滿足規(guī)范要求。（5）墩上立柱橫梁上層墩上立柱橫梁是預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，其與鄰近橫梁（即拱上立柱橫梁）間距為9.5米，其上作用的荷載包括預(yù)應(yīng)力混凝土梁的自重、板的重量、鋪裝、欄桿、防撞欄的重量，和為汽20，掛車(chē)100的活載。計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下圖及下表：圖 33. 190米墩上立柱混凝土橫梁組合III正應(yīng)力圖 31. 190米墩上立柱混凝土橫梁組合I正應(yīng)力圖 30. 190米墩上立柱混凝土橫梁成橋時(shí)正應(yīng)力表15. 190米上層墩上立柱混凝土橫梁驗(yàn)算表（單位：應(yīng)力Mpa） 項(xiàng) 目計(jì)算截面荷載效應(yīng)A類構(gòu)件容許應(yīng)力是否滿足成橋時(shí)最大應(yīng)力7.3517.5滿 足成橋時(shí)

25、最小應(yīng)力0.700滿 足組合I最大應(yīng)力8.5217.5滿 足組合I最小應(yīng)力-0.86-2.4滿 足組合III最大應(yīng)力11.4817.5滿 足組合III最小應(yīng)力-3.06-2.7超過(guò)13.3%計(jì)算表明，墩上立柱橫梁在組合作用下，超過(guò)部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件要求，滿足B類構(gòu)件要求。（6）端橫梁端橫梁與鄰近橫梁的間距為4.10米，其上作用的荷載包括預(yù)應(yīng)力混凝土梁的自重、板和空心板的重量、鋪裝、欄桿、隔離欄的重量，和汽車(chē)、掛車(chē)、人群及輕軌的活載。計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下表：表16. 190米端混凝土橫梁驗(yàn)算表（單位：應(yīng)力Mpa） 項(xiàng) 目計(jì)算截面荷載效應(yīng)A類構(gòu)件容許應(yīng)力是否滿足成橋時(shí)截面最大應(yīng)力2.7917.5滿

26、足成橋時(shí)截面最小應(yīng)力1.110滿 足組合I截面最大應(yīng)力2.7217.5滿 足組合I截面最小應(yīng)力-1.73-2.8滿 足計(jì)算結(jié)果表明，混凝土端橫梁應(yīng)力滿足部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件的要求。（7）結(jié)論綜上所述，190m跨橫梁分析結(jié)論如下：下層吊桿橫梁應(yīng)力滿足規(guī)范要求；上層吊桿橫梁應(yīng)力滿足規(guī)范要求；拱肋橫梁應(yīng)力滿足規(guī)范要求；拱上立柱橫梁應(yīng)力滿足規(guī)范要求；墩上立柱橫梁滿足部分預(yù)應(yīng)力混凝土B類構(gòu)件要求；端橫梁應(yīng)力滿足部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件的要求。4.2.2 85m跨結(jié)構(gòu)（1）下層吊桿橫梁A組下層吊桿橫梁A組下層吊桿橫梁為第一根吊桿橫梁，它與端橫梁的間距為3.95米，與下跟吊桿橫梁的距離為6.1米。其上作

27、用的荷載包括預(yù)應(yīng)力混凝土梁的自重、空心板、板的重量、鋪裝、欄桿、軌道的重量，和汽車(chē)、人群和輕軌的活載。計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下表。表17. 85米下層A組吊桿橫梁驗(yàn)算表（單位：應(yīng)力Mpa） 項(xiàng) 目計(jì)算截面荷載效應(yīng)A類構(gòu)件容許應(yīng)力是否滿足成橋時(shí)懸臂根部最大7.817.5滿 足最小0.40滿 足中間段與系梁相交截面最大4.7117.5滿 足最小1.860滿 足中間段跨中截面最大5.1617.5滿 足最小3.830滿 足組合懸臂根部最大7.817.5滿 足最小0.4-2.8滿 足中間段與系梁相交截面最大5.0117.5滿 足最小-3.42-2.8不滿足中間段跨中截面最大7.3117.5滿 足最小1.32-2.8

28、滿 足注：組合指考慮恒載、預(yù)應(yīng)力、下層外側(cè)人群、下層內(nèi)側(cè)公交、中間輕軌荷載及收縮徐變的組合。B組下層吊桿橫梁B組下層吊桿橫梁是第二根吊桿的橫梁，它與鄰近橫梁的間距為6.1米。其上作用的荷載包括預(yù)應(yīng)力混凝土梁的自重、空心板、板的重量、鋪裝、欄桿、軌道的重量，和汽車(chē)、人群和輕軌的活載。荷載標(biāo)準(zhǔn)為汽20，輕軌，人群集度為4kN/m2。計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下表。表18. 85米下層B組吊桿橫梁驗(yàn)算表（單位：應(yīng)力Mpa） 項(xiàng) 目計(jì)算截面荷載效應(yīng)A類構(gòu)件容許應(yīng)力是否滿足成橋時(shí)懸臂根部最大7.517.5滿 足最小0.70滿 足中間段與系梁相交截面最大7.3917.5滿 足最小1.140滿 足中間段跨中截面最大7.17

29、17.5滿 足最小4.220滿 足組合懸臂根部最大7.417.5滿 足最小0.7-2.8滿 足中間段與系梁相交截面最大7.7917.5滿 足最小-4.68-2.8不滿足中間段跨中截面最大9.6317.5滿 足最小1.31-2.8滿 足注：組合指考慮恒載、預(yù)應(yīng)力、下層外側(cè)人群、下層內(nèi)側(cè)公交、中間輕軌荷載及收縮徐變的組合。C組下層吊桿橫梁C組下層吊桿橫梁是第三根吊桿的橫梁，它與鄰近橫梁的間距為6.1米。其上作用的荷載包括預(yù)應(yīng)力混凝土梁的自重、空心板、板的重量、鋪裝、欄桿、軌道的重量，和汽車(chē)、人群和輕軌的活載。荷載標(biāo)準(zhǔn)為汽20，輕軌，人群集度為4kN/m2。計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下圖及下表。表19. 85米下層

30、C組吊桿橫梁驗(yàn)算表（單位：應(yīng)力Mpa） 項(xiàng) 目計(jì)算截面荷載效應(yīng)A類構(gòu)件容許應(yīng)力是否滿足成橋時(shí)懸臂根部最大7.517.5滿 足最小0.70滿 足中間段與系梁相交截面最大7.2217.5滿 足最小1.220滿 足中間段跨中截面最大6.9017.5滿 足最小4.850滿 足組合懸臂根部最大7.417.5滿 足最小0.7-2.8滿 足中間段與系梁相交截面最大7.5917.5滿 足最小-4.93-2.8不滿足中間段跨中截面最大9.4017.5滿 足最小1.91-2.8滿 足注：組合指考慮恒載、預(yù)應(yīng)力、下層外側(cè)人群、下層內(nèi)側(cè)公交、中間輕軌荷載及收縮徐變的組合。D組下層吊桿橫梁D組下層吊桿橫梁是第四根中間吊

31、桿的橫梁，它與鄰近橫梁的間距為6.1米。其上作用的荷載包括預(yù)應(yīng)力混凝土梁的自重、空心板、板的重量、鋪裝、欄桿、軌道的重量，和汽車(chē)、人群和輕軌的活載。荷載標(biāo)準(zhǔn)為汽20，輕軌，人群集度為4kN/m2。計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下表：表20. 85米下層D組吊桿橫梁驗(yàn)算表（單位：應(yīng)力Mpa） 項(xiàng) 目計(jì)算截面荷載效應(yīng)A類構(gòu)件容許應(yīng)力是否滿足成橋時(shí)懸臂根部最大7.517.5滿 足最小0.70滿 足中間段與系梁相交截面最大7.1417.5滿 足最小1.250滿 足中間段跨中截面最大6.7417.5滿 足最小5.390滿 足組合懸臂根部最大7.417.5滿 足最小0.7-2.8滿 足中間段與系梁相交截面最大7.5217.5

32、滿 足最小-5.04-2.8不滿足中間段跨中截面最大9.2317.5滿 足最小2.43-2.8滿 足注：組合指考慮恒載、預(yù)應(yīng)力、下層外側(cè)人群、下層內(nèi)側(cè)公交、中間輕軌荷載及收縮徐變的組合。計(jì)算結(jié)果表明，下層吊桿橫梁中間部分梁的拉應(yīng)力較大，位置在與系梁相交截面的下緣，超出了部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件的允許拉應(yīng)力要求。但滿足部分預(yù)應(yīng)力B類構(gòu)件的要求，可對(duì)預(yù)應(yīng)力筋的位置適當(dāng)進(jìn)行調(diào)整，以滿足A類構(gòu)件的要求。（2）拱上立柱橫梁近墩拱上立柱橫梁近墩拱上立柱橫梁是指靠近橋墩的拱上立柱橫梁，其立柱較高，故單獨(dú)取出予以驗(yàn)算。拱上立柱橫梁之間間距為6.1米，其上作用的荷載包括預(yù)應(yīng)力混凝土橫梁的自重、板的重量、鋪裝、欄桿、防

33、撞欄的重量，和汽車(chē)活載。活載標(biāo)準(zhǔn)為城A荷載，不計(jì)掛車(chē)。計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下圖及下表：圖 34. 85米上層近墩拱上立柱混凝土橫梁成橋初期截面正應(yīng)力圖 35. 85米上層近墩拱上立柱混凝土橫梁組合I截面正應(yīng)力表21. 85米近墩拱上立柱橫梁驗(yàn)算表（單位：應(yīng)力Mpa） 項(xiàng) 目計(jì)算截面荷載效應(yīng)A類構(gòu)件容許應(yīng)力是否滿足成橋時(shí)最大應(yīng)力12.4317.5滿 足成橋時(shí)最小應(yīng)力-1.140不滿足組合I最大應(yīng)力12.4317.5滿 足組合I最小應(yīng)力-1.14-2.4滿 足其它拱上立柱橫梁其它拱上立柱橫梁指靠近跨中的拱上立柱橫梁，其特點(diǎn)是立柱較矮。拱上立柱橫梁之間間距為6.1米，其上作用的荷載包括預(yù)應(yīng)力混凝土梁的自重、板

34、的重量、鋪裝、欄桿、防撞欄的重量，和汽車(chē)活載。荷載標(biāo)準(zhǔn)為城A荷載，不計(jì)掛車(chē)。由于其是預(yù)應(yīng)力混凝土梁，所以應(yīng)計(jì)算成橋時(shí)重力作用下的應(yīng)力和使用階段的應(yīng)力。計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下圖及下表：圖 37. 85米其它拱上立柱混凝土橫梁使用組合I正應(yīng)力圖 36. 85米其它拱上立柱混凝土橫梁成橋初期正應(yīng)力表22 85米其它拱上立柱混凝土橫梁驗(yàn)算表（單位：應(yīng)力Mpa） 項(xiàng) 目計(jì)算截面荷載效應(yīng)A類構(gòu)件容許應(yīng)力是否滿足成橋時(shí)最大應(yīng)力12.0617.5滿 足成橋時(shí)最小應(yīng)力-1.320不滿足組合I最大應(yīng)力12.1317.5滿 足組合I最小應(yīng)力-3.05-2.4超過(guò)27.1%對(duì)于A類構(gòu)件，恒載作用下不允許出現(xiàn)拉應(yīng)力。計(jì)算結(jié)果表明

35、，拱上立柱橫梁在成橋初期，橫梁與立柱連接處的下緣出現(xiàn)拉應(yīng)力，不滿足要求。建議對(duì)預(yù)應(yīng)力筋的線形進(jìn)行調(diào)整。（3）墩上立柱橫梁墩上立柱橫梁與鄰近拱上立柱橫梁的間距為4.35米，其上作用的荷載包括預(yù)應(yīng)力混凝土橫梁的自重、板的重量、鋪裝、欄桿、防撞欄的重量，和汽車(chē)活載。荷載標(biāo)準(zhǔn)為城A荷載，不計(jì)掛車(chē)。由于其是預(yù)應(yīng)力混凝土梁，所以應(yīng)計(jì)算成橋時(shí)重力作用下的應(yīng)力和使用階段的應(yīng)力。計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下圖及下表。圖 38. 85米墩上立柱混凝土橫梁成橋初期正應(yīng)力圖 39. 85米墩上立柱混凝土橫梁使用組合I正應(yīng)力表23. 85米墩上立柱混凝土橫梁驗(yàn)算表（單位：應(yīng)力Mpa） 項(xiàng) 目計(jì)算截面荷載效應(yīng)A類構(gòu)件容許應(yīng)力是否滿足成橋

36、時(shí)最大應(yīng)力6.6317.5滿 足成橋時(shí)最小應(yīng)力0.060滿 足組合I最大應(yīng)力7.9017.5滿 足組合I最小應(yīng)力-1.43-2.4滿 足計(jì)算結(jié)果表明，墩上立柱混凝土橫梁應(yīng)力滿足部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件的要求。（4）端橫梁端橫梁與鄰近橫梁間距為3.95米，其上作用的荷載包括預(yù)應(yīng)力混凝土梁的自重、板和空心板的重量、鋪裝、欄桿、隔離欄的重量，活載有汽車(chē)、人群及輕軌。計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下表。表24. 85米混凝土端橫梁驗(yàn)算表（單位：應(yīng)力Mpa） 項(xiàng) 目計(jì)算截面荷載效應(yīng)容許應(yīng)力是否滿足成橋時(shí)懸臂根部最大1.7017.5滿 足最小1.610滿 足中間段與系梁相交截面最大1.6317.5滿 足最小1.390滿 足中

37、間段跨中截面最大1.5317.5滿 足最小1.420滿 足組合懸臂根部最大1.8617.5滿 足最小1.68-2.8滿 足中間段與系梁相交截面最大1.2217.5滿 足最小-1.66-2.8滿 足中間段跨中截面最大1.4417.5滿 足最小-1.50-2.8滿 足計(jì)算結(jié)果表明，端橫梁應(yīng)力滿足部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件的要求。 （5）結(jié)論綜上，85米跨的下層吊桿橫梁中間部分梁的拉應(yīng)力較大，位置在與系梁相交截面的下緣，超出了部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件的允許拉應(yīng)力要求。但滿足部分預(yù)應(yīng)力B類構(gòu)件的要求，可對(duì)預(yù)應(yīng)力筋的位置適當(dāng)進(jìn)行調(diào)整，以滿足A類構(gòu)件的要求。在成橋初期恒載作用下，拱上立柱橫梁橫梁與立柱連接處的下緣

38、出現(xiàn)拉應(yīng)力，不滿足規(guī)范要求。建議對(duì)預(yù)應(yīng)力筋的線形進(jìn)行調(diào)整。墩上立柱橫梁應(yīng)力滿足部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件的要求。端橫梁應(yīng)力滿足部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件的要求。4.3 橋面板結(jié)構(gòu)狀態(tài)分析橋面板計(jì)算包括縱向梁的抗彎承載力驗(yàn)算和橫向板的驗(yàn)算。4.3.1 190m跨結(jié)構(gòu)（1）形板類型1正截面強(qiáng)度驗(yàn)算表25. 190米類型1邊板正截面強(qiáng)度驗(yàn)算表（單位：彎矩kN.m） 項(xiàng) 目計(jì)算截面組合I組合截面抗力是否滿足跨中截面138.633184.388487.000滿 足支點(diǎn)截面-96.047-85.314-249.000滿 足表26. 190米類型1中板正截面強(qiáng)度驗(yàn)算表（單位：彎矩kN.m） 項(xiàng) 目計(jì)算截面組合I

39、組合截面抗力是否滿足跨中截面191.181179.886487.000滿 足支點(diǎn)截面-98.087-88.499-249.000滿 足裂縫驗(yàn)算表27. 190米類型1邊板裂縫驗(yàn)算表（單位：寬度mm） 項(xiàng) 目位置荷載效應(yīng)容許裂縫是否滿足下 緣0.06390.2000滿 足上 緣0.07080.2000滿 足表28. 190米類型1中板裂縫驗(yàn)算表（單位：寬度mm） 項(xiàng) 目位置荷載效應(yīng)容許裂縫是否滿足下 緣0.08030.2000滿 足上 緣0.07190.2000滿 足橫向板的驗(yàn)算根據(jù)規(guī)范可知，該行車(chē)道板按單向板計(jì)算。計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下表。表29. 190米類型1行車(chē)道板正截面強(qiáng)度驗(yàn)算表（單位：彎矩kN

40、.m） 項(xiàng) 目計(jì)算截面荷載效應(yīng)截面抗力是否滿足跨中截面10.53020.600滿 足支點(diǎn)截面-14.740-20.600滿 足計(jì)算結(jié)果表明，形板類型1縱向抗彎強(qiáng)度、裂縫寬度及橫向抗彎強(qiáng)度均滿足規(guī)范要求。（2）形板類型2正截面強(qiáng)度驗(yàn)算表30. 190米類型2邊板正截面強(qiáng)度驗(yàn)算表（單位：彎矩kN.m） 項(xiàng) 目計(jì)算截面組合I組合截面抗力是否滿足跨中截面83.490151.471386.600滿 足支點(diǎn)截面-107.307-98.261-249.060滿 足表31. 190米類型2中板正截面強(qiáng)度驗(yàn)算表（單位：彎矩kN.m） 項(xiàng) 目計(jì)算截面組合I組合截面抗力是否滿足跨中截面159.140149.8883

41、87.200滿 足支點(diǎn)截面-109.680-101.922-249.060滿 足裂縫驗(yàn)算表32. 190米類型2邊板裂縫驗(yàn)算表（單位：寬度mm） 項(xiàng) 目計(jì)算截面荷載效應(yīng)容許裂縫是否滿足下 緣0.08360.2000滿 足上 緣0.07920.2000滿 足表33. 190米類型2中板裂縫驗(yàn)算表（單位：寬度mm） 項(xiàng) 目計(jì)算截面荷載效應(yīng)容許裂縫是否滿足下 緣0.07730.2000滿 足上 緣0.05660.2000滿 足橫向板的驗(yàn)算根據(jù)規(guī)范可知，該行車(chē)道板按單向板計(jì)算。計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下表。表34. 190米類型2行車(chē)道板正截面強(qiáng)度驗(yàn)算表（單位：彎矩kN.m） 項(xiàng) 目計(jì)算截面荷載效應(yīng)截面抗力是否滿足

42、跨中截面10.53020.600滿 足支點(diǎn)截面-14.740-20.600滿 足計(jì)算結(jié)果表明，形板類型2縱向抗彎強(qiáng)度、裂縫寬度及橫向抗彎強(qiáng)度均滿足規(guī)范要求。（3）形板類型3正截面強(qiáng)度驗(yàn)算表35. 190米類型3邊板正截面強(qiáng)度驗(yàn)算表（單位：彎矩kN.m） 項(xiàng) 目計(jì)算截面組合I截面抗力是否滿足跨中截面70.342293.000滿 足支點(diǎn)截面-230.054-249.000滿 足表36. 190米類型3中板正截面強(qiáng)度驗(yàn)算表（單位：彎矩kN.m） 項(xiàng) 目計(jì)算截面組合I截面抗力是否滿足跨中截面68.674293.000滿 足支點(diǎn)截面-230.054-249.000滿 足裂縫驗(yàn)算結(jié)果表37. 190米類型

43、3邊板裂縫驗(yàn)算表（單位：寬度mm） 項(xiàng) 目計(jì)算截面荷載效應(yīng)容許裂縫是否滿足下 緣0.04220.2000滿 足上 緣0.17100.2000滿 足表38. 190米類型4中板裂縫驗(yàn)算表（單位：寬度mm） 項(xiàng) 目計(jì)算截面荷載效應(yīng)容許裂縫是否滿足下 緣0.04060.2000滿 足上 緣0.17100.2000滿 足橫向板的驗(yàn)算根據(jù)規(guī)范可知，該行車(chē)道板按單向板計(jì)算。計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下表。表39. 190米類型4行車(chē)道板正截面強(qiáng)度驗(yàn)算表（單位：彎矩kN.m） 項(xiàng) 目計(jì)算截面荷載效應(yīng)截面抗力是否滿足跨中截面8.68520.600滿 足支點(diǎn)截面-12.160-20.600滿 足計(jì)算結(jié)果表明，形板類型3縱向抗彎

44、強(qiáng)度、裂縫寬度及橫向抗彎強(qiáng)度均滿足規(guī)范要求。（4）形板類型4正截面強(qiáng)度驗(yàn)算表40. 190米類型4邊板正截面強(qiáng)度驗(yàn)算表（單位：彎矩kN.m） 項(xiàng) 目計(jì)算截面組合I截面抗力是否滿足跨中截面230.494384.560滿 足支點(diǎn)截面-247.236-249.060滿 足表41. 190米類型4中板正截面強(qiáng)度驗(yàn)算表（單位：彎矩kN.m） 項(xiàng) 目計(jì)算截面組合I截面抗力是否滿足跨中截面224.005384.560滿 足支點(diǎn)截面-247.236-249.060滿 足裂縫驗(yàn)算結(jié)果表42. 190米類型4邊板裂縫驗(yàn)算表（單位：寬度mm） 項(xiàng) 目計(jì)算截面荷載效應(yīng)容許裂縫是否滿足下 緣0.11070.2000滿

45、足上 緣0.18060.2000滿 足表43. 190米類型4中板裂縫驗(yàn)算表（單位：寬度mm） 項(xiàng) 目計(jì)算截面荷載效應(yīng)容許裂縫是否滿足下 緣0.10680.2000滿 足上 緣0.18060.2000滿 足橫向板的驗(yàn)算根據(jù)規(guī)范可知，該行車(chē)道板按單向板計(jì)算。計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下表。表44. 190米類型4行車(chē)道板正截面強(qiáng)度驗(yàn)算表（單位：彎矩kN.m） 項(xiàng) 目計(jì)算截面荷載效應(yīng)截面抗力是否滿足跨中截面8.68520.600滿 足支點(diǎn)截面-12.160-20.600滿 足計(jì)算結(jié)果表明，形板類型4縱向抗彎強(qiáng)度、裂縫寬度及橫向抗彎強(qiáng)度均滿足規(guī)范要求。（5）空心板類型1正截面強(qiáng)度驗(yàn)算表45. 190米空心板類型1正

46、截面強(qiáng)度驗(yàn)算表（單位：彎矩kN.m） 項(xiàng) 目計(jì)算截面組合I截面抗力是否滿足跨中截面579.31998.0滿 足支點(diǎn)截面-227.4-1998.0滿 足裂縫驗(yàn)算表46. 190米空心板類型1裂縫驗(yàn)算表（單位：寬度mm） 項(xiàng) 目計(jì)算截面荷載效應(yīng)容許裂縫是否滿足跨中截面0.01800.2000滿 足支點(diǎn)截面0.00080.2000滿 足計(jì)算結(jié)果表明，空心板類型1縱向抗彎強(qiáng)度、裂縫寬度均滿足規(guī)范要求。（6）空心板類型2正截面強(qiáng)度驗(yàn)算表47. 190米空心板類型2正截面強(qiáng)度驗(yàn)算表（單位：彎矩kN.m） 項(xiàng) 目計(jì)算截面組合I截面抗力是否滿足跨中截面12262436.1滿 足支點(diǎn)截面-1684-2436.1

47、滿 足裂縫驗(yàn)算表48. 190米空心板類型2裂縫驗(yàn)算表（單位：寬度mm） 項(xiàng) 目計(jì)算截面荷載效應(yīng)容許裂縫是否滿足跨中截面0.05360.2000滿 足支點(diǎn)截面0.11200.2000滿 足計(jì)算結(jié)果表明，空心板類型2縱向抗彎強(qiáng)度、裂縫寬度均滿足規(guī)范要求。（7）結(jié)論綜上，190m跨的形板類型14縱向抗彎強(qiáng)度、裂縫寬度及橫向抗彎強(qiáng)度均滿足規(guī)范要求；空心板類型12縱向抗彎強(qiáng)度、裂縫寬度均滿足規(guī)范要求。4.3.2 85m跨結(jié)構(gòu)（1）形板類型1正截面強(qiáng)度驗(yàn)算表49. 85米類型1邊板正截面強(qiáng)度驗(yàn)算表（單位：彎矩kN.m） 項(xiàng) 目計(jì)算截面組合I截面抗力是否滿足跨中截面27.984255.000滿 足支點(diǎn)截面-48.729-158.000滿 足表50. 85米類型1中板正截面強(qiáng)度驗(yàn)算表（單位：彎矩kN.m） 項(xiàng) 目計(jì)算截面組合I截面抗力是否滿足跨中截面25.505255.000滿 足