尾礦庫穩(wěn)定性分析勘察報告(共18頁)

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上×××××××××××××有限責(zé)任公司×××尾礦堆積壩穩(wěn)定性評價巖土工程勘察報告×××××××××××有限公司2007年7月1日目 錄文字部分專心-專注-專業(yè)附件：巖土工程勘察任務(wù)委托書圖表部分序號圖表名稱張數(shù)附錄1勘探點主要數(shù)據(jù)一覽表112工程地質(zhì)平面圖123工程地質(zhì)剖面圖33-13-34土工試驗成果

2、報告34-14-35單環(huán)注水試驗成果35-15-36水質(zhì)分析報告26-16-27土易溶鹽含量分析報告27-17-28滲流分析計算圖38-18-39穩(wěn)定性計算圖98-48-181 前言*有限責(zé)任公司*尾礦堆積壩穩(wěn)定性評價巖土工程勘察工作，是根據(jù)該公司提出的巖土工程勘察任務(wù)委托書技術(shù)要求，并受*有限責(zé)任公司委托，由我院于2007年6月完成。1.1 工程概況*銀花釩礦位于*省*縣銀花鎮(zhèn)梅子溝村，尾礦庫位于梅子溝西側(cè)的*，處于糜子溝主溝道。原*壩80年代修建，現(xiàn)無設(shè)計資料，該壩原為水庫。根據(jù)現(xiàn)場踏勘及甲方提供資料知，*初期壩為重力砌石夾心不透水壩，壩高約22.0m，壩底寬約23.0m，壩頂寬3.0m。

3、壩頂軸線長62.0m，壩頂高程598.0m，壩下腳線高程為576.3m，庫容約12萬m3。該礦從1998年開始向庫內(nèi)排放尾礦渣，采取壩后任意排放。目前庫內(nèi)尾礦渣堆放高程595.51598.62m，距壩頂平均高程約1.3m，整體呈壩前低，壩后高。該壩于2006年停用，并進行了閉庫設(shè)計。目前新的尾礦庫正在籌備修建之中，為保證礦山正常生產(chǎn)經(jīng)營，擬將該庫做為臨時過渡尾礦庫，據(jù)設(shè)計初步估算，壩體擬加高310m。該尾礦庫排洪系統(tǒng)采用排洪涵洞，排洪涵洞建設(shè)在西側(cè)，防洪標準為100年一遇。加高38.0m時，按尾礦庫安全技術(shù)規(guī)程（AQ2006-2005）第4.1條劃分，加高后的尾礦庫為五等庫。加高8m時，按尾礦

4、庫安全技術(shù)規(guī)程（AQ2006-2005）第4.1條劃分，加高后的尾礦庫為四等庫。 1.2 勘察技術(shù)要求1）查明尾礦庫存在的不良地質(zhì)作用，評價不良地質(zhì)作用對堆場的影響，提出合理的防治措施；）查明尾礦庫的地層、巖性，提供尾礦土常規(guī)物理力學(xué)指標、顆分、滲透系數(shù)及抗剪強度指標（C、值）；）查明目前標高下尾礦庫地下水位（浸潤線）及變化規(guī)律；）提供尾礦庫所在區(qū)域的地震烈度及地震動參數(shù)，評價堆場的地震效應(yīng)；5）分析評價已運行壩體的穩(wěn)定性，繼續(xù)加高壩體的適宜性和穩(wěn)定性。6）對尾礦庫使用提出合理的工程措施或建議。1.3 勘察工作執(zhí)行的主要技術(shù)標準1）巖土工程勘察規(guī)范（GB50021-2001）；2）尾礦庫安全技

5、術(shù)規(guī)程（AQ2006-2005）；3）巖土工程勘察技術(shù)規(guī)范（YS5202-2004）；4）構(gòu)筑物抗震設(shè)計規(guī)范（GB50191-93）；5）土工試驗方法標準（GB/T50123-1999）；6）中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖（GB18306-2001）；7）碾壓式土石壩設(shè)計規(guī)范（SL274-2001）。報告書中引用上述標準時均以其編號簡稱。1.4 勘察方法及完成工作量本次勘察采用工程地質(zhì)測繪、鉆探、原位測試和室內(nèi)土工試驗相結(jié)合的方法進行。1.4.1 工程地質(zhì)測繪在收集場地已有資料的基礎(chǔ)上，通過實地調(diào)查，查明場地地形地貌、地質(zhì)界線，查明庫區(qū)、壩體及其附近有無影響其穩(wěn)定性的不良地質(zhì)作用，重點對壩體的穩(wěn)定狀況進

6、行調(diào)查。測繪精度1:1000，成圖精度1:1000，采用儀器法及半儀器法進行，其成果反映在工程地質(zhì)平面圖上（見附錄2）。1.4.2 鉆探垂直于壩軸線布置勘探線3條，每條勘探線上布置不少于4個勘探點，共布置13個勘探點?？碧近c間距3050m，鉆探的目的是查明尾礦的沉積規(guī)律、膠結(jié)程度及其物理力學(xué)性質(zhì)指標，查明壩體內(nèi)浸潤線位置，采取土試樣和進行原位測試，獲得堆場穩(wěn)定性分析剖面。鉆探施工采用兩臺XY-1型鉆機，采用套管護壁鉆進，開孔直徑130mm，終孔直徑110mm。共完成鉆孔7個，孔深1020m。1.4.3 取土試樣為取得尾礦土的物理力學(xué)性質(zhì)指標，在6個鉆孔中進行了巖土取樣，共采取不擾動試樣11件，

7、擾動試樣44件，取樣間距為1.52.0m。不擾動試樣采用薄壁取土器靜力壓入法或重錘輕擊法采取，土樣質(zhì)量為級。1.4.4 原位測試1）標準貫入試驗為評價尾礦砂的密實度，對尾礦進行分層，在所有勘探點均進行了標準貫入試驗。標貫間距1.52.0m。標準貫入試驗次數(shù)16次。2）圓錐動力觸探試驗在碎石土中進行了重型圓錐動力觸探試驗，錘重63.5kg，落距76cm，探頭直徑74mm，錐角60，用球式自動抓脫鉤裝置。3）現(xiàn)場試驗為查明廢渣的滲透系數(shù)，進行現(xiàn)場注水試驗。為查明廢渣的物理力學(xué)參數(shù)，現(xiàn)場進行天然重度試驗和天然休止角試驗。4) 室內(nèi)土工試驗和水質(zhì)分析本次勘察室內(nèi)土工試驗項目為常規(guī)土分析（含水量、孔隙比

8、、密度等），此外還進行了直剪、顆分等特殊性試驗。為評價堆場水、土對建筑材料的腐蝕性，進行了堆場土的腐蝕性和水質(zhì)分析試驗。土工試驗和水質(zhì)分析執(zhí)行土工試驗方法標準（GB/T50123-1999）規(guī)程。完成的勘察工作量匯總于表1.4。1.5有關(guān)說明1）勘探點位置，是根據(jù)甲方提供的1：500封庫平面布置圖中已有建筑物的相對位置，用鋼尺量測施放的。2）勘探點高程是以甲方提供的封庫平面布置圖初期壩頂面BM1標高（598.0m）為基準引測的。各鉆孔坐標是以BM1點坐標（X：5000.00 ，Y：5000.00）圖解獲得。表1.4序號工 作 內(nèi) 容單 位數(shù) 量1工程地質(zhì)測繪km20.0082勘探點測放個133

9、鉆 探m/孔113/74取土試樣擾動樣件44不擾動樣件115原位測試標準貫入試驗次/孔13/5圓錐動力觸探試驗m/孔14/4試坑單環(huán)注水試驗處3天然密度試驗處46室內(nèi)土工試驗常規(guī)項目件48直剪試驗（飽和固結(jié)快剪）組7顆粒分析件277取水及水質(zhì)分析件28土易溶鹽含量分析件22 場地工程地質(zhì)條件2.1 地形及地貌尾礦庫所在的梅子溝地形切割劇烈，坡度一般為2535°,最大50°，地形總體上呈東北高西南低態(tài)勢，溝谷形態(tài)呈“U”字形。地表溝谷屬季節(jié)性支流,干旱季節(jié)見斷流現(xiàn)象。地面標高介于575.00619.00m，地貌單元屬中低山區(qū)。2.2 區(qū)域地層據(jù)本次地質(zhì)調(diào)繪及勘探揭露結(jié)果，堆場

10、底部地層為第四系全新統(tǒng)坡、洪積（Q4dl+pl）碎石類土，其下部為二疊系雜色千牧巖和泥質(zhì)灰?guī)r。2.3 區(qū)域地質(zhì)構(gòu)造由收集到的1地質(zhì)構(gòu)造圖及資料可知，場地地質(zhì)構(gòu)造單元屬秦祁地槽東秦嶺褶皺系之印支褶皺帶，位于兩河鳳鎮(zhèn)牛耳關(guān)朱林關(guān)復(fù)活斷裂帶南側(cè)，次級構(gòu)造復(fù)雜，壩址及庫區(qū)內(nèi)無斷層通過。3 堆場工程地質(zhì)條件3.1 堆場形態(tài)梅子溝*尾礦壩為重力砌石夾心壩，壩后堆積。溝谷橫斷面呈“V”字型。堆積壩呈西南東北走向，南北長約90.0m，東西長約65.0m，壩頂標高為598.0m。庫內(nèi)灘面呈南高北低，灘面標高約595.51m598.62m。3.2 堆積方式尾礦的堆積方式為壩后堆筑，尾礦和水的混合物通過壩內(nèi)水溝向堆

11、場內(nèi)排放，尾礦經(jīng)過沉淀后自然沉積在堆場內(nèi)，水經(jīng)臥式排滲管排出，流入壩下游排水渠。3.3 堆場地層據(jù)勘探揭露，場地內(nèi)尾礦堆積物總體規(guī)律是：顆粒組成自壩體附近向尾礦庫內(nèi)由細變粗。上部顆粒較粗，為尾礦砂，中間夾有碎石，下部顆粒變細，為尾礦土，薄層互層現(xiàn)象較為普遍。各層尾礦土野外特征描述如下：層尾礦泥（Qml）：紅色，飽和，軟流塑狀。層厚1.607.00m，層底標高介于588.51594.18m。層尾礫砂（Qml）：紅色，混粒結(jié)構(gòu)，含20%30%圓礫，含粘土少許，松散。層厚3.06.2m，層底標高介于583.01594.75m。層尾圓礫（Qml）：青灰色，混粒結(jié)構(gòu)，含30%碎石，一般粒徑520，最大粒

12、徑50，稍密。層厚1.58.50m，層底標高介于581.51590.02m。層尾粉質(zhì)粘土（Qml）：紅色，夾粘土薄層，飽和，可塑。層厚1.003.00m，層底標高介于578.51583.75m。-1層尾細砂（Qml）：黃色，混粒結(jié)構(gòu)，含少量碎石，松散。層厚2.002.70m，層底標高介于585.25587.32m。層灰?guī)r（D2X）：青灰色灰綠色，隱晶結(jié)構(gòu)，堅硬，中風(fēng)化。本層未穿透。壩體填土（Qml）：黃色，土質(zhì)較均，含有少量碎石，飽和，可塑。上述各層尾礦土的層位組合及埋藏條件詳見附錄3-13-5。3.4 不良地質(zhì)作用根據(jù)工程地質(zhì)測繪，尾礦庫及其附近地段未發(fā)現(xiàn)不良地質(zhì)作用跡象，因而可不考慮不良地

13、質(zhì)作用的影響。3.5 地下水堆場停止運營期間，庫區(qū)內(nèi)有溝道水補給，壩內(nèi)西邊有一定長度的水灘（勘察期間實測水灘長度約40m）?？辈炱陂g，實測堆積壩浸潤線埋深介于0.33.3m，標高595.31597.07 m。水位縱向變化不大，總體上呈上游高、下游低，庫內(nèi)高、壩前低的趨勢。堆體內(nèi)地下水為賦存于尾礦土中的潛水。其補給源為生產(chǎn)排放尾礦水及大氣降水。堆場內(nèi)水的排泄主要為原水庫臥式排滲管排出。4 攔洪壩場地工程地質(zhì)條件擬建攔洪壩位于尾礦庫內(nèi)西南方向，該場地地質(zhì)條件主要為：碎石（Q4dl+pl）：主由千牧巖和灰?guī)r碎塊組成，呈圓角狀，一般粒徑1050cm，最大粒徑約120cm，充填約10的中細砂，稍密中密。

14、層厚約0.50m。 灰?guī)r（D2X）:青灰色，巖性完整，堅硬，隱晶質(zhì)結(jié)構(gòu)，塊狀構(gòu)造。5 物理力學(xué)性質(zhì)指標5.1 尾礦土的物理力學(xué)性質(zhì)指標根據(jù)室內(nèi)土工試驗成果和現(xiàn)場密度試驗（見附錄4-14-3），將各層尾礦土的物理力學(xué)性質(zhì)指標進行了統(tǒng)計，其結(jié)果列于表5.1。5.2 尾礦土的抗剪強度指標本次勘察對層尾粉質(zhì)粘土和壩體土樣進行固結(jié)快剪，試驗結(jié)果經(jīng)統(tǒng)計列入表5.2：室內(nèi)飽和固結(jié)快剪試驗指標統(tǒng)計 表5.2地層統(tǒng)計指標統(tǒng)計值范圍值m粘聚力Cuu（kPa）13737內(nèi)摩擦角uu（°）124.824.8初期壩粘聚力Cuu（kPa）227.050.039內(nèi)摩擦角uu（°）220.221.320.

15、85.3 標準貫入試驗錘擊數(shù)根據(jù)標準貫入試驗結(jié)果，經(jīng)數(shù)理統(tǒng)計得尾礦砂的標準貫入試驗擊數(shù)指標統(tǒng)計值列于表5.3。 實測標準貫入試驗擊數(shù)值統(tǒng)計 表5.3 (擊) 統(tǒng)計指標地層編號范圍值m尾礫砂136118.11.260.16注：-頻數(shù)；m-平均值；-標準差；-變異系數(shù)。5.4 重型動力觸探試驗代表值根據(jù)動探試驗結(jié)果，經(jīng)數(shù)理統(tǒng)計得尾圓礫的動力觸探試驗擊數(shù)指標統(tǒng)計值列于表5.4。 重型動力觸探試驗擊數(shù)值統(tǒng)計 表5.4 (擊) 統(tǒng)計指標地層編號范圍值m尾圓礫148119.01.170.13注：-頻數(shù)；m-平均值；-標準差；-變異系數(shù)。5.5 滲透性為查明堆場內(nèi)尾礦砂的滲透性，進行了現(xiàn)場單環(huán)注水試驗（見附

16、錄4-104-12），試驗結(jié)果列于表5.5，。 現(xiàn)場單環(huán)注水試驗滲透系數(shù)k（cm/s） 表5.5地層編號統(tǒng)計值滲透系數(shù)km尾礫砂35.3×10-25.9×10-25.57×10-2表5.54結(jié)果表明：野外注水試驗測得的垂直滲透系數(shù)k為5.3×10-25.9×10-2cm/s，尾礦砂屬強透水土層。6 場地水、土對建材腐蝕性評價按GB50021-2001規(guī)范附錄G，場地環(huán)境類別屬類。根據(jù)場地2件水質(zhì)分析報告（見附錄5-15-2），按上述規(guī)范表12.2.1、表12.2.4及表12.2.5-1判定：場地地下水對混凝土結(jié)構(gòu)無腐蝕性；對鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中的鋼

17、筋無腐蝕性；對鋼結(jié)構(gòu)具弱腐蝕性。根據(jù)土易溶鹽含量分析報告（見附錄5-35-4），按上述規(guī)范判定，尾礦土對混凝土結(jié)構(gòu)無腐蝕性；對鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中的鋼筋無腐蝕性。7 場地地震效應(yīng)7.1 尾礦壩分級及場地分類根據(jù)尾礦庫安全技術(shù)規(guī)程（AQ2006-2005）第4.1-4.2規(guī)定，該尾礦壩屬4級構(gòu)筑物。根據(jù)堆場巖土工程地質(zhì)特性，按GB50191-93規(guī)范附錄F規(guī)定，該尾礦壩抗震等級為四級。7.2 地震動參數(shù)根據(jù)中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖（GB18306-2001），堆場所在區(qū)域地震動峰值加速度為0.05g，相應(yīng)的地震基本烈度度，地震反應(yīng)譜特征周期為0.45s。7.3 地震液化和震陷按構(gòu)筑物抗震設(shè)計規(guī)范（GB5

18、0191-93）4.3.1條及4.4.1條規(guī)定，本場地屬度區(qū)，場地土層可不考慮液化及震陷的影響。8 堆場壩體穩(wěn)定性分析與計算*水庫于80年代修建，原勘察資料不詳。從現(xiàn)場調(diào)查可知庫區(qū)周邊山體穩(wěn)定，未發(fā)現(xiàn)斷層、滑坡、崩塌等不良地質(zhì)現(xiàn)象。該庫于1996年由水庫改造為尾礦庫，并對壩體上下游坡面進行約2.0m厚漿砌片石護面。*尾礦庫2006年停止使用，并進行了閉庫設(shè)計。由于目前新的尾礦庫正在籌備修建之中，為保證礦山正常生產(chǎn)運營，擬將該庫改造為臨時過渡尾礦庫。本次勘察主要目的是對初期壩和壩高加高3m、5m、10m情況下的穩(wěn)定性進行評價。8.1 尾礦壩現(xiàn)狀分析從現(xiàn)場實際調(diào)查可見：）由于*壩體為重力砌石不透水

19、壩，壩內(nèi)溝道匯流有東西兩條支溝?？辈炱陂g，東邊支溝有小量流水不斷補給流入壩內(nèi)，西邊支溝目前未設(shè)攔洪壩，在暴雨情況下有大量洪水進入壩內(nèi)。排滲設(shè)施為原水庫臥式排滲管排水，排水量較小，尾礦壩經(jīng)常處于飽和狀態(tài)。2）該尾礦壩礦渣采取壩后任意排放，由于該壩由原水庫改造，壩體未作尾礦水滲漏導(dǎo)排措施，不利于庫內(nèi)浸潤線的降低和沉積尾礦的排水固結(jié)。3）初期壩壩面未出現(xiàn)裂縫、滲漏等現(xiàn)象。4）設(shè)置在庫區(qū)左岸的排洪涵洞，高2.1m、寬2.6m，面積為5.46m2。根據(jù)甲方提供的*尾礦庫改造方案，該排洪涵洞能滿足100年一遇的洪水導(dǎo)排。綜合上述因素，按尾礦庫安全技術(shù)規(guī)程（AQ2006-2005）規(guī)定，該尾礦庫無排滲系統(tǒng)，

20、繼續(xù)使用時必須增加必要的工程措施。8.2 尾礦壩滲流分析滲流分析利用理正巖土軟件滲流分析計算模塊，采用有限元法對尾礦壩加高3m、5m、10.0m分別進行滲流計算，獲得洪水運行條件下尾礦壩的浸潤線。計算時按（AQ2006-2005）要求，加高3m、5m時，最小安全超高按0.4m，最小灘長為40.0m控制，化引灘長為24.4m；加高10m時最小安全超高按0.5m，最小灘長為50.0m控制，化引灘長為28.18m。滲流分析計算圖見附錄8-18-3。8.3 尾礦壩穩(wěn)定性評價穩(wěn)定性計算瑞典圓弧法，利用理正軟件進行計算。 在充分考慮野外原位測試、室內(nèi)常規(guī)試驗、直剪試驗等各種試驗條件的基礎(chǔ)上，參考其它尾礦庫

21、地層參數(shù)和有關(guān)規(guī)范綜合確定計算剖面上各層巖土的天然重度、飽和重度sat、粘聚力c和內(nèi)摩擦角列于表8.1。 穩(wěn)定性計算參數(shù) 表8.1地層編號地層名稱天然重度（kN/m3）飽和重度（kN/m3）抗剪強度指標粘聚力（kPa）內(nèi)摩擦角（°）尾礦泥14.014.0410尾礫砂16.016.0828尾圓礫17.017.0030尾粉質(zhì)粘土17.017.01015-1尾細砂16.016.0832灰?guī)r20.020.0200055初期壩22.022.030.025加高部分18.018.0820備注：因勘察期間尾礦庫地層趨于飽和，故計算時標采用飽和抗剪強度指標。計算時考慮了地下水的滲透力，并采用總應(yīng)力法進

22、行計算。由于勘察期間尾礦壩處于近似飽和狀態(tài)，故取3條剖面對現(xiàn)狀（飽和狀態(tài)）、加高3m（標高601.0 m）后正常運行和洪水運行狀態(tài)、加高5m（標高603.0 m）后正常運行和洪水運行狀態(tài)、加高10m（標高608.0 m）后正常運行和洪水運行狀態(tài)進行計算。加高時采用上游法筑壩，且在初期壩壩頂布置排滲管。 尚需說明，計算尾礦堆積壩加高情況時，按AQ2006-2005規(guī)程第5.3.14條規(guī)定，浸潤線按滲流計算結(jié)果確定的。加高時坡比為1：3.5，加高10米時的子壩每階5.0m高，共設(shè)兩級子壩，馬道寬3.0m。穩(wěn)定性計算圖詳見附錄8-48-15，穩(wěn)定性評價按尾礦庫安全技術(shù)規(guī)程（AQ2006-2005）5

23、.3.18規(guī)定，采用瑞典圓弧法計算條件時壩坡抗滑穩(wěn)定最小安全系數(shù)進行。 穩(wěn)定性計算結(jié)果 表8.2斷面號計算條件狀態(tài)圓心坐標最危險半徑R(m)最小安全系數(shù)穩(wěn)定性評價X（m）Y(m)1-1現(xiàn)狀飽和7.034.034.751.206穩(wěn)定加高3m正常運行7.137.237.851.203穩(wěn)定洪水運行46.73324.27.521.134穩(wěn)定加高5m正常運行50.829.013.9951.205穩(wěn)定洪水運行49.53325.810.450.893不穩(wěn)定加高10m正常運行58.039.626.331.112不穩(wěn)定洪水運行58.039.626.3290.871不穩(wěn)定2-2現(xiàn)狀飽和7.234.034.751.

24、207穩(wěn)定加高3m正常運行732.237.8531.204穩(wěn)定洪水運行46.824.27.4871.133穩(wěn)定加高5m正常運行50.33330.214.1981.20穩(wěn)定洪水運行48.33326.210.1780.98不穩(wěn)定加高10m正常運行55.647.630.691.146不穩(wěn)定洪水運行50.73328.2012.1440.956不穩(wěn)定3-3現(xiàn)狀飽和6.86735.035.671.298穩(wěn)定加高3m正常運行737.237.8531.204穩(wěn)定洪水運行46.73324.27.5271.124穩(wěn)定加高5m正常運行20.73329.414.1361.195穩(wěn)定洪水運行49.53325.810.3

25、50.925不穩(wěn)定加高10m正常運行58.4044.4029.761.120不穩(wěn)定洪水運行57.2041.6027.2280.879不穩(wěn)定8.2計算結(jié)果可以得到以下結(jié)論：1）尾礦堆積壩在現(xiàn)狀（飽水）運行條件下， 3條剖面均為穩(wěn)定狀態(tài)，滿足最小安全系數(shù)要求。2）后期子壩加高3 m，在正常運行和洪水運行條件下均為穩(wěn)定狀態(tài)，滿足最小安全系數(shù)要求。3）后期子壩加高5 m，在正常運行條件下均為穩(wěn)定狀態(tài)，滿足最小安全系數(shù)要求，在洪水運行條件下均不穩(wěn)定。4）后期子壩加高10 m，在正常運行條件下均不滿足最小安全系數(shù)要求，在洪水運行條件下均不穩(wěn)定。5）后期子壩加高5 10m時，尾礦壩內(nèi)尾礦泥（層）厚度較大、工

26、程性能差及浸潤線較高是造成尾礦壩不穩(wěn)定的主要原因。8.4 尾礦壩加高排滲措施基于以上分析，當加高3m時，應(yīng)對該尾礦壩采取排滲措施。采取排滲措施后，后期子壩按1:3.5坡比可加高10m。此時，建議除在初期壩壩頂平面布置水平排滲管外，應(yīng)在初期壩高程590.0m以上按間距5.0m、孔深約45.0m布置水平排滲孔。對壩體排滲后，層尾礦泥因排水固結(jié)，土體密度增大，計算時取水上c為15.0kPa，為10.0o。水下c為13.0kPa，為10.0o。對3條剖面在加高、排滲處理、采用上游法筑壩后的正常運行和洪水運行狀態(tài)進行穩(wěn)定性計算，穩(wěn)定性計算圖詳見附錄8-168-18，計算結(jié)果見表8.3。穩(wěn)定性計算結(jié)果 表

27、8.3斷面號計算條件狀態(tài)圓心坐標最危險半徑R(m)最小安全系數(shù)穩(wěn)定性評價X（m）Y(m)1-1加高10m排滲正常運行57.6047.6031.821.870穩(wěn)定洪水運行58.040.8027.3131.075穩(wěn)定2-2加高10m排滲正常運行56.8047.6030.511.511穩(wěn)定洪水運行56.0047.2030.241.176穩(wěn)定3-3加高10m排滲正常運行58.8046.0031.261.840穩(wěn)定洪水運行58.0043.6029.061.083穩(wěn)定由8.3計算結(jié)果可看出：1）采取排滲措施降低浸潤線和層土排水固結(jié)后，尾礦壩加高10.0m在正常運行和洪水運行狀態(tài)下均滿足尾礦庫安全技術(shù)規(guī)程（

28、AQ2006-2005）5.3.18規(guī)定的最小安全系數(shù)要求。2）尾礦堆積壩在繼續(xù)加高運行過程中必須嚴格執(zhí)行設(shè)計和規(guī)范要求，留設(shè)馬道，坡比應(yīng)不大于1:3.5。綜合以上穩(wěn)定性分析可看出，浸潤線對壩體穩(wěn)定性的影響很大，當浸潤線位置較高，壩體趨于飽和狀態(tài)時，壩體穩(wěn)定性降低很多。在現(xiàn)狀條件下加高尾礦壩穩(wěn)定性差是由于壩內(nèi)上層（層）分布有比較厚的尾礦泥所致。故在尾礦壩繼續(xù)加高過程中，應(yīng)采用上游法筑壩，且需加強對庫區(qū)排放和排水的管理，采用壩前排放方式，并經(jīng)常變換排放口位置，使粗顆粒在壩前堆積。為滿足堆積壩的最小安全系數(shù)要求，建議在堆積壩設(shè)置排滲設(shè)施，以降低浸潤線，從而提高尾礦壩的穩(wěn)定性。9 結(jié)論及建議1）尾礦堆場地層情況詳見正文3.3。其分布及各層土的埋藏條件詳見附錄3-13-3。2）各層尾礦土物理力學(xué)性質(zhì)指標詳見正文5。3）勘察期間實測地下水位埋深介于0.23.3m，標高595.31597.07 m。水位縱向變化不大，總體上呈上游高、下游低，庫內(nèi)高