轉爐煉鋼工藝課件(共203頁).ppt

1、第五章第五章 轉爐煉鋼工藝轉爐煉鋼工藝5.1 現(xiàn)代轉爐煉鋼開展趨勢現(xiàn)代轉爐煉鋼開展趨勢5.2 氧氣轉爐煉鋼及設備特點氧氣轉爐煉鋼及設備特點 5.3 轉爐煉鋼工藝制度轉爐煉鋼工藝制度 5.4 復吹轉爐煉鋼工藝復吹轉爐煉鋼工藝 5.5 轉爐的其他冶煉工藝介紹轉爐的其他冶煉工藝介紹 5.6 轉爐典型鋼種的冶煉及其質量轉爐典型鋼種的冶煉及其質量5.7 轉爐煉鋼過程自動控制轉爐煉鋼過程自動控制5.8 轉爐濺渣護爐技術轉爐濺渣護爐技術 自供熱轉爐的開展演變過程5.1 5.1 現(xiàn)代轉爐煉鋼開展趨勢現(xiàn)代轉爐煉鋼開展趨勢由傳統(tǒng)供熱向外加燃料聯(lián)合供熱轉爐的開展演變過程由傳統(tǒng)供熱向外加燃料聯(lián)合供熱轉爐的開展演變過程

2、 轉爐煉鋼功能的開展和完善轉爐煉鋼功能的開展和完善 5.2 5.2 氧氣頂吹轉爐煉鋼及設備特點氧氣頂吹轉爐煉鋼及設備特點 q 氧氣轉爐煉鋼的特點氧氣轉爐煉鋼的特點q 生產(chǎn)率高、鋼中氣體含量少，鋼質量好；生產(chǎn)率高、鋼中氣體含量少，鋼質量好；q 可煉品種多、原料適應性強；可煉品種多、原料適應性強；q 本錢低、投資少、建廠快；本錢低、投資少、建廠快；q 生產(chǎn)較均衡，利于與連鑄配合，利于實現(xiàn)生產(chǎn)的自動控制；生產(chǎn)較均衡，利于與連鑄配合，利于實現(xiàn)生產(chǎn)的自動控制；q 氧氣頂吹轉爐設備氧氣頂吹轉爐設備q 爐體結構及傾動機構爐體結構及傾動機構q 供氧系統(tǒng)供氧系統(tǒng)q 供料系統(tǒng)供料系統(tǒng)q 廢氣處理系統(tǒng)廢氣處理系統(tǒng)

3、送往高爐利用送往高爐利用吸吸濾濾池池渣渣罐罐水封逆止閥水封逆止閥進入煤氣柜進入煤氣柜不不回回收收時時放放空空洗洗滌滌塔塔爐頂料倉爐頂料倉帶式運輸機帶式運輸機電動機電動機傳動機構傳動機構振動給料器振動給料器電子稱電子稱實實心心軸軸風風機機煙煙道道支架支架溜溜槽槽文氏管文氏管脫水器脫水器密封料倉密封料倉轉轉爐爐氧氧槍槍氧氣頂吹轉爐及其附屬設備示意圖氧氣頂吹轉爐及其附屬設備示意圖回收煤氣回收煤氣汽包汽包沉淀池沉淀池轉爐爐體結構及傾動機構轉爐爐體結構及傾動機構 爐帽錐形：爐帽錐形： 水冷爐口頂部水冷爐口頂部 出鋼口爐帽與爐身交界處出鋼口爐帽與爐身交界處 爐殼爐殼 檔渣板環(huán)形傘狀檔渣板環(huán)形傘狀 爐身圓筒

4、形爐身圓筒形 筒球型筒球型 爐底球形爐底球形 錐球型錐球型 爐體金屬結構爐體金屬結構 托圈托圈 截錐型截錐型 耳軸耳軸 轉爐轉爐 軸承座軸承座 工作層工作層 爐襯爐襯爐膛內腔爐膛內腔 填充層填充層 永久層永久層 傾動機構傾動機構 電動機、減速裝置減速機、制動裝置等電動機、減速裝置減速機、制動裝置等 傾動機構使轉爐正反360度旋轉的機械設備，以便進行兌鐵水、加廢鋼和倒渣的工藝操作。傾動機構包括電動機、制動器和減速器。轉爐爐體傾動的類型：1落地式2半懸掛式3懸掛式4液壓傾動氧氣頂吹轉爐設備氧氣頂吹轉爐設備散狀料供給系統(tǒng)主要設備組成及其作用散狀料供給系統(tǒng)主要設備組成及其作用主要設備有地面料倉、提升運

5、輸設備、高位料倉、主要設備有地面料倉、提升運輸設備、高位料倉、稱量和加料設備。生產(chǎn)流程如下：稱量和加料設備。生產(chǎn)流程如下：散狀料散狀料地位料倉地位料倉皮帶運輸?shù)绕н\輸?shù)榷肥教嵘龣C斗式提升機高位料倉高位料倉電磁振動給料器電磁振動給料器自動稱量漏斗自動稱量漏斗匯總漏斗匯總漏斗溜槽溜槽轉爐爐口轉爐爐口皮帶運輸機（皮帶走廊）皮帶運輸機（皮帶走廊）氧氣頂吹轉爐設備氧氣頂吹轉爐設備 廢氣處理系統(tǒng)廢氣處理系統(tǒng) 轉爐煙氣凈化及回收處理的意義轉爐煙氣凈化及回收處理的意義 防止環(huán)境污染、回收能源。防止環(huán)境污染、回收能源。 煙氣的處理方式有燃燒法與未燃法兩種煙氣的處理方式有燃燒法與未燃法兩種 煙塵的凈化方式也有兩

6、種，即濕式凈化與干式凈化。煙塵的凈化方式也有兩種，即濕式凈化與干式凈化。 目前絕大多數(shù)頂吹轉爐的煙氣是采用未燃法氮幕法、濕目前絕大多數(shù)頂吹轉爐的煙氣是采用未燃法氮幕法、濕法凈化回收系統(tǒng)，稱法凈化回收系統(tǒng)，稱OGOG系統(tǒng)；系統(tǒng)； 有的也采用未燃、干式凈化回收系統(tǒng)，又稱有的也采用未燃、干式凈化回收系統(tǒng)，又稱LTLT系統(tǒng)。系統(tǒng)。 煙氣除塵設備煙氣除塵設備洗滌除塵器文氏管、靜電除塵器、布洗滌除塵器文氏管、靜電除塵器、布袋除塵器等。袋除塵器等。燃燒法與未燃法除塵特性比較燃燒法與未燃法除塵特性比較 項目項目 燃燒法燃燒法 未燃法未燃法空氣燃燒系數(shù)空氣燃燒系數(shù)1 1（1.2 1.2 或或3 34 4 ） 1

7、（ =0.08 ）煙氣煙氣成分成分以以 COCO2 2、N N2 2 為主為主以以 CO（轉爐煤氣）為主（轉爐煤氣）為主煙塵煙塵成分成分以以 FeFe2 2O O3 3 為主，顆粒為主，顆粒細小細小以以 Fe O 為主，顆粒為主，顆粒較大較大冷卻方式冷卻方式廢熱鍋爐法廢熱鍋爐法（ 1.2 1.2 ）空空氣冷卻法氣冷卻法（ 3 34 4 ）汽化冷卻汽化冷卻控制控制的方法的方法活動煙罩活動煙罩活動煙罩和爐口壓力調節(jié)法或活動煙罩和爐口壓力調節(jié)法或氮幕法（氮幕法（OG法）法）優(yōu)缺點優(yōu)缺點操作簡單，運行安全。處操作簡單，運行安全。處理煙氣量大（是未燃法的理煙氣量大（是未燃法的46倍倍），系統(tǒng)設備龐大），

8、系統(tǒng)設備龐大基建投資高；顆粒細小，基建投資高；顆粒細小，除塵效率低。除塵效率低。煙氣量煙氣量( 很小很小)，設備體積，設備體積小小，投資投資省省（僅為燃燒法的（僅為燃燒法的 5060）；且可）；且可回收煤氣回收煤氣；顆粒；顆粒較大，除塵效率較大，除塵效率高高；煙氣成分；煙氣成分以以 CO為主，系統(tǒng)運行安全性為主，系統(tǒng)運行安全性差差，易發(fā)生爆炸事故。故要求，易發(fā)生爆炸事故。故要求系統(tǒng)的系統(tǒng)的密封性密封性要要好好。趨勢趨勢采用該法除塵且采用該法除塵且回收煤氣回收煤氣 OG系統(tǒng)的流程：系統(tǒng)的流程： 煙氣煙氣煙罩煙罩汽化冷卻煙道汽化冷卻煙道一級文氏管一級文氏管90度彎頭脫水器度彎頭脫水器二級文氏管二級

9、文氏管 90度彎頭脫水器度彎頭脫水器絲網(wǎng)脫水器絲網(wǎng)脫水器 回收回收三通閥三通閥水封逆止閥水封逆止閥V形水封形水封煤氣柜煤氣柜 風機風機 放散放散旁通閥旁通閥放散煙囪放散煙囪測定孔測定孔一級文氏管一級文氏管放散煙囪放散煙囪煤氣柜煤氣柜V形水封形水封上部安全閥上部安全閥汽化冷卻煙道汽化冷卻煙道水封逆止閥水封逆止閥二級文氏管二級文氏管下部安全閥下部安全閥上煙罩上煙罩上煙罩上煙罩煙裙煙裙流流量量計計90度彎頭脫水器度彎頭脫水器風風機機旁旁通通閥閥三三通通閥閥絲網(wǎng)除霧氣絲網(wǎng)除霧氣 OG系統(tǒng)的流程示意圖系統(tǒng)的流程示意圖 LT法凈化、回收系統(tǒng)工藝流程法凈化、回收系統(tǒng)工藝流程LT法凈化、回收系統(tǒng)工藝流程法凈化

10、、回收系統(tǒng)工藝流程未燃煙氣（未燃煙氣（8001000 ）活動罩裙活動罩裙冷卻煙道（或余熱冷卻煙道（或余熱鍋爐）鍋爐）蒸發(fā)冷卻器蒸發(fā)冷卻器（蒸發(fā)冷卻塔）（蒸發(fā)冷卻塔）煤氣冷卻（煤氣冷卻（150200） 、干燥（水霧蒸發(fā)）、除粗塵、干燥（水霧蒸發(fā)）、除粗塵 干粗塵干粗塵 回收回收三通閥三通閥冷卻塔冷卻塔煤氣柜煤氣柜電除塵器電除塵器（除細塵）（除細塵）風機風機（I D）切換站切換站 （73 ） 干細塵干細塵 放散放散放散煙囪放散煙囪(氮氣引射裝置氮氣引射裝置) 熱壓塊設備熱壓塊設備（壓塊）（壓塊）轉爐轉爐 靜電除塵器的主要特點靜電除塵器的主要特點:除塵效率高凈化效率高，可達除塵效率高凈化效率高，可達

11、99.9，而且穩(wěn)，而且穩(wěn)定，不受煙氣量波動的影響，最適宜捕集小于定，不受煙氣量波動的影響，最適宜捕集小于1m的煙塵；的煙塵；處理煙氣量大，阻力損失小一般在處理煙氣量大，阻力損失小一般在30毫米水柱以毫米水柱以下，可用于高溫煙氣；下，可用于高溫煙氣；維護費用較低，使用壽命長。維護費用較低，使用壽命長。但一次性投資高設備投資費用大，設備龐大，但一次性投資高設備投資費用大，設備龐大，占地面積大。占地面積大。需考慮設置增濕塔，降低煙塵電阻率后再進入靜電需考慮設置增濕塔，降低煙塵電阻率后再進入靜電除塵器，才能發(fā)揮其特性電除塵器適宜煙塵電阻除塵器，才能發(fā)揮其特性電除塵器適宜煙塵電阻率為率為1081011m

12、 。 布袋布袋式除塵器工作原理式除塵器工作原理濾袋濾袋塵粒出口塵粒出口凈氣凈氣含塵氣體含塵氣體反吹風機反吹風機反吹管傳動反吹管傳動 布袋式除塵器布袋式除塵器布袋是由普通滌綸或高溫布袋是由普通滌綸或高溫纖維、或玻璃纖維制成的纖維、或玻璃纖維制成的編織袋。編織袋。布袋式除塵器是干式除塵布袋式除塵器是干式除塵設備設備 ，由許多單體布袋，由許多單體布袋組成。組成。工作原理工作原理如下：如下： 含塵氣體通過布袋過濾，含塵氣體通過布袋過濾，塵埃附著于布袋外表，使塵埃附著于布袋外表，使氣與塵別離，氣得到凈化。氣與塵別離，氣得到凈化。附著于布袋外表的塵埃，附著于布袋外表的塵埃，定期通過反吹風使其脫落，定期通過

13、反吹風使其脫落，得到清理。得到清理。5.3 5.3 轉爐煉鋼工藝制度轉爐煉鋼工藝制度冶煉過程概述冶煉過程概述 從從裝料裝料到到出鋼出鋼，倒渣倒渣，轉爐一爐鋼的冶煉過程轉爐一爐鋼的冶煉過程包括包括裝料、吹煉、脫氧裝料、吹煉、脫氧出鋼、濺渣護爐和倒渣出鋼、濺渣護爐和倒渣幾個階段。幾個階段。 一爐鋼的一爐鋼的吹氧時間吹氧時間通通常為常為12-18min12-18min，冶煉周冶煉周期期為為30min30min左右左右。u上爐鋼出完鋼后，倒凈爐渣，堵出鋼口，兌鐵水和加廢上爐鋼出完鋼后，倒凈爐渣，堵出鋼口，兌鐵水和加廢鋼，降槍供氧，開始吹煉。鋼，降槍供氧，開始吹煉。u在送氧開吹的同時，參加第一批渣料，參

14、加量相當于全在送氧開吹的同時，參加第一批渣料，參加量相當于全爐總渣量的三分之二，開吹爐總渣量的三分之二，開吹4-64-6分鐘后，第一批渣料化好，分鐘后，第一批渣料化好，再參加第二批渣料。如果爐內化渣不好，需參加第三批再參加第二批渣料。如果爐內化渣不好，需參加第三批螢石渣料。螢石渣料。u吹煉過程中的供氧強度：吹煉過程中的供氧強度：u 小型轉爐為小型轉爐為m3/(tmin)m3/(tmin)；u 120t120t以上的轉爐一般為以上的轉爐一般為m3/(tmin)m3/(tmin)。 冶煉過程概述冶煉過程概述開吹時氧槍槍位采用高槍位，目前是為了早化渣，多去磷，開吹時氧槍槍位采用高槍位，目前是為了早化

15、渣，多去磷，保護爐襯；保護爐襯；在吹煉過程中適當降低槍位的保證爐渣不在吹煉過程中適當降低槍位的保證爐渣不“返干，不噴濺，返干，不噴濺，快速脫碳與脫硫，熔池均勻升溫為原那么；快速脫碳與脫硫，熔池均勻升溫為原那么；在吹煉末期要降槍，主要目的是熔池鋼水成分和溫度均勻，在吹煉末期要降槍，主要目的是熔池鋼水成分和溫度均勻，加強熔池攪拌，穩(wěn)定火焰，便于判斷終點，同時使降低渣中加強熔池攪拌，穩(wěn)定火焰，便于判斷終點，同時使降低渣中Fe含量，減少鐵損，到達濺渣的要求。含量，減少鐵損，到達濺渣的要求。當吹煉到所煉鋼種要求的終點碳范圍時，即停吹，倒爐取樣，當吹煉到所煉鋼種要求的終點碳范圍時，即停吹，倒爐取樣，測定鋼

16、水溫度，取樣快速分析測定鋼水溫度，取樣快速分析C、S、P的含量，當溫度的含量，當溫度和成分符合要求時，就出鋼。和成分符合要求時，就出鋼。當鋼水流出總量的四分之一時，向鋼包中的脫氧合金化劑，當鋼水流出總量的四分之一時，向鋼包中的脫氧合金化劑，進行脫氧，合金化，由此一爐鋼冶煉完畢。進行脫氧，合金化，由此一爐鋼冶煉完畢。冶煉過程概述冶煉過程概述 1 1、冶煉前的準備、冶煉前的準備p操作用具的準備操作用具的準備p補爐操作補爐操作p轉爐濺渣護爐轉爐濺渣護爐 2 2、冶煉操作、冶煉操作u搖爐進料操作搖爐進料操作u轉爐冶煉特征演示轉爐冶煉特征演示u轉爐倒渣、出鋼轉爐倒渣、出鋼u轉爐操作全程演示轉爐操作全程演

17、示冶煉工藝制度冶煉工藝制度爐 前 用 具爐 后 用 具爐前操作用具爐前操作用具取樣瓢；補爐長瓢2；補爐短瓢；刮板；撬棒；竹片條；鋁條；樣模；鐵鍬；長鋼管；測溫槍；合金料桶或運料小車；吹氧管；鎯頭把爐后用具示意圖 爐后操作用具補爐長瓢(與爐前共用)；補爐短瓢(與爐前共用)；撬捧(與爐前共用)；長撬捧；泥塞棒；氧氣皮管，氧氣管 (與爐前共用)；鐵鍬；鎯頭 (與爐前共用)；出鋼口塞；擋渣球。 轉爐簡介轉爐解剖現(xiàn)場轉爐爐內演示補爐操作程序請單擊畫面請單擊畫面轉爐是煉鋼的反響容器，它由爐帽、爐身和爐底組成。在爐帽和爐身的連接處安置一個出鋼口轉爐剖面圖轉爐爐內請單擊畫面請單擊畫面請單擊畫面請單擊畫面補爐操

18、作程序 補爐底補爐底 程序程序1 1搖爐使轉爐大爐口向下，搖爐使轉爐大爐口向下，2 2倒凈爐內的殘鋼、殘渣。倒凈爐內的殘鋼、殘渣。3 3搖爐至補爐所需的工作位置。搖爐至補爐所需的工作位置。 4 4搖動爐子至加廢鋼位置往復搖動爐子至加廢鋼位置往復 搖動爐子，一般不少于搖動爐子，一般不少于3 3次。次。5 5降槍。開氧吹開補爐砂。降槍。開氧吹開補爐砂。 6 6烘烤烘烤 補大面程序補大面程序一般對前后大面一般對前后大面(前后大面也前后大面也叫作前墻和后墻叫作前墻和后墻)交叉補。交叉補。 1搖爐使轉爐大爐口向下，搖爐使轉爐大爐口向下， 倒凈爐內的殘鋼、殘渣。倒凈爐內的殘鋼、殘渣。 2搖爐至補爐所需的工

19、作位置。搖爐至補爐所需的工作位置。 3倒砂倒砂 4貼磚貼磚 5噴補噴補 6烘烤烘烤 轉爐濺渣護爐簡介轉爐濺渣護爐操作演示濺渣護爐工藝是在轉爐出鋼后，在爐內留有適當?shù)臓t渣，然后插入噴槍，籍以向爐內吹入高壓氮氣，使爐渣飛濺，覆蓋到爐壁上，經(jīng)冷卻、凝固并形成具有一定耐火度的渣層，從而保護了原有爐襯，延長了轉爐壽命。 轉爐濺渣護爐操作演示請單擊畫面請單擊畫面 轉爐搖爐進料本卷須知轉爐傾動機構簡介轉爐兌鐵水操作程序轉爐兌鐵水操作現(xiàn)場圖示轉爐加廢鋼操作程序轉爐加廢鋼、兌鐵水現(xiàn)場操作搖爐進料本卷須知1 1、搖爐進料時必須集中思想，向前或向后搖爐要到位。、搖爐進料時必須集中思想，向前或向后搖爐要到位。2 2、

20、必須立即將搖爐手柄回復到零位，使轉爐止動定位。、必須立即將搖爐手柄回復到零位，使轉爐止動定位。3 3、兌鐵水根本轉傾角度為、兌鐵水根本轉傾角度為+60+60，進廢鋼根本轉傾角，進廢鋼根本轉傾角 度為度為+45+45，但兌鐵水、進廢鋼的實際操作均需作必，但兌鐵水、進廢鋼的實際操作均需作必 要調整。傾動角度調整嚴格聽從爐前指揮人員的指揮。要調整。傾動角度調整嚴格聽從爐前指揮人員的指揮。4 4、進料前要進行檢查，一般不采用留渣作業(yè)。、進料前要進行檢查，一般不采用留渣作業(yè)。5 5、為確保平安，爐料進爐前要先按警鈴，示意爐口正前、為確保平安，爐料進爐前要先按警鈴，示意爐口正前 方平臺上人員避讓，特別是新

21、開爐及補爐后第一爐。方平臺上人員避讓，特別是新開爐及補爐后第一爐。6 6、倒渣前必須要先按、倒渣前必須要先按“倒渣警鈴，要求清渣組準備倒渣警鈴，要求清渣組準備 好渣包并通知爐下人員遠離，以防人員燙傷。好渣包并通知爐下人員遠離，以防人員燙傷。 轉爐兌鐵水操作程序兌鐵水兌鐵水A A 準備工作準備工作 轉爐具備兌鐵水條件或等待兌鐵水時，將鐵水包吊至轉爐轉爐具備兌鐵水條件或等待兌鐵水時，將鐵水包吊至轉爐正前方，吊車放下副鉤，爐前指揮人員將兩只鐵水包底環(huán)分別正前方，吊車放下副鉤，爐前指揮人員將兩只鐵水包底環(huán)分別掛好鉤。掛好鉤。B B 兌鐵水操作兌鐵水操作1)1)爐前指揮人員站于轉爐和轉爐操作室中間近轉爐

22、的側旁爐前指揮人員站于轉爐和轉爐操作室中間近轉爐的側旁( (如如下圖下圖) )。指揮人員的站位必須能同時被搖爐工和吊車駕駛員看。指揮人員的站位必須能同時被搖爐工和吊車駕駛員看到，又不會被燙傷的位置。到，又不會被燙傷的位置。2)2)指揮吊車駕駛員開動大車和主、副鉤將鐵水包運至爐口正中指揮吊車駕駛員開動大車和主、副鉤將鐵水包運至爐口正中和高度恰當?shù)奈恢谩：透叨惹‘數(shù)奈恢谩?)3)指揮吊車駕駛員開小車將鐵水包移近爐口位置，必要時指揮指揮吊車駕駛員開小車將鐵水包移近爐口位置，必要時指揮吊車對鐵水包位置進行微調。吊車對鐵水包位置進行微調。4)4)指揮吊車上升副鉤，開始兌鐵水。指揮吊車上升副鉤，開始兌鐵水

23、。5)5)隨著鐵水不斷兌入爐內，要同時指揮爐口不斷下降和吊車副隨著鐵水不斷兌入爐內，要同時指揮爐口不斷下降和吊車副鉤的不斷上升，使鐵水流逐步加大，并使鐵水流全部進入爐內鉤的不斷上升，使鐵水流逐步加大，并使鐵水流全部進入爐內，而鐵水包和爐口互不相碰，鐵水不濺在爐外。，而鐵水包和爐口互不相碰，鐵水不濺在爐外。6)6)兌完鐵水指揮吊車離開，至此兌鐵水完。兌完鐵水指揮吊車離開，至此兌鐵水完。 轉爐兌鐵水操作現(xiàn)場圖示A 準備工作準備工作 廢鋼在廢鋼跨裝入廢鋼斗，由吊車吊起，送廢鋼在廢鋼跨裝入廢鋼斗，由吊車吊起，送至爐前平臺，由爐前進料工將廢鋼斗尾部鋼絲繩至爐前平臺，由爐前進料工將廢鋼斗尾部鋼絲繩從吊車主

24、鉤上松下，換鉤在吊車副鉤上待用。從吊車主鉤上松下，換鉤在吊車副鉤上待用。 如逢雨天廢鋼斗中有積水，可在爐前平臺起如逢雨天廢鋼斗中有積水，可在爐前平臺起吊廢鋼斗時將廢鋼斗后部稍稍抬高或在兌鐵水前吊廢鋼斗時將廢鋼斗后部稍稍抬高或在兌鐵水前進廢鋼進廢鋼。B 加廢鋼操作加廢鋼操作 爐前指揮人員站立于轉爐和轉爐操作室中間爐前指揮人員站立于轉爐和轉爐操作室中間近轉爐的側旁近轉爐的側旁(同兌鐵水位置同兌鐵水位置)。待兌鐵水吊車開走。待兌鐵水吊車開走后即指揮進廢鋼。后即指揮進廢鋼。 1) 指揮搖爐工將爐子傾動向前指揮搖爐工將爐子傾動向前(正方向正方向)至進廢至進廢鋼位置。鋼位置。 2) 指揮吊廢鋼的吊車工開吊

25、車至爐口正中位指揮吊廢鋼的吊車工開吊車至爐口正中位置。置。 3) 指揮吊車移動大、小車將廢鋼斗口伸進轉指揮吊車移動大、小車將廢鋼斗口伸進轉爐爐口。爐爐口。 4) 指揮吊車提升副鉤，將廢鋼倒入爐內。如指揮吊車提升副鉤，將廢鋼倒入爐內。如有廢鋼搭橋，軋死等，可指揮吊車將副鉤稍稍下有廢鋼搭橋，軋死等，可指揮吊車將副鉤稍稍下降，再提起，讓廢鋼松動一下，再倒入爐內。降，再提起，讓廢鋼松動一下，再倒入爐內。 5) 加完廢鋼后即指揮吊車離開，指揮轉爐搖加完廢鋼后即指揮吊車離開，指揮轉爐搖正，至此加廢鋼畢。正，至此加廢鋼畢。 加廢鋼加廢鋼操作程序操作程序現(xiàn)場轉爐兌鐵水加廢鋼操作請單擊畫面請單擊畫面 5.3.1

26、 5.3.1 原料裝入制度原料裝入制度u裝料工藝對轉爐煉鋼的技術經(jīng)濟指標有明顯的裝料工藝對轉爐煉鋼的技術經(jīng)濟指標有明顯的影響。影響。u對使用廢鋼的轉爐，如先裝廢鋼后兌鐵水，為對使用廢鋼的轉爐，如先裝廢鋼后兌鐵水，為了保護爐襯不被廢鋼擊傷，應先加潔凈的輕廢了保護爐襯不被廢鋼擊傷，應先加潔凈的輕廢鋼，再加中型和重型廢鋼。過重的廢鋼，最好鋼，再加中型和重型廢鋼。過重的廢鋼，最好在兌鐵水后參加。在兌鐵水后參加。u為了防止爐襯過分急冷，裝完廢鋼后應立即兌為了防止爐襯過分急冷，裝完廢鋼后應立即兌入鐵水。入鐵水。u爐役末期，以及廢鋼裝入量很大的轉爐，均應爐役末期，以及廢鋼裝入量很大的轉爐，均應先兌鐵水后加廢

27、鋼。先兌鐵水后加廢鋼。5.3.1 5.3.1 原料裝入制度原料裝入制度p不同的轉爐，以及同一轉爐在不同的生產(chǎn)條件不同的轉爐，以及同一轉爐在不同的生產(chǎn)條件下，都有其不同的合理的金屬裝入量。下，都有其不同的合理的金屬裝入量。p裝入量過大，噴濺增加，熔池攪拌不好，造渣裝入量過大，噴濺增加，熔池攪拌不好，造渣困難，爐襯特別是爐帽壽命縮短，供氧強度也困難，爐襯特別是爐帽壽命縮短，供氧強度也因噴濺大而被迫降低。因噴濺大而被迫降低。p裝入量過小，爐產(chǎn)量減少。因熔池過淺，爐底裝入量過小，爐產(chǎn)量減少。因熔池過淺，爐底容易受來自氧氣射流區(qū)的高溫和高氧化鐵的循容易受來自氧氣射流區(qū)的高溫和高氧化鐵的循環(huán)流沖擊，甚至損

28、壞爐底。環(huán)流沖擊，甚至損壞爐底。轉爐控制裝入量的三種方法定量裝入定量裝入在整個爐役期間，保持每爐的金屬裝入量不變。在整個爐役期間，保持每爐的金屬裝入量不變。優(yōu)點是生產(chǎn)組織簡便，對大型企業(yè)尤為突出。優(yōu)點是生產(chǎn)組織簡便，對大型企業(yè)尤為突出。缺點是容易造成爐役前期裝入量偏大而熔池偏深，爐役后期缺點是容易造成爐役前期裝入量偏大而熔池偏深，爐役后期裝入量又偏小而熔池偏淺。裝入量又偏小而熔池偏淺。大型轉爐可以采用。大型轉爐可以采用。定深裝入定深裝入在整個爐役期間，保持每爐的金屬熔池深度不變。在整個爐役期間，保持每爐的金屬熔池深度不變。優(yōu)點是氧槍操作穩(wěn)定，有利于提高供氧強度和減少噴濺，不優(yōu)點是氧槍操作穩(wěn)定，

29、有利于提高供氧強度和減少噴濺，不必擔憂氧氣射流沖擊爐底，可以充分發(fā)揮轉爐的生產(chǎn)能力。必擔憂氧氣射流沖擊爐底，可以充分發(fā)揮轉爐的生產(chǎn)能力。缺點是裝入量及出鋼量變化極為頻繁，采用模鑄時鑄錠很難缺點是裝入量及出鋼量變化極為頻繁，采用模鑄時鑄錠很難配合。但對采用連鑄的車間是有其優(yōu)越性的。配合。但對采用連鑄的車間是有其優(yōu)越性的。分階段定量裝入分階段定量裝入整個爐役按爐膛擴大的程度劃分為假設干階段，各階段實行整個爐役按爐膛擴大的程度劃分為假設干階段，各階段實行定量裝入。定量裝入。保持了比較適當?shù)娜鄢厣疃燃把b入量的相對穩(wěn)定性，既能滿保持了比較適當?shù)娜鄢厣疃燃把b入量的相對穩(wěn)定性，既能滿足吹煉工藝要求，也便于組

30、織生產(chǎn)，為各廠普遍采用。足吹煉工藝要求，也便于組織生產(chǎn)，為各廠普遍采用。影響金屬裝入量的因素1)1)爐容比爐容比爐容比是指轉爐內部自由空間的容積爐容比是指轉爐內部自由空間的容積(V)(V)與金屬裝入量與金屬裝入量(T)(T)之之比，比，V/TV/T。轉爐噴濺和生產(chǎn)率均與其爐容比密切相關。國內外絕大多數(shù)轉爐噴濺和生產(chǎn)率均與其爐容比密切相關。國內外絕大多數(shù)轉爐的轉爐的V/T=0.8V/T=0.81.01.0。一般在轉爐容量小、鐵水硅磷含量高、供氧強度大、噴頭孔一般在轉爐容量小、鐵水硅磷含量高、供氧強度大、噴頭孔數(shù)少，用鐵礦石和氧化鐵皮冷卻時，爐容比靠上限；反之，數(shù)少，用鐵礦石和氧化鐵皮冷卻時，爐容

31、比靠上限；反之，那么靠下限。那么靠下限。各階段的金屬裝入量應能保證一定的爐容比。各階段的金屬裝入量應能保證一定的爐容比。 國內一些企業(yè)頂吹轉爐的爐國內一些企業(yè)頂吹轉爐的爐容比容比廠名廠名寶鋼寶鋼首鋼首鋼鞍鋼鞍鋼本鋼本鋼攀鋼攀鋼首鋼首鋼太鋼太鋼 噸位噸位/t/t30030021021018018012012012012080805050爐熔比爐熔比/m/m3 3t t-1-11.051.050.970.970.860.860.910.910.900.900.840.840.970.97影響金屬裝入量的因素 氧氣射流對熔池的穿透深度的近似計算公式： 24 . 06 . 005 . 002max金d

32、PKh2)2)金屬熔池深度金屬熔池深度為保證生產(chǎn)平安和爐底壽命，熔池深度為保證生產(chǎn)平安和爐底壽命，熔池深度(H(H熔熔) )應大于氧氣射應大于氧氣射流對熔池的最大穿透深度流對熔池的最大穿透深度(hmax)(hmax)?；??；?H H熔熔=K1hmax =K1hmax 1 1影響金屬裝入量的因素3)3)澆注鋼錠的重量澆注鋼錠的重量p模鑄時，為了保證鋼錠的適當澆高，減輕縮孔、疏松缺陷模鑄時，為了保證鋼錠的適當澆高，減輕縮孔、疏松缺陷和盡量減少澆余，裝入量應與澆注鋼錠的重量相配合，即：和盡量減少澆余，裝入量應與澆注鋼錠的重量相配合，即：)(收得率鐵合金用量鋼水收得率澆注損失鋼錠支數(shù)鋼錠單重裝入量p按

33、爐容比、熔池深度和澆注鋼錠的重量算出的裝入量不相同按爐容比、熔池深度和澆注鋼錠的重量算出的裝入量不相同時，首先應保證澆注一定支數(shù)的鋼錠，熔池深度那么可以略為時，首先應保證澆注一定支數(shù)的鋼錠，熔池深度那么可以略為加深而不應減淺，爐容比可以略大或略小。加深而不應減淺，爐容比可以略大或略小。 4) 4) 爐子附屬設備爐子附屬設備p應與鋼包容量、澆注吊車起重能力、轉爐傾動力矩大小、連應與鋼包容量、澆注吊車起重能力、轉爐傾動力矩大小、連鑄機的操作等相適應。鑄機的操作等相適應。5.3.2 5.3.2 供氧制度供氧制度u氧氣轉爐煉鋼以氧氣作為根本的氧化劑。氧氣轉爐煉鋼以氧氣作為根本的氧化劑。u轉爐的供氧方法

34、不同，煉鋼過程的特點也不同。轉爐的供氧方法不同，煉鋼過程的特點也不同。u由于噴頭的孔數(shù)、氧槍與熔池面的距離或其它供氧參數(shù)不由于噴頭的孔數(shù)、氧槍與熔池面的距離或其它供氧參數(shù)不同，也會帶來不同的吹煉特點。同，也會帶來不同的吹煉特點。u供氧在氧氣轉爐煉鋼過程中起主導作用并影響全局，決定供氧在氧氣轉爐煉鋼過程中起主導作用并影響全局，決定著氧氣射流與熔池的接觸面積、一次反響區(qū)的位置和尺寸、著氧氣射流與熔池的接觸面積、一次反響區(qū)的位置和尺寸、熔池的攪拌狀況、元素的氧化速度、渣中氧化鐵的含量，熔池的攪拌狀況、元素的氧化速度、渣中氧化鐵的含量，因而對化渣、噴濺、雜質的去除速度、終點碳和溫度的控因而對化渣、噴濺

35、、雜質的去除速度、終點碳和溫度的控制以及各項技術經(jīng)濟指標都有重大影響。制以及各項技術經(jīng)濟指標都有重大影響。u供氧是根據(jù)原材料、所煉鋼種、爐子容量和尺寸及氧源壓供氧是根據(jù)原材料、所煉鋼種、爐子容量和尺寸及氧源壓力等條件確定氧槍的類型、結構和尺寸，吹煉過程中氧槍力等條件確定氧槍的類型、結構和尺寸，吹煉過程中氧槍在熔池面上的高度在熔池面上的高度( (槍位槍位) )和工作氧壓。和工作氧壓。 氧氧 槍槍請請 單單 擊擊 畫畫 面面氧槍氧槍是轉爐供氧的是轉爐供氧的主要設備，它是由主要設備，它是由噴頭、槍身和尾部噴頭、槍身和尾部結構組成。結構組成。噴頭噴頭是用導熱性良是用導熱性良好的紫銅經(jīng)鍛造和好的紫銅經(jīng)鍛

36、造和切割加工而成，也切割加工而成，也有用壓力澆鑄而成有用壓力澆鑄而成的。噴頭的形狀有的。噴頭的形狀有拉瓦爾型、直筒型拉瓦爾型、直筒型和螺旋型等。目前和螺旋型等。目前應用最多的是多孔應用最多的是多孔的拉瓦爾型噴頭。的拉瓦爾型噴頭。5.3.2 5.3.2 供氧制度供氧制度1 1、氧氣從氧槍中的流出、氧氣從氧槍中的流出氧槍出口斷面上的氧流參數(shù)是最重要的特性參數(shù)，它決定著氧槍出口斷面上的氧流參數(shù)是最重要的特性參數(shù)，它決定著氧氣射流的根本特性。氧氣射流的根本特性。頂吹氧氣轉爐都采用超音速氧槍。拉瓦爾型的氧槍噴頭能夠頂吹氧氣轉爐都采用超音速氧槍。拉瓦爾型的氧槍噴頭能夠最大限度地把氧氣的壓力能轉變?yōu)閯幽?，?/p>

37、以得到穩(wěn)定的最大限度地把氧氣的壓力能轉變?yōu)閯幽?，可以得到穩(wěn)定的和最大流速的超音速射流。和最大流速的超音速射流。KKKKFF112)111 (211出口出口臨界出口氧槍噴孔的出口斷面積 氧槍噴孔的臨界斷面積 F出口出口F臨界臨界為定值時，改變進入噴孔前的氧氣壓力，不為定值時，改變進入噴孔前的氧氣壓力，不能改變氧流的出口速度，而只能改變氧氣的流量。能改變氧流的出口速度，而只能改變氧氣的流量。5.3.2 5.3.2 供氧制度供氧制度 2 2、轉爐爐膛內氧氣射流的特性、轉爐爐膛內氧氣射流的特性氧氣射流在頂吹轉爐爐膛內的流動狀況和特點大致如下：氧氣射流在頂吹轉爐爐膛內的流動狀況和特點大致如下：氧氣射流分

38、三段：射流軸心速度仍保持等于出口的速度，這一段稱為初氧氣射流分三段：射流軸心速度仍保持等于出口的速度，這一段稱為初始段。射流軸心速度逐漸降低到音速，這一段稱為過渡段，過渡段以始段。射流軸心速度逐漸降低到音速，這一段稱為過渡段，過渡段以后的亞音速段稱為根本段。后的亞音速段稱為根本段。在轉爐爐膛內，氧氣射流遭到與射流運動方向相反，以在轉爐爐膛內，氧氣射流遭到與射流運動方向相反，以COCO為主的相遇氣為主的相遇氣流的作用，使射流的衰減加速。流的作用，使射流的衰減加速。氧氣射流在轉爐爐膛內向下流動的過程中，將從周圍抽吸煙塵、金屬滴氧氣射流在轉爐爐膛內向下流動的過程中，將從周圍抽吸煙塵、金屬滴和渣滴等比

39、重很大的質點，使射流的速度降低，擴張角減小。和渣滴等比重很大的質點，使射流的速度降低，擴張角減小。爐膛內的氧氣射流，因被加熱膨脹，使射程和擴張角增大。爐膛內的氧氣射流，因被加熱膨脹，使射程和擴張角增大。多孔噴頭與單孔噴頭的射流流動狀況有重要區(qū)別。多孔噴頭射流的速度多孔噴頭與單孔噴頭的射流流動狀況有重要區(qū)別。多孔噴頭射流的速度衰減和全能衰減都較快，因而射程較短。衰減和全能衰減都較快，因而射程較短。氧槍出口處的氧氣射流，其密度顯著大于周圍氣相介質的密度，這應有氧槍出口處的氧氣射流，其密度顯著大于周圍氣相介質的密度，這應有利于射程的增大。利于射程的增大。5.3.2 5.3.2 供氧制度供氧制度3 3

40、、氧氣射流對轉爐熔池的作用、氧氣射流對轉爐熔池的作用p氧氣射流對熔池的物理作用氧氣射流對熔池的物理作用l射流的穿透深度、沖擊面積和沖擊點的分布射流的穿透深度、沖擊面積和沖擊點的分布)1 (04 . 06 . 005 . 00BdHdPKh金考慮實際轉爐吹煉特點的系數(shù)，等于40 槍位常數(shù)，對于低粘度的液體為40 4 . 06 . 005 . 00max金dPKh在槍位等于零在槍位等于零(H=0)時，時， 在噴頭和氧氣流量一定的情況下，降低槍位增大穿透深度時，在噴頭和氧氣流量一定的情況下，降低槍位增大穿透深度時，沖擊面積隨之減??；相反，提槍增大沖擊面積時，穿透深度隨沖擊面積隨之減??；相反，提槍增大

41、沖擊面積時，穿透深度隨之減小。因此，變化槍位是調節(jié)穿透深度和沖擊面積的有效方之減小。因此，變化槍位是調節(jié)穿透深度和沖擊面積的有效方法。法。5.3.2 5.3.2 供氧制度供氧制度l氧氣射流對熔池的攪拌氧氣射流對熔池的攪拌l在氧氣射流與熔池相遇處，射流的動能在氧氣射流與熔池相遇處，射流的動能20%20%消耗于對熔池的攪拌，消耗于對熔池的攪拌， 5 510%10%消耗于克服對射流的推擠力，消耗于克服對射流的推擠力， 707080%80%消耗于射流沖擊液體時消耗于射流沖擊液體時非彈性碰撞的能量損失。非彈性碰撞的能量損失。l沸騰對熔池攪拌起著主要作用。但也受氧氣射流的支配。如減小氧氣沸騰對熔池攪拌起著

42、主要作用。但也受氧氣射流的支配。如減小氧氣射流的穿透深度而增大沖擊面積，便可使射流的穿透深度而增大沖擊面積，便可使COCO氣體沿熔池橫斷面分散析氣體沿熔池橫斷面分散析出；同理，增多噴孔數(shù)和增大噴孔傾角，能使出；同理，增多噴孔數(shù)和增大噴孔傾角，能使COCO氣體呈多股的形式在氣體呈多股的形式在不同的地點分散析出，因而顯著改變熔池中液體循環(huán)的速度場。不同的地點分散析出，因而顯著改變熔池中液體循環(huán)的速度場。l“軟吹氧壓很低或槍位很高和軟吹氧壓很低或槍位很高和“硬吹高氧壓或槍位很低硬吹高氧壓或槍位很低 5.3.2 5.3.2 供氧制度供氧制度l射流與熔池之間的相互破碎和乳化射流與熔池之間的相互破碎和乳化

43、在氧氣射流及因射流而產(chǎn)生的在氧氣射流及因射流而產(chǎn)生的COCO氣體的共同作用下，引起氣體的共同作用下，引起射流與金屬、爐渣之間的相互破碎，并形成金屬射流與金屬、爐渣之間的相互破碎，并形成金屬爐渣乳爐渣乳濁液。濁液。 氣體射流中液滴的最小直徑氣體射流中液滴的最小直徑d d滴滴minmin理論上可按下式計算：理論上可按下式計算： 2min氣氣液滴wLad拉普拉斯準數(shù) 液滴外表處氣流的速度 50噸轉爐在吹煉中期，金屬與爐渣的接觸外表積約為：5060=3000m2。計算雖粗略，但說明，在頂吹氧氣轉爐吹煉過程中，爐渣與金屬接觸的總外表積極大，有利于渣-鋼之間反響的迅速進行。 5.3.2 5.3.2 供氧制

44、度供氧制度p氧氣射流對熔池的化學作用氧氣射流對熔池的化學作用p進入熔池的高速氧氣射流，將射流周圍坑穴中的金屬外表層進入熔池的高速氧氣射流，將射流周圍坑穴中的金屬外表層以及卷入射流中的金屬滴外表層氧化成以及卷入射流中的金屬滴外表層氧化成Fe2O3Fe2O3。液滴成為將。液滴成為將氧傳給熔池的根本載體。載氧液滴參與熔池的循環(huán)運動，并氧傳給熔池的根本載體。載氧液滴參與熔池的循環(huán)運動，并在熔池中進行二次氧化，將氧傳給金屬。在熔池中進行二次氧化，將氧傳給金屬。p在高槍位或低氧壓在高槍位或低氧壓“軟吹的情況下，射流穿透深度小，熔軟吹的情況下，射流穿透深度小，熔池攪拌微弱，載氧液滴中的池攪拌微弱，載氧液滴中

45、的Fe2O3Fe2O3向熔池傳氧較慢而上浮路向熔池傳氧較慢而上浮路程較短，使爐渣的氧化性提高；程較短，使爐渣的氧化性提高；p在低槍位或高氧壓在低槍位或高氧壓“硬吹的情況下，那么載氧液滴將載有硬吹的情況下，那么載氧液滴將載有較少的氧進入爐渣，而使爐渣的氧化性降低。較少的氧進入爐渣，而使爐渣的氧化性降低。p局部氧直接與爐渣接觸，將氧直接傳給爐渣：局部氧直接與爐渣接觸，將氧直接傳給爐渣：p 1/202+2(FeO)=(Fe203)1/202+2(FeO)=(Fe203)p由于熔池攪拌，可迅速將氧傳給金屬和進行雜質的氧化反響。由于熔池攪拌，可迅速將氧傳給金屬和進行雜質的氧化反響。5.3.2 5.3.2

46、 供氧制度供氧制度l氧氣射流直接與金屬接觸氧化金屬中雜質的機理有三種氧氣射流直接與金屬接觸氧化金屬中雜質的機理有三種不同的觀點。第一種是不同的觀點。第一種是“直接氧化或直接氧化或“一步氧化，一步氧化，認為金屬中的雜質被氣態(tài)氧直接氧化：認為金屬中的雜質被氣態(tài)氧直接氧化：l xR+y/2O2=RxOyxR+y/2O2=RxOyl第二種是第二種是“間接氧化或間接氧化或“二步氧化，認為氧氣與金二步氧化，認為氧氣與金屬接觸首先將鐵元素氧化：屬接觸首先將鐵元素氧化：l 2Fc+O2=2(FeO)2Fc+O2=2(FeO)l (EeO)=FeO (EeO)=FeOl yFeO+xR= yFeO+xR=RxO

47、yRxOy+yFe+yFel第三種觀點實際上是上述兩種觀點的綜合，認為在吹煉第三種觀點實際上是上述兩種觀點的綜合，認為在吹煉時既有直接氧化，也有間接氧化。時既有直接氧化，也有間接氧化。 5.3.2 5.3.2 供氧制度供氧制度4 4、頂吹氧氣轉爐的氧槍操作、頂吹氧氣轉爐的氧槍操作u變動槍位是目前控制吹煉過程的重要手段。變動槍位是目前控制吹煉過程的重要手段。射流對熔池的穿透深度和沖擊面積射流對熔池的穿透深度和沖擊面積控制化渣速度、噴濺的大小和熔池的升溫速度控制化渣速度、噴濺的大小和熔池的升溫速度變動槍位變動槍位渣中氧化鐵的含量和雜質的去除速度渣中氧化鐵的含量和雜質的去除速度槍位根據(jù)如下的因素確定

48、：槍位根據(jù)如下的因素確定：吹煉的不同時期吹煉的不同時期吹煉前期吹煉前期硅迅速氧化，渣中硅迅速氧化，渣中SiO2的濃度大和熔池溫度不高。的濃度大和熔池溫度不高。要求快速熔化石灰，盡快形成堿度要求快速熔化石灰，盡快形成堿度 1.51.7的活潑的爐渣，的活潑的爐渣，以免酸性渣嚴重浸蝕爐襯和盡量增加前期的去磷率。溫度正以免酸性渣嚴重浸蝕爐襯和盡量增加前期的去磷率。溫度正常時，除適當參加螢石或常時，除適當參加螢石或FeO皮等助熔劑外，一般采用較高皮等助熔劑外，一般采用較高的槍位，使渣中的的槍位，使渣中的(FeO)穩(wěn)定在穩(wěn)定在2530%的水平。的水平。氧槍操作氧槍操作吹煉中期吹煉中期強烈脫碳。吹入的氧全部

49、消耗于碳的氧化，且強烈脫碳。吹入的氧全部消耗于碳的氧化，且渣中的氧化鐵也消耗于脫碳。渣中渣中的氧化鐵也消耗于脫碳。渣中(FeO)(FeO)降低將使渣的熔降低將使渣的熔點升高。渣中點升高。渣中(FeO)(FeO)降低過多時會使爐渣顯著變粘，影響降低過多時會使爐渣顯著變粘，影響磷、硫的繼續(xù)去除，甚至發(fā)生回磷。這種爐渣變粘的現(xiàn)象磷、硫的繼續(xù)去除，甚至發(fā)生回磷。這種爐渣變粘的現(xiàn)象稱為爐渣稱為爐渣“返干。為防止中期爐渣返干。為防止中期爐渣“返干而又不產(chǎn)生返干而又不產(chǎn)生噴濺，槍位應控制在使渣中噴濺，槍位應控制在使渣中(FeO)(FeO)含量保持在含量保持在101015%15%的的范圍內。范圍內。吹煉后期吹

50、煉后期進一步調整好爐渣的氧化性和流動性，繼續(xù)去進一步調整好爐渣的氧化性和流動性，繼續(xù)去除磷和硫，準確控制終點。在過程化渣不太好或中期爐渣除磷和硫，準確控制終點。在過程化渣不太好或中期爐渣“返干較嚴重時，后期應首先適當提槍化渣，而在接近返干較嚴重時，后期應首先適當提槍化渣，而在接近終點時，再適當降槍，以加強熔池攪拌，均勻熔池溫度和終點時，再適當降槍，以加強熔池攪拌，均勻熔池溫度和成分，降低鎮(zhèn)靜鋼和低碳軟鋼的終渣成分，降低鎮(zhèn)靜鋼和低碳軟鋼的終渣(FeO)(FeO)含量，提高金含量，提高金屬和合金收得率并減輕對爐襯的浸蝕。屬和合金收得率并減輕對爐襯的浸蝕。氧槍操作氧槍操作l熔池深度熔池深度l熔池越深

51、，相應渣層越厚，吹煉過程中熔池面上漲越高，故熔池越深，相應渣層越厚，吹煉過程中熔池面上漲越高，故槍位也應在不致引起噴濺的條件下相應提高，以免化渣困難槍位也應在不致引起噴濺的條件下相應提高，以免化渣困難和槍齡縮短。和槍齡縮短。l在其它條件不變時，裝入量增多，槍位應相應增高；隨著爐在其它條件不變時，裝入量增多，槍位應相應增高；隨著爐齡的增長，熔池變淺，槍位應相應降低；隨著爐容量增大，齡的增長，熔池變淺，槍位應相應降低；隨著爐容量增大，熔池深度增加，槍位應相應增高。熔池深度增加，槍位應相應增高。l造渣材料參加量及其質量造渣材料參加量及其質量l鐵水中磷、硫含量高，或吹煉低硫鋼，或石灰質量低劣、參鐵水中

52、磷、硫含量高，或吹煉低硫鋼，或石灰質量低劣、參加量很大時，由于渣量增大使熔池面顯著上升，化渣困難，加量很大時，由于渣量增大使熔池面顯著上升，化渣困難，槍位應相應提高。槍位應相應提高。l鐵水中硫、磷含量很低，參加的渣料很少，采用鐵水中硫、磷含量很低，參加的渣料很少，采用“軟燒石軟燒石灰或合成造渣材料等情況下，化渣時槍位可降低，甚至可采灰或合成造渣材料等情況下，化渣時槍位可降低，甚至可采用不變槍位的恒槍操作。用不變槍位的恒槍操作。氧槍操作氧槍操作l鐵水溫度和成分鐵水溫度和成分l在鐵水溫度低或開新爐時，開吹后應先低槍提溫，再提槍在鐵水溫度低或開新爐時，開吹后應先低槍提溫，再提槍化渣，以免使渣中積聚過

53、多的化渣，以免使渣中積聚過多的(FeO)(FeO)而導致強烈脫碳時發(fā)而導致強烈脫碳時發(fā)生噴濺。為防止嚴重噴濺，鐵水含硅量很高生噴濺。為防止嚴重噴濺，鐵水含硅量很高(1.2%)(1.2%)時，前時，前期槍位不宜過高。期槍位不宜過高。l噴頭結構噴頭結構l在一定的氧氣流量下，增多噴孔數(shù)目，穿透深度減小，沖在一定的氧氣流量下，增多噴孔數(shù)目，穿透深度減小，沖擊面積增大，槍位應相應降低。三孔氧槍的槍位約為單孔擊面積增大，槍位應相應降低。三孔氧槍的槍位約為單孔氧槍的氧槍的555575%75%。直筒型噴頭的穿透深度比拉瓦爾型小，因。直筒型噴頭的穿透深度比拉瓦爾型小，因而槍位應低些。而槍位應低些。l頂吹氧氣轉爐

54、多采用恒氧壓變槍位操作。頂吹氧氣轉爐多采用恒氧壓變槍位操作。l變氧壓又變槍位的操作。變氧壓又變槍位的操作。槍位操作演示槍位操作演示5.3.3 5.3.3 造渣工藝造渣工藝u吹煉過程中隨著熔池溫度的變化相應控制爐渣成分，使爐渣吹煉過程中隨著熔池溫度的變化相應控制爐渣成分，使爐渣的物理化學性質符合煉鋼的要求，是造渣工藝的根本內容。的物理化學性質符合煉鋼的要求，是造渣工藝的根本內容。u1 1、爐渣堿度的控制、爐渣堿度的控制u爐渣堿度和石灰參加量確實定爐渣堿度和石灰參加量確實定u堿度和渣中堿度和渣中Si02Si02量是確定石灰參加量的主要依據(jù)。以單渣法量是確定石灰參加量的主要依據(jù)。以單渣法為例，石灰參

55、加量可按下式計算：為例，石灰參加量可按下式計算：鐵水石灰量石灰石灰tkgSiORCaOCaOSiORK/,)(%)(%)(22考慮隨爐氣帶走的石灰粉和石灰在爐渣中不完全熔解的損失系數(shù)，通常K=1.11.15 渣料的用量渣料的用量 參加爐內的渣料主要是石灰和白云石，還有少量的螢石或參加爐內的渣料主要是石灰和白云石，還有少量的螢石或氧化鐵皮等熔劑。氧化鐵皮等熔劑。 石灰用量確實定石灰用量確實定 首先根據(jù)鐵水的硅、磷含量和爐渣堿度計算，如鐵水含磷首先根據(jù)鐵水的硅、磷含量和爐渣堿度計算，如鐵水含磷0.3%0.3%時，爐渣的堿度時，爐渣的堿度R=(%CaO)/(%SiO2)=2.8R=(%CaO)/(%

56、SiO2)=2.83.23.2，所以每，所以每噸鐵水的石灰參加量按下式計算：噸鐵水的石灰參加量按下式計算：石灰用量石灰用量kg/tkg/t= = 式中：式中：%Si%Si爐料中硅的質量分數(shù)；爐料中硅的質量分數(shù)； 60/2860/28表示表示1kgSi1kgSi氧化生成氧化生成60/2860/28=2.14=2.14kgkg的的SiO2SiO2。2%28/60%1000SiORCaORSi 例例 某廠的鐵水含磷某廠的鐵水含磷0.25%、硅、硅0.5%，冶煉所用石，冶煉所用石灰含灰含CaO：86%，SiO2：2.5%，假設爐渣堿度按，假設爐渣堿度按3.0控制，求每噸鐵水的石灰用量?？刂疲竺繃嶈F水

57、的石灰用量。解：石灰用量解：石灰用量Kg/tKg/t= = 40.95 Kg/t5 . 20 . 3860 . 328/605 . 010005.3.3 5.3.3 造渣工藝造渣工藝吹煉高中磷鐵水時，通常采用爐渣堿度為：吹煉高中磷鐵水時，通常采用爐渣堿度為：)(%634. 0(%)(%522OPSiOCaOR此時，石灰參加量可按下式計算：此時，石灰參加量可按下式計算： 鐵水石灰量石灰石灰tkgSiORCaOCaOOPSiORK/,)(%)(%)634. 0(2522l石灰在爐渣中的熔解機理和影響石灰熔解速度的因素石灰在爐渣中的熔解機理和影響石灰熔解速度的因素 在吹煉過程的任一時刻，熔融爐渣的實

58、際堿度與石灰的熔解在吹煉過程的任一時刻，熔融爐渣的實際堿度與石灰的熔解速度緊密相關。頂吹氧氣轉爐中石灰的熔解過程大致如下：速度緊密相關。頂吹氧氣轉爐中石灰的熔解過程大致如下： 5.3.3 5.3.3 造渣工藝造渣工藝p開吹時，液態(tài)爐渣主要來自鐵水中的硅、錳、鐵的氧化，開吹時，液態(tài)爐渣主要來自鐵水中的硅、錳、鐵的氧化，渣量很少，渣中渣量很少，渣中SiO2SiO2的濃度很高。的濃度很高。p參加的大量石灰塊使最初的液態(tài)爐渣冷卻，在石灰塊外表參加的大量石灰塊使最初的液態(tài)爐渣冷卻，在石灰塊外表生成一層渣殼，渣殼的熔化約需數(shù)十秒鐘生成一層渣殼，渣殼的熔化約需數(shù)十秒鐘( (5050秒秒) )。p渣殼熔化后，

59、石灰塊的外表層開始與液態(tài)爐渣反響。渣殼熔化后，石灰塊的外表層開始與液態(tài)爐渣反響。p由于鈣鎂橄欖石中的由于鈣鎂橄欖石中的FeOFeO和和MnOMnO與與Si02Si02的親合力比的親合力比CaOCaO小，故小，故被被CaOCaO置換，生成硅酸二鈣置換，生成硅酸二鈣2CaOSi022CaOSi02和和RORO相。相。2CaOSi022CaOSi02熔點很高熔點很高21302130，結構致密，是石灰熔解緩慢的重要，結構致密，是石灰熔解緩慢的重要原因。原因。p爐渣成分對石灰溶解速度有很大影響。對于實際轉爐爐渣，爐渣成分對石灰溶解速度有很大影響。對于實際轉爐爐渣，石灰的熔解速度與爐渣成分之間有一定的統(tǒng)計

60、關系。石灰的熔解速度與爐渣成分之間有一定的統(tǒng)計關系。p JCaOK12+2.75FeO+1.9MnO-39.1)JCaOK12+2.75FeO+1.9MnO-39.1)5.3.3 5.3.3 造渣工藝造渣工藝nFeOFeO是石灰的根本溶劑。在不引起噴濺的條件下，盡量提高是石灰的根本溶劑。在不引起噴濺的條件下，盡量提高渣中渣中FeOFeO的濃度是加速石灰熔解的主要措施。的濃度是加速石灰熔解的主要措施。nMnOMnO對加速化渣的影響僅次于對加速化渣的影響僅次于FeOFeO。n爐渣中參加約少于爐渣中參加約少于6 6的的MgOMgO有利于石灰的熔解。有利于石灰的熔解。 nFeOFeO對石灰熔解作用機理