機(jī)械設(shè)計(jì)試題

1、機(jī)械設(shè)計(jì)部分第一章 機(jī)械設(shè)計(jì)總論一、選擇題：1.某齒輪傳動(dòng)裝置如圖所示，輪l為主動(dòng)輪，則輪2的齒面接觸應(yīng)力按 B 變化。A對(duì)稱循環(huán) B脈動(dòng)循環(huán)C循環(huán)特性r一0.5的循環(huán) D循環(huán)特性r十1的循環(huán)2.題1圖所示的齒輪傳動(dòng)裝置，輪1為主動(dòng)輪，當(dāng)輪1作雙向回轉(zhuǎn)時(shí)，則輪1齒面接觸應(yīng)力按 B 變化。A對(duì)稱循環(huán) B脈動(dòng)循環(huán)C循環(huán)特性r-0.5的循環(huán) D循環(huán)特性f十l的循環(huán)3.某單向回轉(zhuǎn)工作的轉(zhuǎn)軸，考慮起動(dòng)、停車及載荷不平穩(wěn)的影響，其危險(xiǎn)截面處的切應(yīng)力T的應(yīng)力性質(zhì)，通常按圖中的 B 計(jì)算。4.兩等寬的圓柱體接觸，其直徑d12d2，彈性模量E12E2，則其接觸應(yīng)力值為_(kāi)A_。AH1H2 BH12H2 CH14H

2、2 DH18H25.某四個(gè)結(jié)構(gòu)及性能相同的零件甲、乙、丙、丁，若承受最大應(yīng)力max的值相等，而應(yīng)力循環(huán)特性r分別為+1、0、-0.5、-1，則其中最易發(fā)生失效的零件是 D 。A甲 B 乙 C丙 D丁6.如圖所示為四種圓柱體接觸情況，各零件的材料相同，接觸寬度及受載均相同，圖中r22r1，則情況 A 的接觸應(yīng)力最大； C 接觸應(yīng)力最小。7.某鋼制零件材料的對(duì)稱循環(huán)彎曲疲勞極限-1300MPa，若疲勞曲線指數(shù)m9，應(yīng)力循環(huán)基數(shù)N0107，當(dāng)該零件工作的實(shí)際應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N105時(shí)，則按有限壽命計(jì)算，對(duì)應(yīng)于N的疲勞極限-1N為 C MPa。A300 B428 C500.4 D430.58.在如圖示出的

3、極限應(yīng)力圖中，工作應(yīng)力點(diǎn)N的位置如圖所示。加載情況屬于min常數(shù)情況，試用作圖法判定其材料的極限應(yīng)力取為 D 。Ab B0 C-1 Ds9.在如圖示出的極限應(yīng)力圖中，M點(diǎn)為工作應(yīng)力點(diǎn)，應(yīng)力循環(huán)特性r常數(shù)，NO線與橫坐標(biāo)軸間夾角40°，則該零件所受的應(yīng)力類型為 A 。 A不變號(hào)的不對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力 B變號(hào)的不對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力 C對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力 D脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力10.某結(jié)構(gòu)尺寸相同的零件，當(dāng)采用 C 材料制造時(shí)，其有效應(yīng)力集中系數(shù)最大。 AHT200 B35號(hào)鋼 C40CrNt D45號(hào)鋼11.某截面形狀一定的零件，當(dāng)其尺寸增大時(shí)，其疲勞極限值將隨之 B 。 A增高 B降低 C不變 D規(guī)律不

4、定12.某40Cr鋼制成的零件，已知b750Mpa，s550MPa，-1350MPa，0.25，零件危險(xiǎn)截面處的最大工作應(yīng)力max185Mpa，最小工作應(yīng)力min一75Mpa，疲勞強(qiáng)度的綜合影響系數(shù)(k)D1.44，則當(dāng)循環(huán)特性r常數(shù)時(shí)，該零件的疲勞強(qiáng)度安全系數(shù)Sa為 B 。A2.97 B1.74 C1.90 D1.4513.對(duì)于承受簡(jiǎn)單的拉、壓、彎及扭轉(zhuǎn)等體積應(yīng)力的零件，其相應(yīng)應(yīng)力與外載荷成 A 關(guān)系；而對(duì)于理論上為線接觸的兩接觸表面處的接觸應(yīng)力與法向外載荷成 C 關(guān)系；對(duì)于理論上為點(diǎn)接觸的接觸應(yīng)力與法向外載荷成 B 關(guān)系。A線性 B3F CF DF214.對(duì)于循環(huán)基數(shù)N0107的金屬材料，

5、下列公式中， A 是正確的。A BC壽命系數(shù) D壽命系數(shù)15.己知某轉(zhuǎn)軸在彎扭復(fù)合應(yīng)力狀態(tài)下工作，其彎曲與扭轉(zhuǎn)作用下的安全系數(shù)分別為S6.0，S18，則該轉(zhuǎn)軸的實(shí)際安全系數(shù)值為 C 。A12.0 B6.0 C5.69 D18.016.如圖所示，在 D 情況下，兩相對(duì)運(yùn)動(dòng)的平板間粘性流體不能形成油膜壓力。17.摩擦副接觸面間的潤(rùn)滑狀態(tài)判據(jù)參數(shù)膜厚比值為 B 時(shí)，為混合潤(rùn)滑狀態(tài)；值為 C 時(shí)，可達(dá)到流體潤(rùn)滑狀態(tài)。A2.25 B1.0 C5.2 D18.018.己知某機(jī)械油在工作溫度下的運(yùn)動(dòng)粘度p20mm2s，該油的密度為900kgm3，則其動(dòng)力粘度為 D Pa·s。A18000 D45

6、C0.0018 D 0.01819.如圖示出幾種不同的磨損過(guò)程圖，圖中q表示磨損量，t表示時(shí)間，則圖 D 表示接觸疲勞磨損；圖 C 表示惡劣工況條件的磨損；圖 A 表示一般正常磨損；圖 B 表示兩個(gè)穩(wěn)定磨損階段的正常磨損。二、填空題：1.機(jī)械零件設(shè)計(jì)計(jì)算的最基本計(jì)算準(zhǔn)則是 。2.機(jī)械零件的主要失效形式有 、 、 及 。3.機(jī)械零件的表面損壞形式主要有 、 、 及 。4.產(chǎn)品樣機(jī)試驗(yàn)完成后，為使設(shè)計(jì)達(dá)到最佳化，需對(duì)設(shè)計(jì)方案進(jìn)行 及 評(píng)價(jià)工作。5.新產(chǎn)品從提出任務(wù)到投放市場(chǎng)的全部程序一般要經(jīng)過(guò)的四個(gè)階段為_(kāi)、_、_及_。6.產(chǎn)品設(shè)計(jì)中的“三化”是指 、 及 。7.貫徹標(biāo)準(zhǔn)化的好處主要有 、 及 。

7、（列舉三項(xiàng)）8.產(chǎn)品的開(kāi)發(fā)性設(shè)計(jì)的核心是 及 設(shè)計(jì)工作。9.作用于機(jī)械零件上的名義載荷是指 ，而設(shè)計(jì)零件時(shí)，應(yīng)按 進(jìn)行計(jì)算，它與名義載荷間的關(guān)系式為 。10.提高機(jī)械零件強(qiáng)度的主要措施有 、 及 。(列舉三項(xiàng))11.零件剛度的計(jì)算準(zhǔn)則是 。12.判斷機(jī)械零件強(qiáng)度的兩種方法是 及 ；其相應(yīng)的強(qiáng)度條件分別為_(kāi)及 。13.在靜載荷作用下的機(jī)械零件，不僅可以產(chǎn)生 應(yīng)力，也可能產(chǎn)生 應(yīng)力。14.在靜應(yīng)力工況下，機(jī)械零件的強(qiáng)度失效是 或 。15.在變應(yīng)力工況下，機(jī)械零件的強(qiáng)度失效是 ；這種損壞的斷面包括 及 _兩部分。16.機(jī)器零件振動(dòng)穩(wěn)定性的計(jì)算準(zhǔn)則是 。17.機(jī)械零件的表面強(qiáng)度主要是指 、 及 。18

8、.零件表面磨損強(qiáng)度的條件性計(jì)算準(zhǔn)則有 、 及 。19.鋼制零件的疲勞曲線（N曲線）上，當(dāng)N<N0時(shí)為 區(qū)；而當(dāng)NN0時(shí)為_(kāi)區(qū)。20.鋼制零件的N曲線上，當(dāng)疲勞極限幾乎與應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N無(wú)關(guān)時(shí)，稱為 循環(huán)疲勞；而當(dāng)NN0時(shí)，疲勞極限隨循環(huán)次數(shù)N的增加而降低的稱為_(kāi)疲勞。21.零件按無(wú)限壽命設(shè)計(jì)時(shí)，疲勞極限取疲勞曲線上的一應(yīng)力水平；按有限壽命設(shè)計(jì)，預(yù)期達(dá)到N次循環(huán)時(shí)的疲勞極限表達(dá)式為 。22.在校核軸危險(xiǎn)截面處的安全系數(shù)時(shí)，在該截面處同時(shí)有圓角、鍵槽及配合邊緣等應(yīng)力集中源，此時(shí)應(yīng)采用 應(yīng)力集中系數(shù)進(jìn)行計(jì)算。23.零件所受的穩(wěn)定變應(yīng)力是指 ，非穩(wěn)定變應(yīng)力是指 。24.有一傳動(dòng)軸的應(yīng)力譜如圖所示，

9、則a ；m 。25.鐵路車輛的車輪軸只受 應(yīng)力。26.零件結(jié)構(gòu)對(duì)剛廢的影響主要表現(xiàn)在 及 。(列舉兩項(xiàng))27.在設(shè)計(jì)零件時(shí)，為了減小截面上的應(yīng)力集中，可采用的主要措施有 、 及_。28.提高表面接觸強(qiáng)度的主要措施有 、 及 。(列舉三頂)29.試說(shuō)明變應(yīng)力下安全系數(shù)公式中各代號(hào)的意義：表示 ；表示 ；表示 ；表示 ；表示 及表示 。30.公式表示 應(yīng)力狀態(tài)下 強(qiáng)度的安全系數(shù)，表示 應(yīng)力狀態(tài)下的 強(qiáng)度的安全系數(shù)。31.影響機(jī)械零件疲勞強(qiáng)度的主要因素有 、 及 。(列舉三頂)32.鋼的強(qiáng)度極限愈高，對(duì) 愈敏感；表面愈粗糙， 愈低。33.零件在規(guī)律性非穩(wěn)定變應(yīng)力作用下，總壽命損傷率在 情況下取。34

10、.非穩(wěn)定變應(yīng)力零件的疲勞強(qiáng)度計(jì)算中的等效應(yīng)力通常取等于 的應(yīng)力。35.按摩擦狀態(tài)不同，摩擦可分為 、 、 及 。36.機(jī)械零件的磨損過(guò)程一般分為 、 及 三個(gè)階段。37.按建立壓力油膜的原理不同，流體潤(rùn)滑主要有 、 及 三種類型。38.獲得流體動(dòng)壓油膜的必要條件是 、 及 。39.在 潤(rùn)滑狀態(tài)下，磨損可以避免，而在 及 潤(rùn)滑狀態(tài)下，磨損則不可避免。40.磨損按破壞機(jī)理不同，可分為 、 、 及 四種基本類型。41.彈性流體動(dòng)力潤(rùn)滑計(jì)算是在流體動(dòng)力潤(rùn)滑基礎(chǔ)上又計(jì)入的主要因素有 及 。42.工業(yè)用潤(rùn)滑油的粘度主要受 及 影響。43.工業(yè)用潤(rùn)滑油的粘度因 而降低；在一定壓強(qiáng)下，又因 而提高。44.潤(rùn)滑

11、油的粘度是度量液體 的物理量。45.流體的粘性定律是 。46.粘度指數(shù)VI越大的油，其粘度受 變化越小。47.在 摩擦部位及 工況下，宜選用粘度較低的油；在 摩擦部位及 工況下，宜選用粘度較高的油。48.選擇滑動(dòng)軸承潤(rùn)滑用油時(shí)，對(duì)液體摩擦軸承主要考慮油的 ；對(duì)非液體摩擦軸承主要考慮油的 。49.邊界摩擦潤(rùn)滑時(shí)，可能形成的邊界膜有 、 及 三種。50.邊界潤(rùn)滑中，物理吸附膜適宜于 工況下工作；化學(xué)吸附膜適宜于 工況下工作；化學(xué)反應(yīng)膜適宜于 工況下工作。51.潤(rùn)滑劑中加進(jìn)添加劑的作用是 ；常用的添加劑有 、 及 。（列舉三項(xiàng)）52.對(duì)于金屬材料的干摩擦理論，目前較普遍采用的是 理論。53.根據(jù)簡(jiǎn)單

12、粘著理論，當(dāng)結(jié)點(diǎn)材料的剪切強(qiáng)度極限為b、壓縮屈服極限為sc的金屬處于干摩擦狀態(tài)時(shí)的摩接力F為 ，摩擦系數(shù) 。54.兩滑動(dòng)表面所處的潤(rùn)滑狀態(tài)，可近似按參數(shù)進(jìn)行判斷。該參數(shù)的表達(dá)式為 。55.潤(rùn)滑油的動(dòng)力粘度與運(yùn)動(dòng)粘度間的關(guān)系式為 ，其量綱分別為 及 。56.根據(jù)膜厚比的大小可大致估計(jì)兩接觸表面間的潤(rùn)滑狀態(tài)，當(dāng)為 時(shí)，為流體潤(rùn)滑狀態(tài)；當(dāng)為 時(shí)，為混合潤(rùn)滑狀態(tài)；當(dāng)為 時(shí)，為邊界潤(rùn)滑狀態(tài)。第二章 齒輪傳動(dòng)一、選擇題：1.一般開(kāi)式齒輪傳動(dòng)的主要失效形式是 C 。A齒面膠合 B齒面疲勞點(diǎn)蝕C齒面磨損或輪齒疲勞折斷 D輪齒塑性變形2.高速重載齒輪傳動(dòng)，當(dāng)潤(rùn)滑不良時(shí)，最可能出現(xiàn)的失效形式是 A 。A齒面膠合

13、B齒面疲勞點(diǎn)蝕C齒面磨損 D輪齒疲勞折斷3.45號(hào)鋼齒輪，經(jīng)調(diào)質(zhì)處理后其硬度值約為 B 。AHRC4550 BHBS220一370 CHBS160一180 DHBS3203504.齒面硬度為56一62HRC的合金鋼齒輪的加工工藝過(guò)程為 C 。A齒坯加工淬火磨齒滾齒 B齒坯加工淬火滾齒磨齒C齒坯加工滾齒滲碳淬火磨齒 D齒坯加工滾齒磨齒淬火5.齒輪采用滲碳淬火的熱處理方法，則齒輪材料只可能是 D 。A45號(hào)鋼 BZG340一640C20Cr D20CrMnTi6.齒輪傳動(dòng)中齒面的非擴(kuò)展性點(diǎn)蝕一般出現(xiàn)在 A 。A跑合階段 B穩(wěn)定性磨損階段C劇烈磨損階段 D齒面磨料磨損階段7.對(duì)于開(kāi)式齒輪傳動(dòng)，在工程

14、設(shè)計(jì)中，一般 D 。 A按接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)齒輪尺寸，再校核彎曲強(qiáng)度 B按彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)齒輪尺寸，再校核接觸強(qiáng)度 C只需技接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì) D只需按彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)8.一對(duì)標(biāo)準(zhǔn)直齒圓柱齒輪，若z118，z272，則這對(duì)齒輪的彎曲應(yīng)力 A 。 A B C D9.一對(duì)45號(hào)鋼制直齒圓柱齒輪傳動(dòng)，已知：z120，硬度為220250HBS；z260，硬度為190220HBS，則有： B ， B ， C ，_B_， B。 A B C D10.對(duì)于齒面硬度350HBS的閉式鋼制齒輪傳動(dòng)，其主要失效形式為 C 。 A輪齒疲勞折斷 E齒面磨損 C齒面疲勞點(diǎn)蝕 D齒面膠合11.一減速齒輪傳動(dòng)，小齒輪1選用45號(hào)鋼調(diào)質(zhì)；大齒輪選

15、用45號(hào)鋼正火，它們的齒 面接觸應(yīng)力 C 。 A B C D12.對(duì)于硬度350HBS的閉式齒輪傳動(dòng)，設(shè)計(jì)時(shí)一般 A。 A先按接觸強(qiáng)度計(jì)算 B先按彎曲強(qiáng)度計(jì)算 C先按磨損條件計(jì)算 D先按膠合條件計(jì)算13.設(shè)計(jì)一對(duì)減速軟齒面齒輪傳動(dòng)時(shí)，從等強(qiáng)度要求出發(fā)，大、小齒輪的齒面硬度選擇時(shí)，應(yīng)使 B 。 A兩者硬度相等 B小齒輪硬度高于大齒輪硬度 C大齒輪硬度高于小齒輪硬度 D小齒輪采用硬齒面，大齒輪采用軟齒面14.一對(duì)標(biāo)準(zhǔn)漸開(kāi)線圓柱齒輪要正確嚙合，它們的 B 必須相等。 A直徑d B模數(shù)m C齒寬b D齒數(shù)z15.某齒輪箱中一對(duì)45號(hào)鋼調(diào)質(zhì)齒輪經(jīng)常發(fā)生齒面點(diǎn)蝕，修配更換時(shí)，可用 C 代替。 A40Cr調(diào)

16、質(zhì) B適當(dāng)增大模數(shù)m C仍可用45號(hào)鋼，改為齒面高頻淬火 D改用鑄鋼ZG4516.設(shè)計(jì)閉式軟齒面直齒輪傳動(dòng)時(shí)，選擇齒數(shù)z1的原則是 D 。 Az1越多越好 Bz1越少越好 Cz117，不產(chǎn)生根切即可 D在保證輪齒有足夠的抗彎疲勞強(qiáng)度的前提下，齒數(shù)選多些有利17.在設(shè)計(jì)閉式硬齒面齒輪傳動(dòng)中，當(dāng)直徑一定時(shí)，應(yīng)取較少的齒數(shù)，使模數(shù)增大以 B 。A提高齒面接觸強(qiáng)度 B提高輪齒的抗彎曲疲勞強(qiáng)度C減少加工切削量，提高生產(chǎn)率 D提高抗塑性變形能力18.在直齒圓柱齒輪設(shè)計(jì)中，若中心距保持不變，而增大模數(shù)m，則可以 B 。A提高齒面的接觸強(qiáng)度 B提高輪齒的彎曲強(qiáng)度C彎曲與接觸強(qiáng)度均可提高 D彎曲與接觸強(qiáng)度均不變

17、19.輪齒的彎曲強(qiáng)度，當(dāng) D ，則齒根彎曲強(qiáng)度增大。A模數(shù)不變，增多齒數(shù)時(shí) B模數(shù)不變、增大中心距時(shí)C模數(shù)不變，增大直徑時(shí) D齒數(shù)不變，增大模數(shù)時(shí)20.為了提高齒輪傳動(dòng)的接觸強(qiáng)度，可采取 B 的方法。A采用閉式傳動(dòng) B增大傳動(dòng)中心距C減少齒數(shù) D增大模數(shù)21.圓柱齒輪傳動(dòng)中，當(dāng)齒輪的直徑一定時(shí)，減小齒輪的模數(shù)、增加齒輪的齒數(shù)，則可以 C 。 A提高齒輪的彎曲強(qiáng)度 B提高齒面的接觸強(qiáng)度 C改善齒輪傳動(dòng)的平穩(wěn)性 D減少齒輪的塑性變形22.輪齒彎曲強(qiáng)度計(jì)算中的齒形系數(shù)與 C 無(wú)關(guān)。 A齒數(shù)z1 B變位系數(shù) C模數(shù)m D斜齒輪的螺旋角23.標(biāo)準(zhǔn)直齒圓柱齒輪傳動(dòng)的彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算中，齒形系數(shù)只取決于 B

18、 。 A模數(shù)m B齒數(shù)z C分度因直徑d1 D齒寬系數(shù)24.一對(duì)圓柱齒輪，通常把小齒輪的齒寬做得比大齒輪寬一些，其主要原因是 D 。 A為使傳動(dòng)平穩(wěn) B為了提高傳動(dòng)效率 C為了提高齒面接觸強(qiáng)度 D為了便于安裝，保證接觸線長(zhǎng)25.一對(duì)圓柱齒輪傳動(dòng)，小齒輪分度圓直徑d150mm，齒寬b155mm；大齒輪直徑d290mm，齒寬b250mm，則齒寬系數(shù) C 。 A1.1 B59 C1 D1.326.齒輪傳動(dòng)在以下幾種工況中 C 的齒寬系數(shù)可取大些。 A懸臂布置 B不對(duì)稱布置 C對(duì)稱布置 D同軸式減速器布置27.斜齒圓柱齒輪設(shè)計(jì)時(shí)，一般螺旋角的取值范圍為 B 。 A2°10° B8&

19、#176;25° C15°30° D23°40°28.設(shè)計(jì)一傳遞動(dòng)力的閉式軟齒面鋼制齒輪，精度為7級(jí)。如欲在中心距d和傳動(dòng)比i不變的條件下，提高齒面接觸強(qiáng)度的最有效的方法是 B 。 A增大模數(shù)（相應(yīng)地減少齒數(shù)） B提高主、從動(dòng)輪的齒面硬度 C提高加工精度 D增大齒根圓角半徑29.今有兩個(gè)標(biāo)準(zhǔn)直齒圓柱齒輪，齒輪1的模數(shù)m15mm，z125；齒輪2的m 23mm，z240，此時(shí)它們的齒形系數(shù) B 。 A B C D30.下面列出5對(duì)直齒圓柱齒輪傳動(dòng)，各大、小齒輪的材料及硬度均相同，齒輪工作循環(huán)次數(shù)NN0。請(qǐng)指出這些齒輪對(duì)中， D 對(duì)的接觸疲勞強(qiáng)度比

20、A對(duì)(表中第一行)的高?為變位系數(shù))31.斜齒圓徑齒輪的動(dòng)載荷系數(shù)Kv和相同尺寸精度的直齒圓柱齒輪相比較是B 的。A相等 B較小C較大 D可能大，也可能小32.下列 B 的措施，可以降低齒輪傳動(dòng)的齒面載荷分布系數(shù)K。A降低齒面組糙度 B提高軸系剛度C增加齒輪寬度 D增大端面重合度33.齒輪設(shè)計(jì)中，對(duì)齒面硬度350HBs的齒輪傳動(dòng)，選取大小齒輪的齒面硬度時(shí)，應(yīng)使 D 。AHBS1HBS2 BHBS1HBS2CHBS1HBS2 DHBS1HBS2305034.斜齒圓柱齒輪的齒數(shù)z與模數(shù)mn不變，若增大螺旋角則分度圓直徑d1 A 。A增大 B減小C不變 D不一定增大或減小35.選擇齒輪精度等級(jí)的主要

21、依據(jù)，是根據(jù)齒輪的 A 。A圓周速度的大小 B轉(zhuǎn)速的高低C傳遞功率的大小 D傳遞轉(zhuǎn)矩的大小36.對(duì)于齒面硬度350HBs的齒輪傳動(dòng)，當(dāng)大、小齒輪均采用45號(hào)鋼，一般采取的熱處理方式為 C 。A小齒輪淬火，大齒輪調(diào)質(zhì) B小齒輪淬火，大齒輪正火C小齒輪調(diào)質(zhì)，大齒輪正火 D小齒輪正火，大齒輪調(diào)質(zhì)37.一對(duì)圓柱齒輪傳動(dòng)中，當(dāng)齒面產(chǎn)生疲勞點(diǎn)蝕時(shí)，通常發(fā)生在 D 。A靠近齒頂處 B靠近齒根處C靠近節(jié)線的齒頂部分 D靠近節(jié)線的齒根部分38.一對(duì)圓柱齒輪傳動(dòng)，當(dāng)其他條件不變時(shí)，僅將齒輪傳動(dòng)所受的載荷增為原載荷的4倍，其齒面接觸應(yīng)力 B 。A不變 B增為原應(yīng)力的2倍C增為原應(yīng)力的4倍 D增為原應(yīng)力的16倍39.

22、兩個(gè)齒輪的材料的熱處理方式、齒寬、齒數(shù)均相同，但模數(shù)不同，m12mm，m24mm，它們的彎曲承載能力為 B 。A相同 Bm2的齒輪比ml的齒輪大C與模數(shù)無(wú)關(guān) Dm1的齒輪比m2的齒輪大40.以下 A 種做法不能提高齒輪傳動(dòng)的齒面接觸承載能力。Ad不變而增大模數(shù) B改善材料C增大齒寬 D增大齒數(shù)以增大d41.齒輪設(shè)計(jì)時(shí)，當(dāng)因齒數(shù)選擇過(guò)多而使直徑增大時(shí)，若其他條件相同，則它的彎曲承載能力 B 。A成線性地增加 B不成線性但有所增加C成線性地減小 D不成線性但有所減小42.直齒錐齒輪強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，是以 C 為計(jì)算依據(jù)的。A大端當(dāng)量直齒錐齒輪 B齒寬中點(diǎn)處的直齒圓柱齒輪C齒寬中點(diǎn)處的當(dāng)量直齒圓柱齒輪 D

23、小端當(dāng)量直齒錐齒輪43.齒輪傳動(dòng)中引起附加動(dòng)載荷、產(chǎn)生振動(dòng)、沖擊的主要原因是 C 。A齒形誤差 B周節(jié)誤差 C基節(jié)誤差 D中心距誤差44.對(duì)大批量生產(chǎn)、尺寸較大(D500mm)、形狀復(fù)雜的齒輪，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)選擇 D。A自由鍛毛坯 B焊接毛坯 C模鍛毛坯 D鑄造毛坯45.今有四個(gè)標(biāo)準(zhǔn)直齒圓柱齒輪，已知；齒數(shù)z120，z240，z360，z480；模數(shù)m14mm，m23mm，m32mm，m42mm，則齒形系數(shù)最大的為 A 。A B C D46.一對(duì)減速齒輪傳動(dòng)中，若保持分度圓直徑d1不變，而減少齒數(shù)和增大模數(shù)，其齒面接觸應(yīng)力將 C 。A增大 B減小 c 保持不變47.一對(duì)直齒錐齒輪兩齒輪的齒寬為bl、

24、b2，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)取 B 。Ab1b2 Bb1b2 Cb1b2 Db1b2(3050)mm48.一對(duì)外嚙合斜齒圓柱齒輪的正確嚙合條件應(yīng)除去 D 。A BC D輪齒的螺旋方向相同49.設(shè)計(jì)齒輪傳動(dòng)時(shí)，若保持傳動(dòng)比i和齒數(shù)和2不變，而增大模數(shù)m，則齒輪的 A 。A彎曲強(qiáng)度提高，接觸強(qiáng)度提高 B彎曲強(qiáng)度不變，接觸強(qiáng)度提高C彎曲強(qiáng)度不變，接觸強(qiáng)度不變 D彎曲強(qiáng)度提高，接觸強(qiáng)度不變二、填空題：50.一般開(kāi)式齒輪傳動(dòng)中的主要失效形式是 。51.一般閉式齒輪傳動(dòng)小的主要失效形式是 。52.開(kāi)式齒輪的設(shè)計(jì)準(zhǔn)則是 。53.對(duì)于閉式軟齒面齒輪傳動(dòng)，主要按 強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì)，而按 強(qiáng)度進(jìn)行校核，這時(shí)影響齒輪強(qiáng)度的最主要幾何

25、參數(shù)是 。54.對(duì)于開(kāi)式齒輪傳動(dòng)，雖然主要失效形式是 ，但日前尚無(wú)成熟可靠的 計(jì)算方法，故按 強(qiáng)度計(jì)算。這時(shí)影響齒輪強(qiáng)度的主要幾何參數(shù)是 。55.閉式軟齒面(硬度350HB5)傳動(dòng)中，齒面疲勞點(diǎn)蝕通常出現(xiàn)在 處；其原因是該處： ； ； 。56.高速重載齒輪傳動(dòng)，當(dāng)潤(rùn)滑不良時(shí)最可能出現(xiàn)的失效形式是 。57.在齒輪傳動(dòng)中，齒面疲勞點(diǎn)蝕是由于 的反復(fù)作用引起的，點(diǎn)蝕通常首先出現(xiàn)在 。58.45號(hào)鋼制齒輪，經(jīng)調(diào)質(zhì)處理后其硬度值約為 HBS。59.齒面硬度為5662HRC的合金鋼制齒輪的加工工藝過(guò)程一般為 。60.對(duì)于開(kāi)式齒輪傳動(dòng)，在工程設(shè)計(jì)中一般按 強(qiáng)度設(shè)計(jì)。61.一對(duì)齒輪嚙合時(shí)，其大、小齒輪的接觸應(yīng)

26、力是 ；而其許用接觸應(yīng)力是 的；小齒輪的彎曲應(yīng)力與大齒輪的彎曲應(yīng)力一般也是 。62.斜齒圓柱齒輪設(shè)計(jì)時(shí)，計(jì)算載荷系數(shù)K中包含的KA是 系數(shù)，它與 有關(guān)；Kv是 系數(shù)，它與 有關(guān)；K是系數(shù)，它與 有關(guān)。63.閉式軟齒面?zhèn)鲃?dòng)的主要失效形式是 ；閉式硬齒面?zhèn)鲃?dòng)的主要失效形式是 。64.在齒輪傳動(dòng)中，主動(dòng)輪所受的圓周力Ft1與其回轉(zhuǎn)方向 ，而從動(dòng)輪所受的圓周力Ft2與其回轉(zhuǎn)方向 。65.在閉式軟齒面的齒輪傳動(dòng)中，通常首先出現(xiàn) 破壞，故應(yīng)按 強(qiáng)度設(shè)計(jì)；但當(dāng)齒面硬度350HBS時(shí)，則易出現(xiàn) 破壞，故應(yīng)按 強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì)。66.一對(duì)標(biāo)準(zhǔn)直齒圓柱齒輪，若z118，z272，則這對(duì)齒輪的彎曲應(yīng)力 。67.一對(duì)45

27、號(hào)鋼制直齒圓柱齒輪傳動(dòng)，已知z120，硬度為220250HBS；z260，硬度為230HBS，則這對(duì)齒輪的接觸應(yīng)力 ，許用接觸應(yīng)力 ；彎曲應(yīng)力 ，許用彎曲應(yīng)力 ；齒形系數(shù) 。68.設(shè)計(jì)一減速軟齒面齒輪傳動(dòng)時(shí)，從等強(qiáng)度要求出發(fā)，小大齒輪的硬度選擇時(shí)，應(yīng)使 。69.一對(duì)標(biāo)準(zhǔn)漸開(kāi)線圓柱齒輪要正確嚙合，它們必須 和 都相等。70.設(shè)計(jì)閉式軟齒面齒輪傳動(dòng)時(shí)，齒數(shù)z1的選擇原則是 。71.設(shè)計(jì)閉式硬齒面齒輪傳動(dòng)時(shí)，當(dāng)直徑d1一定時(shí)，應(yīng)取 的齒數(shù)z1，使 增大，以提高輪齒的彎曲強(qiáng)度。72.在設(shè)計(jì)閉式硬齒面齒輪傳動(dòng)中，當(dāng)直徑一定時(shí)，應(yīng)選取較少的齒數(shù)，使模數(shù)m增大以_強(qiáng)度。73.圓柱齒輪傳動(dòng)中，當(dāng)齒輪的齒數(shù)d1

28、一定時(shí)，若減小齒輪模數(shù)與增大齒輪齒數(shù)，則可以_。74.在輪齒彎曲強(qiáng)度計(jì)算中的齒形系數(shù)與 無(wú)關(guān)。75.一對(duì)圓柱齒輪，通常把小齒輪的齒寬做得比大齒輪寬一些，其主要原因是_。76.一對(duì)圓柱齒輪傳動(dòng)，小齒輪分度圓直徑dl50mm，齒寬b155mm；大齒輪分度圓直徑d290mm，齒寬b250mm，則齒寬系數(shù)_。77.圓柱齒輪傳動(dòng)中，當(dāng)輪齒為_(kāi)布置時(shí)，其齒寬系數(shù)可以選得大一些。78.今有兩個(gè)標(biāo)準(zhǔn)齒圓柱齒輪，齒輪l的模數(shù)m15mm，z125；齒輪2的模數(shù)m23mm，z240。此時(shí)它們的齒形系數(shù)_。79.斜齒圓柱齒輪的動(dòng)載荷系數(shù)Kv和相同尺寸精度的直齒圓柱齒輪相比較是_。80.斜齒圓柱齒輪的齒數(shù)z與模數(shù)mn不

29、變，若增大螺旋角，則分度圓直徑d_。81.對(duì)于齒面硬度350HBs的齒輪傳動(dòng)，當(dāng)兩齒輪均采用45號(hào)鋼，一般應(yīng)采取的熱82.一對(duì)圓柱齒輪傳動(dòng)，當(dāng)其他條件不變時(shí)，僅將齒輪傳動(dòng)所受的載荷增為原載荷的4倍，其齒面接觸應(yīng)力將增為原應(yīng)力的_倍。83.直齒錐齒輪強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，應(yīng)以_為計(jì)算的依據(jù)。84.設(shè)計(jì)齒輪傳動(dòng)時(shí)，若保持傳動(dòng)比i與齒數(shù)和不變，而增大模數(shù)m，則齒輪的彎曲強(qiáng)度_，接觸強(qiáng)度_。85.鋼制齒輪，由于滲碳淬火后熱處理變形大，一般需經(jīng)過(guò)_加工，否則不能保證齒輪精度。86.對(duì)于高速齒輪或齒面經(jīng)硬化處理的齒輪，進(jìn)行齒頂修緣，可以_。87.對(duì)直齒錐齒輪進(jìn)行接觸強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，可近似地按_處的當(dāng)量齒輪來(lái)進(jìn)行計(jì)算，而

30、其當(dāng)量齒數(shù)為zv_。88.減小齒輪動(dòng)載荷的主要措施有：_和_。89.斜齒圓柱齒輪的齒形系數(shù)與齒輪參數(shù)：_、_、_有關(guān)，而與_無(wú)關(guān)。90.在齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)中，影響齒面接觸應(yīng)力的主要幾何參數(shù)是_和_；而影響極限接觸應(yīng)力的主要因素是_。91.在齒輪強(qiáng)度計(jì)算中，節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù)ZH是用來(lái)考慮一的影響，對(duì)于20°的標(biāo)準(zhǔn)鋼制直齒圓柱齒輪，ZH_。92.當(dāng)一對(duì)齒輪的材料、熱處理、傳動(dòng)比及齒寬系數(shù)一定時(shí)，由齒輪強(qiáng)度所決定的承載能力，僅與齒輪的_或與_有關(guān)。93.齒輪傳動(dòng)中接觸強(qiáng)度計(jì)算的基本假定是_。94.在齒輪傳動(dòng)的彎曲強(qiáng)度計(jì)算中的基本假定是將輪齒視為_(kāi)。95.對(duì)大批量生產(chǎn)、尺寸較大(D500mm)、形狀

31、復(fù)雜的齒輪，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)選擇_毛坯。96.b1、b2為小、大錐齒輪的齒寬，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)取_。97.一對(duì)減速齒輪傳動(dòng)，若保持兩輪分度圓的直徑不變，而減少齒數(shù)和增大模數(shù)時(shí)，其齒面接觸應(yīng)力將_。98.在齒輪傳動(dòng)時(shí)，大、小齒輪所受的接觸應(yīng)力是_的，而彎曲應(yīng)力是_的。99.圓柱齒輪設(shè)計(jì)時(shí)，齒寬系數(shù)，當(dāng)b愈寬，承載能力也愈_，但使_現(xiàn)象嚴(yán)重。選擇的原則是：兩齒輪均為硬齒面時(shí)，值取偏_值；精度高時(shí)，取偏_值；對(duì)稱布置比懸臂布置取偏_值。100.齒輪傳動(dòng)的主要失效形式有：_疲勞點(diǎn)蝕_、_輪齒折斷_、_齒面膠合_、_磨損_、_塑性變形_。101.一對(duì)齒輪傳動(dòng)，若兩輪材料、熱處理及許用應(yīng)力均相同，而齒數(shù)不同，則齒數(shù)多的齒

32、輪彎曲強(qiáng)度_相同_；兩齒輪的接觸應(yīng)力_相同_。102.當(dāng)其他條件不變，作用于齒輪上的載荷增加1倍時(shí)，其彎曲應(yīng)力增加_不變_倍；接觸應(yīng)力增_倍。103.正角度變位對(duì)個(gè)齒輪接觸強(qiáng)度的影響是使接觸應(yīng)力_，接觸強(qiáng)度_；對(duì)該齒輪彎曲強(qiáng)度的影響是輪齒變厚，使彎曲應(yīng)力_。104.在直齒圓柱齒輪強(qiáng)度計(jì)算中，當(dāng)齒面接觸強(qiáng)度已足夠，而齒根彎曲強(qiáng)度不足時(shí)，可采用下列措施；_；_；_來(lái)提高彎曲強(qiáng)度。105.兩對(duì)直齒圓柱齒輪，當(dāng)材料、熱處理完全相同，工作條件也相同(NN0，其中N為應(yīng)力循環(huán)次數(shù)；N0為應(yīng)力循環(huán)基數(shù))。在下述兩方案中：zl20，z240，m6mm，a180mm，b60mm，20°；z140，z2

33、80，m3mm，a180mm，b60mm，20°。方案_的輪齒彎曲疲勞強(qiáng)度大；方案與的接觸疲勞強(qiáng)度_；方案_的毛坯重。106.直齒錐齒輪的當(dāng)量齒數(shù)zv_；標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)和壓力角按_端選??；受力分析和強(qiáng)度計(jì)算以_直徑為準(zhǔn)。107.己知直齒錐齒輪主動(dòng)小齒輪所受各分力分別為：Ft11628N，F(xiàn)a1246N，F(xiàn)r1539N，若忽略摩擦力，則Ft2_，F(xiàn)a2_，F(xiàn)r2_。108.齒輪設(shè)計(jì)中在選擇齒輪的齒數(shù)z時(shí)，對(duì)閉式軟齒面?zhèn)鲃?dòng)，一般z1選得_些；對(duì)開(kāi)式齒輪傳動(dòng)，一般z1選得_些。109.設(shè)齒輪的齒數(shù)為z，螺旋角為，分度圓錐角為，在選取齒形系數(shù)時(shí)，標(biāo)準(zhǔn)直齒圓柱齒輪按_查??；標(biāo)準(zhǔn)斜齒圓柱齒輪按_查取(

34、寫出具體符號(hào)或表達(dá)式)。110.一對(duì)外嚙合斜齒圓柱齒輪的正確嚙合條件是：_；_；_。111.材料、熱處理及幾何參數(shù)均相同的三種齒輪(即直齒圓柱齒輪、斜齒圓柱齒輪和直齒錐齒輪)傳動(dòng)中，承載能力最高的是_傳動(dòng)；承載能力最低的是_。112.在閉式軟齒面齒輪傳動(dòng)中，通常首先發(fā)生_破壞，故應(yīng)按_強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì)。但當(dāng)齒面350HBS時(shí)，則易出現(xiàn)_破壞，應(yīng)按_強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì)。113.在斜齒圓柱齒輪設(shè)計(jì)中，應(yīng)取_模數(shù)為標(biāo)準(zhǔn)值；而直齒錐齒輪設(shè)計(jì)中，應(yīng)取_模數(shù)為標(biāo)準(zhǔn)值。114.設(shè)計(jì)圓柱齒輪傳動(dòng)時(shí)，應(yīng)取小齒輪的齒面硬度HBS_；應(yīng)取小齒輪的齒寬b1_。115.在一般情況下，齒輪強(qiáng)度計(jì)算中，大、小齒輪的彎曲應(yīng)力與是_的；

35、許用彎曲應(yīng)力與是_的。共原因是：_。116.對(duì)齒輪材料的基本要求是：齒面_；齒芯_，以抵抗各種齒面失效和齒根折斷。第三章 蝸桿傳動(dòng)一、選擇題：1.動(dòng)力傳動(dòng)蝸桿傳動(dòng)的傳動(dòng)比的范圍通常為_(kāi)C_。Ai12l Bi1218Ci12880 Di12801202.與齒輪傳動(dòng)相比較，_D_不能作為蝸桿傳動(dòng)的優(yōu)點(diǎn)。A傳動(dòng)平穩(wěn)，噪聲小 B傳動(dòng)比可以較大D可產(chǎn)生自鎖 D傳動(dòng)效率高3.阿基米德圓柱蝸桿與蝸輪傳動(dòng)的_C_模數(shù)，應(yīng)符合標(biāo)準(zhǔn)值。A端面 B法面 C中間平面4.在標(biāo)準(zhǔn)蝸桿傳動(dòng)中，蝸桿頭數(shù)z1一定時(shí)，若增大蝸桿直徑系數(shù)q，將使傳動(dòng)效率_B_。 A提高 B減小 C不變 D增大也可能減小5.在蝸桿傳動(dòng)中，當(dāng)其他條件

36、相同時(shí)，增加蝸桿頭數(shù)z1，則傳動(dòng)效率_B_。 A降低 B提高 C不變 D或提高也可能降低6.蝸桿直徑系數(shù)q_A_。 Aqd1/m Bqd1m Cqa/d Dqa/m7.起吊重物用的手動(dòng)蝸桿傳動(dòng)，宜采用_A_的蝸桿。 A單頭、小導(dǎo)程角 B單頭、大導(dǎo)程角 C多頭、小導(dǎo)程角 D多頭、大導(dǎo)程角8.在其他條件相同時(shí)，若增加蝸桿頭數(shù)，則滑動(dòng)速度_A_。 A增加 B不變 C減小 D可能增加也可能減小9.在蝸桿傳動(dòng)設(shè)計(jì)中，蝸桿頭數(shù)z1選多一些，則_D_。 A有利于蝸桿加工 B有利于提高蝸桿剛度 C有利于提高傳動(dòng)的承載能力 D有利于提高傳動(dòng)效率10.蝸桿直徑系數(shù)q的標(biāo)準(zhǔn)化，是為了_B_。 A保證蝸桿有足夠的剛度

37、 B減少加工時(shí)蝸輪波刀的數(shù)目 C提高蝸桿傳動(dòng)的效率 D減小蝸桿的直徑11.蝸桿常用材料是C_。 AHT150 BZCuSnloP1 C45號(hào)鋼 DGCr1512.采用變位蝸桿傳動(dòng)時(shí)_B_。 A僅對(duì)蝸桿進(jìn)行變位 B僅對(duì)蝸輪進(jìn)行變位 C必須同時(shí)對(duì)蝸桿與蝸輪進(jìn)行變位13.提高蝸桿傳動(dòng)效率的主要措施是_C_。 A增大模數(shù)m B增加蝸輪齒數(shù)z2 C增加蝸桿頭數(shù)z1 D增大蝸桿的直徑系數(shù)q14.蝸桿傳動(dòng)中，齒面在節(jié)點(diǎn)處的相對(duì)滑動(dòng)速度vs_B_。 Av1/sin Bv1/cos Cv1/tg Dv1/ctg15.我國(guó)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定：蝸桿傳動(dòng)的模數(shù)應(yīng)取_B_為標(biāo)準(zhǔn)。 A蝸輪法面模數(shù)mn B蝸桿軸向模數(shù)ma C蝸桿周

38、向模數(shù)mt16.對(duì)蝸桿傳動(dòng)進(jìn)行熱平衡計(jì)算，其主要目的是為了防止溫升過(guò)高導(dǎo)致_D_。 A材料的機(jī)械性能下降 B潤(rùn)滑油變質(zhì) C蝸桿熱變形過(guò)大 D潤(rùn)滑條件惡化而產(chǎn)生膠合失效17.蝸桿傳動(dòng)的當(dāng)量摩擦系數(shù)fv隨齒面相對(duì)滑動(dòng)速度的增大而_A_。 A增大 B不變C減小 D可能增大也可能減小18.下列公式中，用_C_確定蝸桿傳動(dòng)比的公式是錯(cuò)誤的。Ai1/2 Biz2/z1 Cid2/d1 Din1/n219.在閉式蝸桿傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算中，除進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算外，還必須進(jìn)行_D_。A剛度計(jì)算 B磨損計(jì)算 C穩(wěn)定性計(jì)算 D熱平衡計(jì)算20.提高蝸桿傳動(dòng)效率的最有效方法是_A_。A增加蝸桿頭數(shù)z1 B增大直徑系數(shù)qC增大模數(shù)m

39、 D減小直徑系數(shù)q21.在蝸桿傳動(dòng)設(shè)計(jì)中，除規(guī)定模數(shù)標(biāo)準(zhǔn)化外，還規(guī)定蝸桿直徑d2取標(biāo)準(zhǔn)值，其目的是_A_。A限制加工蝸桿的刀具數(shù)量B限制加工蝸輪的刀具數(shù)量，并便于刀具的標(biāo)準(zhǔn)化C便于裝配D提高加工精度22.蝸桿傳動(dòng)的齒面接觸強(qiáng)度計(jì)算公式為：，式中為許用接觸應(yīng)力，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)代入_B_。A蝸桿材料的 B蝸輪材料的C與的平均值 D和中的大值23.閉式蝸桿傳動(dòng)的主要失效形式是CA蝸桿斷裂 B蝸輪輪齒斷裂C膠合、疲勞點(diǎn)蝕 D磨粒磨損24.在蝸桿傳動(dòng)中，作用在蝸桿上的三個(gè)嚙合力，通常以_C_為最大。A圓周力Ft1 B徑向力Fr1 C軸向力Fa125.在標(biāo)準(zhǔn)蝸桿傳動(dòng)中，當(dāng)模數(shù)m一定時(shí)，若增大蝸桿的直徑系數(shù)q，將

40、使蝸桿的剛度_A_。A增大 B減小C不變 D可能增大或減小26.蝸桿傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算中，欲提高其傳動(dòng)效率，在選擇以下參數(shù)時(shí)，其中_C_是無(wú)用的。A增加蝸桿頭數(shù)zl B減小蝸桿直徑系數(shù)q C增大模數(shù)27.對(duì)于蝸桿傳動(dòng)的受力分析，下面_A_公式有錯(cuò)。AFt1Ft2 BFr1Fr2 CFt2一Fa1 DFt1一Fa228.下列蝸桿分度圓直徑計(jì)算公式：(a)d1mq；(b) d1mz1；(c) d1d2/i ；(d)d1mz2/(itg)；(e)d12A(i+1)。其中有_D是錯(cuò)誤的。A一個(gè) B二個(gè) C三個(gè) D四個(gè)29.蝸桿傳動(dòng)中，為傳動(dòng)效率，則蝸桿軸上所受力矩T1與蝸輪軸上所受力矩T2的關(guān)系為_(kāi)C_。3

41、0.蝸桿傳動(dòng)較為理想的材料組合是_B_。A鋼和鑄鐵 B鋼和青銅 C鋼和鋁合金 D鋼和鋼二、選擇31.在蝸桿傳動(dòng)中，蝸桿頭數(shù)越少，則傳動(dòng)效率越_差_，自鎖性越_好_。一般蝸桿頭數(shù)常取z1_。32.在蝸桿傳動(dòng)中，已知作用在蝸桿上的軸向力fa1l 800N、圓周力Ft1880N，若不考慮摩擦影響，則作用在蝸輪上的軸向力Fa2_，圓周力Ft2_。33.蝸桿傳動(dòng)的滑動(dòng)速度越大，所選潤(rùn)滑油的粘度值應(yīng)越_越大_。34.在蝸桿傳動(dòng)中，產(chǎn)生自鎖的條件是_。35.蝸輪輪齒的失效形式有_點(diǎn)蝕_、_膠合_、_磨損_、_。但因蝸桿傳動(dòng)在齒面間有較大的_，所以更容易產(chǎn)生_和_失效。36.變位蝸桿傳動(dòng)僅改變_渦輪_的尺寸，

42、而_蝸桿_的尺寸不變。37.在蝸桿傳動(dòng)中，蝸輪螺旋線的方向與蝸桿螺旋線的旋向應(yīng)該_相同_。38.蝸桿傳動(dòng)中，蝸桿所受的圓周力Ft1的方向總是與_轉(zhuǎn)向相反_，而徑向力Fr1的方向總是指向圓心_的。39.閉式蝸桿傳動(dòng)的功率損耗，一般包括：_、_和_三部分。40.阿基米德蝸桿和蝸輪在主平面(又稱中間平面)相當(dāng)于_，梯形齒條_與_圓柱斜齒輪_嚙合。因此蝸桿的_軸向_模數(shù)應(yīng)與蝸輪的_端面_模數(shù)相等。41.在標(biāo)準(zhǔn)蝸桿傳動(dòng)中，當(dāng)蝸桿為主動(dòng)時(shí)，若蝸桿頭數(shù)z1和模數(shù)m一定時(shí)，而增大直徑系數(shù)q，則蝸桿剛度_增大_；若增大導(dǎo)程角，則傳動(dòng)效率_增大_。42.蝸桿分度圓直徑d1_mq_；蝸輪分度圓直徑d2_mz_。43

43、.為了提高蝸桿傳動(dòng)的效率，應(yīng)選用_多_頭蝸桿；為了滿足自鎖要求，應(yīng)選z1_。44.蝸桿傳功發(fā)熱計(jì)算的目的是防止_潤(rùn)滑失效_，以防止齒面_膠合_失效。發(fā)熱計(jì)算的出發(fā)點(diǎn)是_，等于_。45.為了蝸桿傳動(dòng)能自鎖，應(yīng)選用_單_頭蝸桿；為了提高蝸桿的剛度，應(yīng)采用_增大_的直徑系數(shù)q。46.蝸桿傳動(dòng)時(shí)蝸桿的螺旋線方向應(yīng)與蝸輪螺旋線方向_相同_；蝸桿的_導(dǎo)程角_角應(yīng)等于蝸輪的螺旋角。47.蝸桿的標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)是_模數(shù)，其分度圓直徑d1；蝸輪的標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)是_模數(shù)，其分度圓直徑d2_。48.有一普通圓柱蝸桿傳動(dòng)，己知蝸桿頭數(shù)z12，蝸桿直徑系數(shù)q8，蝸輪齒數(shù)z237，模數(shù)m8mm，則蝸桿分度圓直徑d1_mm；蝸輪分度圓直徑d2_mm；傳動(dòng)中心距a_mm；傳動(dòng)比i_；蝸輪分度圓上螺旋角2_。49.阿基米德蝸桿傳動(dòng)變位的主要目的是為了_和_。50.在進(jìn)行蝸桿傳動(dòng)設(shè)計(jì)時(shí)，通常蝸輪齒數(shù)z226是為了_；z280(100)，是為了_。51.蝸桿傳動(dòng)中，已知蝸稈分度圓直徑d1，蝸桿螺旋線方向?yàn)橛倚?，頭數(shù)為z1蝸桿的直徑系數(shù)為q，蝸輪齒數(shù)為z2，模數(shù)為m，壓力角為，則傳