橋涵工程檢測(cè)試驗(yàn)規(guī)程

1、橋涵工程檢測(cè)試驗(yàn)規(guī)程一、橋涵工程試驗(yàn)檢測(cè)的內(nèi)容1、施工準(zhǔn)備階段的試驗(yàn)檢測(cè)項(xiàng)目 橋位放祥測(cè)量； 鋼材原材料試驗(yàn)； 鋼結(jié)構(gòu)連接性能試驗(yàn)； 預(yù)應(yīng)力錨具、夾具和連接器實(shí)驗(yàn)； 水泥性能試驗(yàn)； 混凝土粗細(xì)集料試驗(yàn)； 混凝土配合比試驗(yàn)； 砌體材料性能試驗(yàn)； 臺(tái)后壓實(shí)標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)； 其它成品、半成品試驗(yàn)檢測(cè)；2施工過(guò)程中的試驗(yàn)檢測(cè) 地基承載力試驗(yàn)檢測(cè)； 基礎(chǔ)位置、尺寸和標(biāo)高檢測(cè)； 鋼筋位置尺寸和標(biāo)高檢測(cè)； 鋼筋加工檢測(cè)； 混凝土強(qiáng)度抽樣試驗(yàn)； 砂漿強(qiáng)度抽樣試驗(yàn)； 樁基檢測(cè)； 墩、臺(tái)位置、尺寸和標(biāo)高檢測(cè)； 上部結(jié)構(gòu)（構(gòu)件）位置、尺寸檢測(cè)； 預(yù)制構(gòu)件張拉、運(yùn)輸和安裝強(qiáng)度控制試驗(yàn)；11預(yù)應(yīng)力張拉控制檢測(cè)；12 橋梁上部

2、結(jié)構(gòu)標(biāo)高、變形、內(nèi)力（應(yīng)力）監(jiān)測(cè)；13支架內(nèi)力、變形和穩(wěn)定性監(jiān)測(cè)；14鋼結(jié)構(gòu)連接加工檢測(cè)鋼構(gòu)件防護(hù)涂裝檢測(cè)。3施工完成后的試驗(yàn)檢測(cè)橋梁總體檢測(cè)；橋梁荷載試驗(yàn)；橋梁使用性能監(jiān)測(cè)二、橋涵工程試驗(yàn)檢測(cè)的依據(jù)專業(yè)通用標(biāo)準(zhǔn)；公路橋位勘測(cè)設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ 062-91）；公路工程地址勘察規(guī)范（JTJ 064-98）；公路勘測(cè)規(guī)范（JTJ 061-99）；公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTJ 021-89）；公路磚石混凝上橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ 022-85）；公路鋼筋混凝上及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ 023-85）；公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ 024-85）；公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ

3、025-86）；公路工程抗震設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ 004- 89）公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范（附局部修訂條文）（JTJ041-89）；公路工程質(zhì)量檢驗(yàn)評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)（JTJ071-98）；公路工程石料試驗(yàn)規(guī)程（JTJ05494）；公路工程金屬試驗(yàn)規(guī)程（JTJ055-83）；公路工程集料試驗(yàn)規(guī)程（JTJ058-94）、公路土工試驗(yàn)規(guī)程（JTJ051-93）公路舊橋承載能力鑒定方法（試行）；專業(yè)專用標(biāo)準(zhǔn)；公路斜拉橋設(shè)計(jì)規(guī)范（試行）（JTJ027-96）公路懸索橋設(shè)計(jì)規(guī)范（正在制訂）；大跨徑公路橋梁抗震設(shè)計(jì)規(guī)范（正在制訂）； 公路橋梁板式橡膠支座（JT/T4-93）；公路橋梁盆式橡膠支座（JT391-1999）；

4、公路橋梁板式橡膠支座成品力學(xué)性能檢驗(yàn)規(guī)則（JTJ3132.3-90）；公路橋梁橡膠伸縮裝置（JT/T327-1997）；預(yù)應(yīng)力混凝土鋼絞線（GB/T5224-1995）；預(yù)應(yīng)力用鍛具、夾具和連接器（GB/T14370-93）公路橋梁預(yù)應(yīng)力鋼絞線用YM錨具、連接器規(guī)格系列（JT329.1-1997）；公路橋梁預(yù)應(yīng)力鋼絞線用錨具、連接器試驗(yàn)方法及檢驗(yàn)規(guī)則（JT329.2-1997）三、橋涵質(zhì)量等級(jí)評(píng)定的方法 1橋涵質(zhì)量等級(jí)評(píng)定單元的劃分 “質(zhì)量檢評(píng)標(biāo)準(zhǔn)”按橋涵工程建設(shè)規(guī)模大小、結(jié)構(gòu)部位和施工工序?qū)⒔ㄔO(shè)項(xiàng)目劃分為單位工程、分部工程和分項(xiàng)工程，逐級(jí)進(jìn)行工程質(zhì)量等級(jí)評(píng)定。 2工程質(zhì)量評(píng)分方法 施工單位在

5、各分項(xiàng)工程完工后，按照“質(zhì)量檢評(píng)標(biāo)準(zhǔn)”所列基本要求、實(shí)測(cè)項(xiàng)目和外觀鑒定進(jìn)行自檢，填寫“分項(xiàng)工程質(zhì)量檢驗(yàn)評(píng)定表”，提交完整、真實(shí)的自檢資料，由監(jiān)理工程師確認(rèn)；質(zhì)量監(jiān)督部門根據(jù)抽查資料和確認(rèn)的施工啟檢資料進(jìn)行質(zhì)量等級(jí)評(píng)定。工程質(zhì)量評(píng)定的分項(xiàng)工程為基本評(píng)定單元，采用百分制進(jìn)行評(píng)分；在分項(xiàng)工程評(píng)分的基礎(chǔ)上，逐級(jí)計(jì)算各相應(yīng)分部工程、單位工程的評(píng)分值和建設(shè)項(xiàng)伺中單位工程的優(yōu)良率。 3工程質(zhì)量等級(jí)評(píng)定方法 工程質(zhì)量評(píng)定分為優(yōu)良、合格和不合格三個(gè)等級(jí)，應(yīng)按分項(xiàng)、分部、單位工程和建設(shè)項(xiàng)目逐級(jí)評(píng)定。（1）分項(xiàng)工程質(zhì)量等級(jí)評(píng)定 分項(xiàng)工程評(píng)分在85分以上者為優(yōu)良；70分及以上、85分以下者為合格；70分以下者為不合格

6、。 經(jīng)檢查評(píng)為不合格的分項(xiàng)工程，允許進(jìn)行加固、補(bǔ)強(qiáng)、返工或整修，當(dāng)滿足設(shè)計(jì)要求后，可以重新評(píng)定其質(zhì)量等級(jí)，但只可復(fù)評(píng)為合格。 （2）分部工程質(zhì)量等級(jí)評(píng)定 所屬各項(xiàng)工程全部合格，其加權(quán)平均分達(dá)85分及以上，且所含主要分項(xiàng)工程全部評(píng)為優(yōu)良時(shí)，則該分部工程評(píng)為優(yōu)良；如分項(xiàng)工程全部合格，但加權(quán)平均分為85分以下，或加權(quán)平均分雖在85分以上，但主要分項(xiàng)工程未全部達(dá)到優(yōu)良標(biāo)準(zhǔn)時(shí)，則該分部工程評(píng)為合格；如分項(xiàng)工程未全部達(dá)到合格標(biāo)準(zhǔn)時(shí)，則該分部工程評(píng)為不合格。 （3）單位工程質(zhì)量等級(jí)評(píng)定 所屬各分部工程全部合格，其加權(quán)平均分達(dá)85分及以上，且所含主要分部工程全部評(píng)為優(yōu)良時(shí)，則該單位工程評(píng)為優(yōu)良；如分部工程全部

7、合格，但加權(quán)平均分為85分以下，或加權(quán)平均分雖在85分及以上，但主要分部工程未全部達(dá)到優(yōu)良標(biāo)準(zhǔn)時(shí)，則該單位工程評(píng)為合格；如分部工程未全部達(dá)到合格標(biāo)準(zhǔn)時(shí)，則該單位工程為不合格。 （4）建設(shè)項(xiàng)目質(zhì)量等級(jí)評(píng)定 所屬單位工程全部合格且優(yōu)良率在80%及以上時(shí)，則該建設(shè)項(xiàng)目評(píng)為優(yōu)良；如單位工程全部合格，但優(yōu)良率在80%以下時(shí)，則該建設(shè)項(xiàng)目評(píng)為合格；如單位工程未全部合格，則該建設(shè)項(xiàng)目評(píng)為不合格。四、石料力學(xué)性能試驗(yàn)方法（1）石料單軸抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)(JTJ054-94) 石料的單軸抗壓強(qiáng)度，是指將石料（巖塊）制備成50mm*50mm*50mm的正方體（或直徑和高度均為50mm的圓柱體）試件，經(jīng)吸水飽和后，在單軸

8、受壓并按規(guī)定的加載條件下，達(dá)到極限破壞時(shí)，單位承壓面積的強(qiáng)度。試驗(yàn)時(shí)是用切石機(jī)或鉆石機(jī)從巖石試樣或巖芯中制取標(biāo)準(zhǔn)試件，用游標(biāo)卡尺精確地測(cè)出受壓面積，按規(guī)定方法浸水飽和后，放在壓力機(jī)上進(jìn)行試驗(yàn)，加荷速率為0.51.0MPa/s。 取6個(gè)試件試驗(yàn)結(jié)果的算術(shù)平均值作為抗壓強(qiáng)度測(cè)定值，如6個(gè)試件中的2個(gè)與其他4個(gè)的算術(shù)平均值相差3倍以上時(shí)，則取試驗(yàn)結(jié)果相近的4個(gè)試件的算術(shù)平均值作為抗壓強(qiáng)度測(cè)定值。另外，有顯著層理的巖石，取垂直與平行于層理方向的試件各一組，取其強(qiáng)度平均值作為試驗(yàn)結(jié)果。 （2）石料磨耗率試驗(yàn)?zāi)ズ男允鞘系挚棺矒?、剪切和摩擦等綜合作用的性能，用磨耗率來(lái)定量描述它。石料磨耗試驗(yàn)有兩種方法：我

9、國(guó)現(xiàn)行試驗(yàn)規(guī)程（JTJ 054-94) 規(guī)定，石料磨耗試驗(yàn)以?式試驗(yàn)法為標(biāo)準(zhǔn)方法。洛杉礬式磨耗試驗(yàn)又稱擱板式磨耗試驗(yàn)。該試驗(yàn)機(jī)是由一個(gè)直徑為711mm、長(zhǎng)為508mm的圓鼓和鼓中一個(gè)擱板所組成。試驗(yàn)用的試樣是按一定規(guī)格組成的級(jí)配石料，總質(zhì)量為5000g。當(dāng)試樣加入磨耗鼓的同時(shí)，加入12個(gè)鋼球，鋼球總質(zhì)量為5000g。，磨耗鼓以3033r/min的轉(zhuǎn)速旋轉(zhuǎn)，在旋轉(zhuǎn)時(shí)，由于擱板的作用，可將石料和鋼球帶到高處落下。經(jīng)旋轉(zhuǎn)500次后，將石料試樣取出，用2mm圓孔篩篩去石屑，并洗凈烘干稱其質(zhì)量。取兩次平行試驗(yàn)結(jié)果的算術(shù)平均值作為測(cè)定值，當(dāng)采用洛杉礬式方法時(shí)，兩次試驗(yàn)誤差應(yīng)不大于2，否則須重新試驗(yàn)。五、混

10、凝土收縮、徐變測(cè)試方法。收縮的測(cè)定。在工程應(yīng)用中，通常是測(cè)定以干縮為主的總收縮值。按我國(guó)現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)（JTJ053-94）中T0526-94 規(guī)定，是用1oommxloommx515mm試件，經(jīng)3d標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)后，在溫度為20土2，相對(duì)濕度為（60土5）條件下，測(cè)定3d、7d、14d、28d、60d、90d和180d等不同齡期的收縮值。 對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁構(gòu)件而言、為降低徐變可采取下列措施：選用小的水灰比，并保證潮濕養(yǎng)生條件，使水泥充分水化，形成密實(shí)結(jié)構(gòu)的水泥石；選用級(jí)配優(yōu)良的集料，并作較高的集漿比，提高混凝土的彈性模量；選用快硬高強(qiáng)水泥，并適當(dāng)采用早強(qiáng)劑，提高混凝土早期強(qiáng)度；推遲預(yù)應(yīng)力張拉時(shí)間。

11、六、鋼筋試驗(yàn)檢測(cè)鋼筋常規(guī)抽驗(yàn)項(xiàng)目及基本方法 1）屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度鋼筋拉伸試驗(yàn)在試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行時(shí)，當(dāng)測(cè)力度盤的指針停止轉(zhuǎn)動(dòng)后恒定負(fù)載或第一次回轉(zhuǎn)的最小負(fù)荷即為所求屈服點(diǎn)的荷載。屈服強(qiáng)度（S）以MPa表達(dá)，井按下式計(jì)算。式中：Fs相當(dāng)于所求屈服應(yīng)力時(shí)的荷載，N： A0試件原截面面積，mm2。中碳鋼和高碳鋼沒(méi)有明顯的屈服點(diǎn)，采用分級(jí)加荷，求出彈性直線段相應(yīng)于小等級(jí)負(fù)荷的平均伸長(zhǎng)增量，由此計(jì)算出偏離直線段后各級(jí)負(fù)荷的彈性伸長(zhǎng)。從總伸長(zhǎng)中減去彈性伸長(zhǎng)即為殘余伸長(zhǎng)。通常以殘余伸長(zhǎng)0.2的應(yīng)力作為屈服強(qiáng)度，表示為0.2，并按下式計(jì)算。式中： F0.2相當(dāng)于所求應(yīng)力的荷載，N； A0一 試件原橫截面積，mm2

12、?？估瓘?qiáng)度是向試件連續(xù)加荷直至拉斷，由測(cè)力度盤或拉伸曲線上讀出最大負(fù)荷Fb，抗拉強(qiáng)度（b）以MPa表達(dá)，按下式計(jì)算。式中：Fb 一式件拉斷前的最大荷載，N； A0試件原橫截面積，mm2。 2）塑性工程中鋼材塑性指標(biāo)通常用伸長(zhǎng)率和斷面收縮率表示，鋼筋一般可進(jìn)行伸長(zhǎng)率單項(xiàng)抽驗(yàn)，當(dāng)試件拉斷后標(biāo)距長(zhǎng)度的增量與原標(biāo)距長(zhǎng)度之比的百分率即為伸長(zhǎng)率，伸長(zhǎng)率（）以表達(dá)，并按下式計(jì)算：式中：L1一一試件拉斷后標(biāo)距部分的長(zhǎng)度，mm； L0一一試件原標(biāo)距長(zhǎng)度，mm； n一一 長(zhǎng)、短比例試件的伸長(zhǎng)率分別以5 、10表示，定標(biāo)距試件伸長(zhǎng)率應(yīng)附該標(biāo)距長(zhǎng)度數(shù)值的角注，如L100mm或200mm則（伸長(zhǎng)率分別以100 、200

13、表示之。 3）冷彎性能試驗(yàn) 它是鋼筋在常溫條件下進(jìn)行的一項(xiàng)工藝性試驗(yàn)。用于檢驗(yàn)鋼材試件環(huán)繞彎心彎曲至規(guī)定角度是否有裂紋、起層或斷裂等現(xiàn)象，若無(wú)則認(rèn)為合格。如鋼材含碳、磷量較高或受過(guò)不正常的熱處理，則冷彎試驗(yàn)往往不能合格。 鋼筋及預(yù)應(yīng)力鋼絲彎曲是以其規(guī)定的彎心半徑、彎曲角度和反復(fù)彎曲次數(shù)，采用彎曲機(jī)或圓口臺(tái)鉗等設(shè)備進(jìn)行。彎心半徑與鋼筋的直徑有關(guān)，選擇不當(dāng)對(duì)彎曲試驗(yàn)的結(jié)果影響甚大。 4）鋼筋的接頭及加工允許偏差檢測(cè) 鋼筋接頭一般應(yīng)采用焊接，螺紋筋可采用擠壓套管接頭。鋼筋的縱向焊接應(yīng)優(yōu)選閃光對(duì)焊，也可采用電弧焊（幫條焊、搭接焊、熔槽幫條焊等）。 鋼筋接頭的檢驗(yàn)）焊接前必須根據(jù)施工條件進(jìn)行試焊，按不同

14、的焊接方法至少抽取每組3個(gè)試樣進(jìn)行基本力學(xué)性能檢驗(yàn)。橋梁工程基礎(chǔ)一、地基承載力檢測(cè)按規(guī)范確定地基承載力時(shí)，須先確定地基基本容許承載力ó 0 ，即基礎(chǔ)寬度 b 2m，埋置深度 h3m時(shí)地基的容許承載力。當(dāng)基礎(chǔ)寬度b2m，埋置深度h3m，且hb4時(shí)可以按規(guī)范對(duì)容許承載力予以提高，地基容許承載力確定按地基土分類進(jìn)行。二、荷載板試驗(yàn)方法：現(xiàn)場(chǎng)荷載試驗(yàn)是將一個(gè)一定尺寸的荷載板（常用5000cm2 的方板或圓板）置于欲試驗(yàn)的土層表面，在荷載板上分級(jí)施加荷載。每級(jí)荷載增量持續(xù)時(shí)間相同或接近，測(cè)記每級(jí)荷載作用下荷載板沉降量的穩(wěn)定值，加載至總沉降量為25mm，或達(dá)到加載設(shè)備的最大容量為止，然后卸載，記

15、錄土的口彈值，持續(xù)時(shí)間應(yīng)不小千一級(jí)荷載增量的持續(xù)時(shí)間。根據(jù)試驗(yàn)記錄繪制荷載P（或荷載強(qiáng)度P）和沉降量S的關(guān)系曲線。地基在荷載作用下達(dá)到破壞狀態(tài)的5過(guò)程可以分為3個(gè)階段：壓密階段（直線變形階段）：相當(dāng)于P-S曲線上的oa段，P-S曲線接近于直線土中各點(diǎn)剪應(yīng)力均小于土抗剪強(qiáng)度土體處于彈性平衡狀態(tài)，這一階荷載板的沉降主要是由于土壓密變引起的，曲線上相應(yīng)于a點(diǎn)荷稱為比例界限Pr。剪切階段：相當(dāng)于P-S曲線上的ab段。這一階段P-S曲線已不再保持線性關(guān)系，沉降增長(zhǎng)率S/P隨荷載的增家而增大。在這個(gè)階段，地基土中局部范圍內(nèi)（首先在基礎(chǔ)邊緣處）的剪應(yīng)力達(dá)到土的抗剪強(qiáng)度，土體發(fā)生剪切破壞，這些區(qū)域也稱性區(qū)。隨

16、著荷載的繼續(xù)增加，土中塑性區(qū)的范圍也逐步擴(kuò)大，直到土中形成連續(xù)的滑動(dòng)面，由荷載板兩側(cè)擠出而破壞；因此，剪切階段也是地基中塑性區(qū)的發(fā)生及發(fā)展階段。相應(yīng)于P一S曲線上b點(diǎn)的荷載稱為極限荷載Pu 。破壞階段，相當(dāng)于P一S曲線上的bc段。當(dāng)荷載超過(guò)極限荷載后，荷載板急劇下沉，即使不增加荷載，沉降也不能穩(wěn)定，因此，P一S曲線陡直下降。這一階段，申于土中塑性區(qū)范圍的不斷擴(kuò)展，最后在土中形成連續(xù)滑動(dòng)面，土從荷載板四周擠出隆起，地基本失穩(wěn)而破壞。 對(duì)于典型的荷載試驗(yàn)P一S曲線，在曲線上能夠明顯地區(qū)分3個(gè)階段，則在確定地基容許承載力時(shí)，一方面要求地基容許承載力不超過(guò)比例界限，這時(shí)地基土是處于壓密階段，地基變形較

17、小。但有時(shí)為了提高地基容許承載力，在滿足建筑物沉降要求的前提下，也可超過(guò)比例界限，允許土中產(chǎn)生一定范圍的塑性區(qū)。另一方面又要求地基容許承載力對(duì)極限荷載Pu有一定的安全度，即地基容許承載力等于極限荷載除以安全系數(shù)。而安全系數(shù)的大小，取決于建筑物的可靠程度，同時(shí)還要滿足建筑物對(duì)沉降的要求占如圖P一S曲線是 非典型性的，在曲線上沒(méi)有明顯的3個(gè)階段，也很難直接從曲線上得到比例界限，這時(shí)根據(jù)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，可以取相應(yīng)于沉降S等于荷載板寬度（或直徑）B的2時(shí)的荷載作為地基的容許承載力。 三、標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)方法：1試驗(yàn)設(shè)備 標(biāo)準(zhǔn)貫人試驗(yàn)裝置的重要部件為： （1）落錘：質(zhì)量為63.5kg的穿心錘； （2）貫人器： （

18、3）探桿：直徑42mm； （4）錘墊和導(dǎo)向桿； （5）自動(dòng)落錘裝置； 2試驗(yàn)注意事項(xiàng) （1）將貫人器打人士中，貫人速率為1530擊1min，并記錄錘擊數(shù)，包括先打15cm的預(yù)打擊數(shù),后30cm中每10cm的錘擊數(shù)以及30cm的累計(jì)錘擊數(shù)N。 如錘擊數(shù)超過(guò)50，則按下式換算錘擊數(shù)N： N=30n/S式中：n一所選取的錘擊數(shù)； S相應(yīng)于n的錘擊量，cm。 （2）旋轉(zhuǎn)探桿，提出貫人器，并取出貫人器中的土樣進(jìn)行鑒別、描述、記錄，必要時(shí)送試驗(yàn)室分析。 （3）由于鉆桿的彈性壓縮會(huì)引起功能損耗，鉆桿過(guò)長(zhǎng)時(shí)傳人貫人器的功能降低，因而減少每擊的貫人深度，亦即提高了錘擊數(shù)，所以需要根據(jù)桿長(zhǎng)對(duì)錘擊數(shù)進(jìn)行修正。 3，

19、標(biāo)準(zhǔn)貫人試驗(yàn)的應(yīng)用 標(biāo)準(zhǔn)貫人試驗(yàn)國(guó)內(nèi)外已積累了大量的實(shí)踐資料，給出了砂性土和粘性土一些物理性質(zhì)和標(biāo)準(zhǔn)貫人試驗(yàn)錘擊數(shù)的經(jīng)驗(yàn)關(guān)系，可供工程中使用。 （1）根據(jù)N估計(jì)砂土的密實(shí)度。 （2）根據(jù)N估計(jì)天然地基的容許承載力（0。 （3）根據(jù)N估計(jì)粘性土的狀態(tài)。（4）根據(jù)N估計(jì)土的內(nèi)摩擦角 。四、反射波法檢測(cè)基樁現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)及注意事項(xiàng) （1）被測(cè)樁應(yīng)鑿去浮漿，樁頭平整。 （2）檢測(cè)前應(yīng)對(duì)儀器設(shè)備進(jìn)行檢查，性能正常方可使用。 （3）每個(gè)檢測(cè)工地均應(yīng)進(jìn)行激振方式和接收條件的選擇試驗(yàn)，確定最佳激振方式和接收條件。 （4）激振點(diǎn)宜選擇在樁頭中心部位，傳感器應(yīng)穩(wěn)固地安置在樁頭上，對(duì)于大直徑的樁可安置兩個(gè)或多個(gè)傳感器。（

20、5）當(dāng)隨機(jī)干擾較大時(shí)，可采用信號(hào)增強(qiáng)方式，進(jìn)行多次重復(fù)激振與接收。 （6）為提高檢測(cè)分辨率，應(yīng)使用小能量激振，并選用高截止頻率的傳感器和放大器。 （7）判別樁身淺部缺陷，可同時(shí)采用橫向激振和水平速度型傳感器接收，進(jìn)行輔助判定。 （8）每一根被檢測(cè)的單樁均應(yīng)進(jìn)行二次及以上重復(fù)測(cè)試。出現(xiàn)異常波形應(yīng)在現(xiàn)場(chǎng)及時(shí)研究，排除影響測(cè)試的不良因素后再重復(fù)測(cè)試。重復(fù)測(cè)試的波形與原波形具有相似性。 4實(shí)測(cè)曲線判讀解釋的基本方法 由于樁身缺陷種類復(fù)雜，實(shí)測(cè)曲線判讀人員的技術(shù)水平所限，實(shí)測(cè)資料的解釋是一項(xiàng)較為 困難的工作。下面通過(guò)對(duì)樁身各種常見缺陷的反射波特征，結(jié)合一些典型的實(shí)測(cè)波形，對(duì)反射波法的實(shí)測(cè)曲線的解釋方法加

21、以歸納。 （1）缺陷存在可能性的判讀 、 判斷樁身缺陷存在與否，需分辨實(shí)測(cè)曲線中有無(wú)缺陷的反射信號(hào)，及分辨樁底反射信號(hào)，這對(duì)缺陷的定性及定量解釋是有幫助的。樁底反射明顯，一般表明樁身完整性好，或缺陷輕微、規(guī)模小。另外，可換算樁身平均縱波速vpm ，從而評(píng)價(jià)樁身是否有缺陷及其嚴(yán)重 程度。 此外，還應(yīng)分析地層等資料，排除由于樁周土層波阻抗變化過(guò)大等因素造成的“假反射”現(xiàn)象。 （2）多次反射及多層反射問(wèn)題 當(dāng)實(shí)測(cè)曲線中出現(xiàn)多個(gè)反射波至?xí)r，應(yīng)判別它是同一缺陷面的多次反射，還是樁間多處缺陷的多層反射，前者，即缺陷反射波在樁頂面與缺陷面間來(lái)回反射，其主要特征：反射波至?xí)r間成倍增加（倍程），反射波能量有規(guī)律

22、遞減。后者往往是雜亂的，不具有上述規(guī)律性。 多次反射現(xiàn)象的出現(xiàn)，一般表明缺陷在淺部，或反射系數(shù)較大（如斷樁）。它是樁頂存在嚴(yán)重離析或斷裂（斷層）的有力證據(jù)。多層反射不只表明缺陷可能有多處，而且由下層缺陷反射波在能量上的相對(duì)差異，可推測(cè)上部缺陷的性質(zhì)及相對(duì)規(guī)模。 5影響基樁質(zhì)量檢測(cè)波形的因素分析 （1）露出于樁頭的鋼筋對(duì)波形的影響 由于灌注樁考慮到以后的承臺(tái)問(wèn)題，樁頭均有鋼筋露出，這對(duì)實(shí)測(cè)波形有一定影響，嚴(yán)重時(shí)可影響反射信息的識(shí)別。這是因?yàn)樵跇额^激振時(shí)，鋼筋所產(chǎn)生的回聲極易被檢波器接收，之后又與反射信息疊加在一起。克服這一影響因素的方法是，將檢波器用細(xì)砂或粒土屏蔽起來(lái)，使檢波器收不到聲波信息。經(jīng)

23、多次實(shí)驗(yàn)證：明這一方法是有效的。圖3一10a）是某工程樁屏蔽前實(shí)測(cè)的波形，圖3一10b）是屏蔽后的實(shí)測(cè)波形，可以看出，屏蔽后實(shí)測(cè)波形反射信息清晰易辨，圖中i是樁問(wèn)反射旅行時(shí)間，tb是樁底反射旅行時(shí)間。 （2）樁頭破損對(duì)波形的影響 預(yù)制樁在貫人過(guò)程中，樁頭可能產(chǎn)生破損，灌注樁頭表面松散，這將使彈性波能量很快衰減，從而削弱樁間及樁底反射信息，影響了波形的識(shí)別。有效途徑是：將破損處或松散處鏟去?？傊?，影響基樁質(zhì)量檢測(cè)波形的因素較多，工作中應(yīng)逐一排除，以便樁間、樁底反射信息的辨識(shí)，避免產(chǎn)生誤判。五、聲波透射法現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè) （1）預(yù)埋檢測(cè)管應(yīng)符合下列規(guī)定： 樁徑小于10m時(shí)應(yīng)埋設(shè)雙管；樁徑在1.0 2.5m

24、時(shí)應(yīng)埋設(shè)三根管；樁徑25m以上應(yīng)埋沒(méi)四根管。 聲波檢測(cè)管宜采用鋼管、塑料管或鋼質(zhì)波紋管，其內(nèi)徑宜為5060mm。鋼管宜用螺紋連接，管的下端應(yīng)封閉，上端應(yīng)加蓋。根據(jù)計(jì)算和試驗(yàn)，采用鋼管時(shí)，雙孔測(cè)、量的聲能透過(guò)率只有05，塑料管則為42%，可見采用塑料管時(shí)接收信號(hào)比采用鋼管時(shí)強(qiáng)，但由于在地下水泥水化熱不易發(fā)散，而塑料溫度變形系數(shù)較大，當(dāng)混凝土硬化后塑料管因溫度下降而產(chǎn)生縱向和徑向收縮，致使混凝土與塑料管局部脫開，容易造成誤判。試驗(yàn)證明，鋼管的界面損失雖然較大，但仍有足夠大的接收信號(hào)，而且安裝方便，可代替部分鋼筋截面，還可作為以后樁底壓漿的通道，所以采用鋼管作測(cè)管是合適的。塑料管的聲能透過(guò)率較高，當(dāng)

25、能保證它與混凝土良好粘結(jié)的前提下，也可使用。: 檢測(cè)管可焊接或綁扎在鋼筋籠的內(nèi)側(cè)，檢測(cè)管之間應(yīng)相互平行。但在實(shí)際施工中，由于鋼筋骨架剛度不足，對(duì)平行度提出過(guò)高的要求是不現(xiàn)實(shí)的。在檢測(cè)內(nèi)部缺陷時(shí)，不平行的影響，可在數(shù)據(jù)處理中予以鑒別和消除，所以對(duì)平行度不必苛求，但必須嚴(yán)格控制。 （2）刀現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)前測(cè)定聲波檢測(cè)儀發(fā)射至接收系統(tǒng)的延遲時(shí)間 t0 ，并應(yīng)按公式計(jì)算聲時(shí)修正值t : （3）在檢測(cè)管內(nèi)應(yīng)注滿清水。測(cè)量點(diǎn)距2040cm ，當(dāng)發(fā)現(xiàn)讀數(shù)異常時(shí)，應(yīng)加密測(cè)量點(diǎn)距。 （4）一根樁有多根檢測(cè)管時(shí)，應(yīng)將每之根檢測(cè)管編為一組，分組進(jìn)行測(cè)試。 （5）每組檢測(cè)管測(cè)試完成后，測(cè)試點(diǎn)應(yīng)隨機(jī)重復(fù)抽測(cè)1020%呢。其聲

26、時(shí)相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)差不應(yīng)大于5；波幅相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)差不應(yīng)大于10。對(duì)聲時(shí)及波幅異常的部位應(yīng)重復(fù)抽測(cè)。 5。檢測(cè)數(shù)據(jù)處理與判定 （1）概率法 首先計(jì)算出樁基各測(cè)點(diǎn)聲時(shí)的平均值t及標(biāo)準(zhǔn)差ò t ，然后采用聲時(shí)平均值t，與聲時(shí)2倍標(biāo)準(zhǔn)差 ò t之和作為判定樁身有無(wú)缺陷的臨界值。 （2）相鄰測(cè)點(diǎn)間聲時(shí)的斜率和差值乘積判據(jù)（簡(jiǎn)稱PSD判據(jù)） 設(shè)測(cè)點(diǎn)的深度為H，相應(yīng)的聲時(shí)值為t，則聲時(shí)值因混凝土中存在缺陷或其他因素的影響，而隨深度變化的關(guān)系，可用如下的函數(shù)式表達(dá)： t=f(H) 當(dāng)樁內(nèi)存在缺陷時(shí)，由于在缺陷與完好混凝土界面處聲時(shí)值的突變，從理論上說(shuō)，該函數(shù)應(yīng)是不連續(xù)函數(shù)。在缺陷的界面上，當(dāng)深度增量（

27、即測(cè)點(diǎn)間距）H0 ，而且由于缺陷表面的凹凸不平以及孔洞等缺陷是由于波線曲折而引起聲時(shí)變化的，所以在t=f(H) 的實(shí)測(cè)曲線中，在缺陷處只表現(xiàn)為斜率的變化，該斜率可用相鄰測(cè)點(diǎn)的聲時(shí)差值與測(cè)點(diǎn)間距離之比求得，即 式中，下標(biāo)i為測(cè)點(diǎn)位置或序號(hào)，Si為第ii至i測(cè)點(diǎn)之間的斜率，ti 和ti-1 為相鄰兩測(cè)點(diǎn)的聲時(shí)值，H i 和Hi-1 為相鄰兩測(cè)點(diǎn)的深度。 但是，斜率只反映了相鄰兩測(cè)點(diǎn)聲時(shí)值的變化速率。實(shí)測(cè)時(shí)往往采用不同的測(cè)點(diǎn)間距，因此，雖然所求出的Si相同，但所對(duì)應(yīng)的聲時(shí)差值可能是不同的。正如圖3一19中所示的兩條t一-H曲線，在M和M 點(diǎn)的Si相同，但聲時(shí)差值不同，而聲時(shí)差值是與缺陷大小有關(guān)的參數(shù)

28、。為了使判據(jù)進(jìn)一步反映缺陷的大小，就必須加大聲時(shí)差值在判據(jù)中的權(quán)數(shù)。因此判據(jù)可寫成： 式中， 即為i點(diǎn)的PSD判據(jù)值，其余各項(xiàng)同前。 顯然當(dāng)i處相鄰兩測(cè)點(diǎn)的聲時(shí)值沒(méi)有變化時(shí)，Ki=0 ；當(dāng)有變化時(shí)，由于Ki與（ti-ti-1）2成正比，因而Ki將大幅度變化。 臨界判據(jù)值及缺陷大小與PSD判據(jù)的關(guān)系。 實(shí)驗(yàn)證明，PSD判據(jù)對(duì)缺陷十分敏感，而對(duì)于因聲測(cè)管不平行，或混凝土強(qiáng)度不等原因所引起的聲時(shí)變化，基本上沒(méi)有反映。這是由于非缺陷因素所引起的的聲時(shí)變化都是漸變過(guò)程，雖然總的聲時(shí)變化量可能很大，但相鄰測(cè)點(diǎn)間的聲時(shí)差卻很小，因而Ki 值很小、所以采用PSD判據(jù)基本上消除了聲測(cè)管不平行：或混凝土不均質(zhì)等因

29、素所造成的聲時(shí)變化對(duì)缺陷判斷的影響。 為了對(duì)全樁各測(cè)點(diǎn)進(jìn)行判別，必須將各測(cè)點(diǎn)的Ki值求出，并描成“H-K”曲線進(jìn)行分析，凡在K值較大的地方，均可列為可疑區(qū)，作進(jìn)一步的細(xì)測(cè)。臨界判據(jù)實(shí)際上反映了測(cè)點(diǎn)間距、聲波穿透距離、介質(zhì)性質(zhì)、測(cè)量的聲時(shí)恒等多數(shù)之間的綜合關(guān)系，這一關(guān)系隨缺陷性質(zhì)的不同而不同。 缺陷性質(zhì)和大小的細(xì)測(cè)判斷。 所謂細(xì)測(cè)判斷，就是在運(yùn)用m判據(jù)確定有缺陷存在的區(qū)段內(nèi)、綜合運(yùn)用聲時(shí)、波幅、接收頻率、波形（或頻譜）等物理量，找出缺陷所造成的聲陰影的范圍、從而準(zhǔn)確地判定缺陷的位置、性質(zhì)和大小。 雙管對(duì)測(cè)時(shí)，其基本方法是將一個(gè)探頭固定，另一探頭上下移動(dòng)，找出聲陰影所在邊界位置。在混凝土中，由于各

30、種不均勻界面的漫射和低頻波的繞射等原因，使陰影邊界十分模糊，但通過(guò)上述物理量的綜合運(yùn)用仍可定出其范圍。 在運(yùn)用上述分析判斷方法時(shí)，應(yīng)注意排除聲測(cè)管和耦合水聲時(shí)值、管內(nèi)混響、箍筋等因素的影響，而且檢測(cè)齡期應(yīng)在7d以上。 顯然，PSD判據(jù)也可應(yīng)用于其他結(jié)構(gòu)物大面積掃測(cè)時(shí)的缺陷判別,即將掃測(cè)網(wǎng)絡(luò)中每條測(cè)線上的數(shù)據(jù)，用PSD判據(jù)處理，然后把各測(cè)線處理結(jié)果綜合在一起，同樣可定出缺陷的性質(zhì)、大小及位置。（3）多因素概率分析法 以上兩種判據(jù)多是采用聲時(shí)或波幅等單一標(biāo)作為判別的基本依據(jù)，但檢測(cè)時(shí)可同時(shí)讀出聲時(shí)、波幅、接收波頻率等參數(shù),若能綜合運(yùn)用這些參數(shù)作為判斷依據(jù)，則可提高判斷的可靠性。多因素的概率法就是運(yùn)

31、用聲時(shí)、頻率、波幅或聲速、頻率。波幅等參數(shù)，通過(guò)其總體的概率分布特征，獲得一個(gè)綜合判斷值NFP來(lái)判斷缺陷的一種方法。 各測(cè)點(diǎn)的綜合判據(jù)值NFP按下式計(jì)算 式中： NFP第i測(cè)點(diǎn)的綜合判據(jù)；vi 、Fi 、Ai 一一第i點(diǎn)的聲速、頻率、波幅的相對(duì)值，即分別除以該樁各測(cè)點(diǎn)中最大聲速、頻率、波幅后所得的值； S一一上述三個(gè)參數(shù)相對(duì)值之積為樣本的標(biāo)準(zhǔn)差： Z概率保證系數(shù)，它是根據(jù)與樣本相擬合的夏里埃（Charliar）分布率冪函數(shù)及樣本的偏移系數(shù)、峰凸系數(shù)及其保證率所決定的。根據(jù)NFP判據(jù)的性質(zhì)可知，當(dāng)NFP越大，則混凝土質(zhì)量越好，當(dāng)NFPi1時(shí)，該點(diǎn)應(yīng)判為缺陷，同時(shí)根據(jù)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)所得的表3-19可作為

32、判斷缺陷性質(zhì)的參考。六、基樁承載力檢測(cè)現(xiàn)行地基基礎(chǔ)規(guī)范：“單樁承載力宜通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)靜載試驗(yàn)確定，在同一條件下試樁數(shù)量不宜少于總樁數(shù)的1%，并不少于3根”。就地灌注樁的靜載試驗(yàn)應(yīng)在混凝土強(qiáng)度達(dá)到能承受預(yù)定破壞荷載后開始。斜樁作靜載試驗(yàn)時(shí)，荷載方向應(yīng)與斜樁軸線相同。 1加荷裝置 （1）基本要求：首先要求安全可靠，保證有足夠的加載量，不能發(fā)生加載量達(dá)不到要求而中途停止試驗(yàn)的事故。其次從節(jié)約材料、少用經(jīng)費(fèi)、取用方便，縮短籌備時(shí)間等方面進(jìn)行比較，選用合適的加載系統(tǒng)。 （2）加載量的確定：根據(jù)公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ024-85）推薦的地基上強(qiáng)度數(shù)據(jù)或參考類似的試樁經(jīng)驗(yàn)并按照鑒定性或破壞性試驗(yàn)的不同

33、要求，確定試樁的破壞荷載或最大的試驗(yàn)荷載（以下稱最大加載量）。荷載系統(tǒng)的加載能力至少不低于破壞荷載或最大加載量的1.5倍，最好能達(dá)到1.52.0倍。 （3）反力裝置：反力裝置是加載系統(tǒng)中最主要的組成部分，對(duì)它應(yīng)事先作好周密的設(shè)計(jì)。2基準(zhǔn)點(diǎn)與基準(zhǔn)梁的設(shè)置 作為下沉量測(cè)試的基準(zhǔn)點(diǎn)和基準(zhǔn)梁原則上應(yīng)該是不動(dòng)的。3. 測(cè)試儀器裝置測(cè)量?jī)x器必須精確，一般使用精度為1/20mm的光學(xué)儀器或力學(xué)儀器，如水平儀、撓度儀測(cè)力器（包括荷載傳感器、拉應(yīng)力傳感器、電子秤、壓力環(huán)等）、傾角儀位移計(jì)等，如無(wú)此類儀器，可用千分表、游標(biāo)卡尺、杠桿 指針等，精確度至少為幾0.1mm。測(cè)量?jī)x器一般應(yīng)設(shè)24套,對(duì)稱安裝在試樁的兩側(cè)或

34、四周。觀測(cè)用的測(cè)樁與試樁和錨樁的凈距參見表3-21,并在任何情況下不得小于試樁直徑的3倍。 測(cè)定系統(tǒng)固定在圍堰上時(shí)，圍堰與試樁及錨樁問(wèn)的最小距離不加限制。 儀器安裝前應(yīng)予校定，擦干潤(rùn)滑。 4試驗(yàn)加載方式試驗(yàn)加載方式分為三類，見表322，根據(jù)具體情況選擇采用。 在所有基樁尚未沉人前作試驗(yàn)時(shí)，有可能根據(jù)試樁結(jié)果改變樁基結(jié)構(gòu)（沉樁深度、樁的數(shù)量等）。因此，試樁載重一般應(yīng)達(dá)到破壞載重，或試樁下沉量大大超過(guò)建筑物的容許限度，甚或達(dá)到基樁本身材料的破壞。 在所有基樁均已沉人完畢，試驗(yàn)僅是為了檢驗(yàn)基樁是否符合設(shè)計(jì)要求，試樁載重可等于設(shè)計(jì)荷載乘以安全系數(shù)。如果試驗(yàn)條件限制時(shí)，這一載重可減少10。 試樁加載應(yīng)分

35、階段進(jìn)行，每階段加載重可以相等或者遞變。每一階段載重的大小，應(yīng)按要求試驗(yàn)的精確度決定：等重加載時(shí)，一般為預(yù)計(jì)極限載重量的110115；遞變加載時(shí)，開始階段為1/2.515；終了階段為110115。 下沉量觀測(cè)間隔時(shí)間，視樁尖土質(zhì)和每階段載重量而定，一般可按累什0'、2'、5'、10'、30'觀測(cè)一次，以后每隔30'測(cè)讀一次，粘性土在后階段可延長(zhǎng)到每小時(shí)測(cè)讀一次。每階段的測(cè)讀間隔次數(shù)不少于5次。 每一階段載重的下沉量，在下列時(shí)間內(nèi)，如不大于0.1mm，即可視為休止： 對(duì)于砂類土最后30min： 對(duì)于粘性土最后1h。 這一階段下沉休止后，即可進(jìn)行下一

36、階段的加載。 5.破壞載重、極限載重及容許載重的確定 （1）破壞載重：當(dāng)試樁全部下沉量已大于40mm，同時(shí)這一階段下沉量大于前一階段下沉量的5倍，或者這一階段的下沉量大于前一階段下沉量的2倍但下沉在24h仍不休止時(shí)；其荷載即為破壞荷載。（此標(biāo)準(zhǔn)不適用于對(duì)下沉量有特殊規(guī)定者） （2）極限載重：在破壞載重前一階段的累計(jì)載重即為極限載重。 （3）容許載重：極限載重除以安全系數(shù)（規(guī)范規(guī)定為2）為容許載重。如因結(jié)構(gòu)上對(duì)樁的下沉量有特殊要求時(shí)，則應(yīng)按下沉量確定容許載重。 先作靜載試驗(yàn)后挖基的樁，應(yīng)從試驗(yàn)所得的極限荷載值中，減去從地面至開挖后的基底一段高度內(nèi)的土對(duì)樁身的摩擦力臨界值；再據(jù)以計(jì)算容許荷載。高樁

37、承臺(tái)的樁，也應(yīng)扣除從地面至最大沖刷線間的一段高度內(nèi)土的摩擦力。 6卸除載重 卸載應(yīng)分階段進(jìn)行，每階段卸載量可為每?jī)蓚€(gè)階段的加載重。如加載階段為奇數(shù)時(shí)，第一階段的卸載重可為最后三個(gè)階段的加載重。 每次按順序卸除載重后應(yīng)將樁的回彈量在各儀器的讀數(shù)分別記錄。開始兩次每隔15min記錄一次到回彈休止為止，回彈休止標(biāo)準(zhǔn)與沉降休止標(biāo)準(zhǔn)相同?；貜椃€(wěn)定后即可進(jìn)行下一次卸載。載重完全卸除后，至少尚應(yīng)于2h內(nèi)每隔30min記錄一次。橋梁上部結(jié)構(gòu)一、板式橋梁橡膠支座檢驗(yàn)方法 主要檢驗(yàn)項(xiàng)目有支座成品力學(xué)性能檢驗(yàn)、支座成品解剖檢驗(yàn)和外觀、幾何尺寸檢驗(yàn)等。（1）抗壓彈性模量檢驗(yàn)試驗(yàn)方法為通過(guò)中心受壓試驗(yàn)，得出橡膠支座的應(yīng)

38、力應(yīng)變曲線，并據(jù)此求出支座的抗壓彈性模量，實(shí)測(cè)出使用應(yīng)力下支座的最大壓縮量井觀察支座在受壓情況下的工作狀態(tài)。大量的試驗(yàn)研究表明，橡膠支座在受壓荷載作用下，在壓應(yīng)力不大時(shí)，支座的應(yīng)力應(yīng)變是非線性關(guān)系，即-關(guān)系開始有一曲線段；其后隨著荷載的逐步加，壓縮變形幾乎成比例增加，則-曲線呈線性關(guān)系，卸載后變形基本上可完全恢復(fù)原位。橡膠支座抗壓彈性模量 就是根據(jù)上述曲線中的直線段確定的。其試驗(yàn)步驟為： 將橡膠支座成品直接置于試驗(yàn)加荷裝置承壓板上，對(duì)準(zhǔn)中心，加荷至壓力應(yīng)為1.oMPa，在承載板的四角對(duì)稱安裝四只位移計(jì)。 進(jìn)行預(yù)壓。將壓應(yīng)力緩緩增至，持荷5min，然后卸至應(yīng)力為1.oMPa。記錄百分表初始值，預(yù)

39、壓三次。 正式加載。每一加載循環(huán)自1=-1.0MPa開始，每級(jí)壓應(yīng)力為-1.0MPa，持荷3min,讀取百分表讀數(shù)，至為止，然后卸載至壓應(yīng)力為1.0Mpa。 l0min后進(jìn)行下一加載循環(huán)。加載過(guò)程連續(xù)進(jìn)行三次。以承載四角所測(cè)得的變位平均值作為各級(jí)荷載下試樣的累計(jì)壓縮變形c，按試樣橡膠層的總厚度i求出在各級(jí)試驗(yàn)荷載作用下試樣的累計(jì)壓縮應(yīng)變i。每一塊試樣的抗壓彈性模量E為三次加載過(guò)程所得的三個(gè)結(jié)果的算術(shù)平均值。但單項(xiàng)結(jié)果和算術(shù)平均值之間的偏差不應(yīng)大于算術(shù)平均值的10，否則該試樣應(yīng)重新試驗(yàn)一次。橡膠支座在一定的壓力作用下，其豎向變形主要由兩個(gè)因素決定。一是支座中間橡膠片與加勁鋼板接觸面的狀態(tài)，即橡膠

40、與鋼板粘接質(zhì)量，如果粘按牢固，橡膠的側(cè)向膨脹受到鋼板 的約束減少了支座的豎向變形，反之則增大豎向變形。同批支座中，個(gè)別支座受壓后變形量比同類支座相比差異較大，說(shuō)明在支座加工時(shí)，膠片與鋼板的粘接處存在缺陷，達(dá)不到極限抗壓強(qiáng)度時(shí)會(huì)有劇響。第二個(gè)起決定作用的因素是支座受壓面積與其自由膨脹側(cè)面積之比值，常稱之為形狀系數(shù)。（2）極限抗壓強(qiáng)度檢驗(yàn)由于橋梁橡膠支座極限抗壓強(qiáng)度很大，因此部頒標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定了70MPa（矩形支座）和75MPa（圓形支座）作為橡膠支座的極限抗壓強(qiáng)度，極限抗壓強(qiáng)度檢驗(yàn)可在抗壓彈模試驗(yàn)完成后按每分鐘1.0MPa的加荷速率加載至壓應(yīng)力達(dá)到極限抗壓強(qiáng)度為止，并隨時(shí)觀察，支座完好無(wú)損，其指標(biāo)為合

41、格。（3）抗剪彈性模量檢驗(yàn)由于梁體受溫度、收縮徐變以及車輛制動(dòng)力等環(huán)境條件產(chǎn)生的水平位移將使支座產(chǎn)生剪切變形，而橡膠支座水平位移量的大小主要取決于橡膠片的凈厚度，也就是說(shuō)，支座的剪切位移是靠膠層的變形產(chǎn)生的，我國(guó)交通部行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定了橡膠支座的剪切模量檢驗(yàn)辦法。橡膠支座抗剪彈性模量試驗(yàn)是以正壓力為容許壓應(yīng)力，并在抗剪過(guò)程中保持不變的情況下，采用2塊支座用中間鋼拉板推或拉組成雙剪裝置，橡膠支座的頂面或底面必須以實(shí)橋設(shè)計(jì)（鋼筋混凝土梁、鋼 梁）圖紙一致，而且中間鋼拉板的對(duì)稱軸應(yīng)和加壓設(shè)備中軸處在同一垂直面上，剪切 變形量的量測(cè)一般采用2個(gè)大標(biāo)距的位移傳感器或百分表，正壓力和剪切力一般采用力傳感器進(jìn)行

42、量測(cè)控制。正式試驗(yàn)前應(yīng)進(jìn)行預(yù)載，以控制安裝偏差和消除初應(yīng)力，正式加載時(shí)，施加水平力至剪應(yīng)力=0.1MPa后持荷5min，然后卸載至剪應(yīng)力為0.1MPa后記錄位移計(jì)初始值。正式加載：每一加載值循環(huán)自=0.1MPa開始，每級(jí)剪應(yīng)力增力0.1MPa，持荷1min,讀取位移計(jì)讀數(shù)，至=1.0MPa為止，然后卸載剪應(yīng)力為0.1MPa。10min后進(jìn)行下一循環(huán)。加載過(guò)程連續(xù)進(jìn)行三次。將各級(jí)水平荷載下位移計(jì)所測(cè)出的試樣累積為水平變形式s，按試樣橡膠層的總厚度i求出在各級(jí)試驗(yàn)荷載作用下試樣的累計(jì)剪切應(yīng)變i。每?jī)蓚€(gè)檢驗(yàn)支座所組成試樣的綜合剪彈性模量G為這組試件三次加載所得到的三個(gè)結(jié)果的算術(shù)平均值。但各單項(xiàng)結(jié)果與

43、算術(shù)平均值之間的偏差不應(yīng)大于算術(shù)平均值的10，否則該試樣應(yīng)重新進(jìn)行一次試驗(yàn)。（4）容許剪切角檢驗(yàn)（5）摩擦系數(shù)檢驗(yàn)?zāi)Σ料禂?shù)試驗(yàn)，除要求必須對(duì)四氟板與不銹鋼板進(jìn)行檢驗(yàn)外，對(duì)橡膠與混凝土、橡膠與鋼板間摩擦系數(shù)試驗(yàn)可按需要或用戶要求進(jìn)行檢驗(yàn)。將試樣按規(guī)定擺好，對(duì)準(zhǔn)中心位置。施加壓應(yīng)力至，并在整個(gè)摩擦系數(shù)試驗(yàn)過(guò)程中保持不變。逐級(jí)均勻施加水平力，每級(jí)間隔30s增加水平剪應(yīng)力為0.2MPa，至支座試樣與混凝土板、鋼板、不銹鋼板試樣接觸面間發(fā)生滑動(dòng)時(shí)為止，記錄此時(shí)水平剪應(yīng)力。試驗(yàn)過(guò)程連續(xù)進(jìn)行三次。（6）允許轉(zhuǎn)角檢驗(yàn)在外荷載作用下，支座在發(fā)生豎向壓縮的同時(shí)，由于梁體的撓曲作用還產(chǎn)生轉(zhuǎn)動(dòng)。支座轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，一側(cè)的橡膠

44、被壓縮，而另一側(cè)則逐漸被抬起。隨著轉(zhuǎn)角的增大，支座各層間的橡膠將由壓力大的區(qū)域逐次向壓力小的地方“轉(zhuǎn)移”，但這種轉(zhuǎn)移因受上下鋼板的約束影響，只能進(jìn)行到一定程度。如果豎向壓縮回彈變形值大于其總壓縮量，支座邊緣必將出現(xiàn)脫空現(xiàn)象。這是檢驗(yàn)橡膠支座的厚度在梁體端部在可能出現(xiàn)最大轉(zhuǎn)角的作用下能否滿足設(shè)計(jì)要求的必要條件。檢測(cè)時(shí)，在距支座中心600mm處，安裝使支座產(chǎn)生轉(zhuǎn)動(dòng)的千斤頂和測(cè)力傳感器，并在假定梁體的四角安置位移傳感器或百分表。首先進(jìn)行預(yù)壓，將壓應(yīng)力緩緩增至，維持5min然后卸載至力為1.oMPa。如此反復(fù)預(yù)壓三遍。正式加載。施加壓力至，停5minn讀數(shù)。維持不變，用油壓千斤頂對(duì)中間工字梁施加一個(gè)向

45、上的力P ，使其達(dá)到預(yù)期轉(zhuǎn)角的正切值（偏差不大于5），停5min后，讀取千斤頂力P及百分表的讀數(shù)。（7）判定規(guī)則試樣的抗壓彈性模量與規(guī)定值的偏差在±20范圍之內(nèi)時(shí)，則認(rèn)為是滿足要求的。試樣的抗剪彈性模量與規(guī)定值的偏差在±15范圍之內(nèi)，容許剪切角正切值符合 規(guī)定，則認(rèn)為是滿足要求的。在70MPa（矩形支座）或75MPa（圓形支座）的壓應(yīng)力時(shí)，橡膠層未被擠壞，中間層鋼板未斷裂，四氟板與橡膠未發(fā)生剝離，則認(rèn)為試樣的極限抗壓強(qiáng)度是滿足要求的。試樣的摩擦系數(shù)符合規(guī)定時(shí)，則認(rèn)為是滿足要求的。試樣的容許轉(zhuǎn)角正切值，混凝土、鋼筋混凝土橋在13oo，鋼橋在15oo時(shí)，試樣邊緣最小變形值大于或

46、等于零時(shí)，認(rèn)為試樣容許轉(zhuǎn)角是滿足要求的。三塊（或三組）試樣中，有兩塊（或兩組）不能滿足要求時(shí)，則認(rèn)為該批產(chǎn)品不合格。若有一塊（或一組）試樣不能滿足要求時(shí)，則應(yīng)重新抽取三塊（或三組）試樣進(jìn)行試驗(yàn)，若仍有一塊（或一組）不能滿足要求時(shí)，則也認(rèn)為該批產(chǎn)品不合格。二、橋梁橡膠伸縮裝置檢驗(yàn)橋梁橡膠伸縮裝置按照伸縮體結(jié)構(gòu)不同可劃分為四類。（1）純橡膠式伸縮裝置伸縮體完全由橡膠組成的（包括異型鋼梁高度不大于50mm與密封橡膠帶組成單縫）稱為 純橡膠式伸縮裝置。它適用于伸縮量不大于60mm的公路橋梁工程。（2）板式伸縮裝置伸縮體由橡膠、鋼板或角鋼硫化為一體的稱為板式伸縮裝置。它適用于伸縮量小于60mm 的公路橋

47、梁工程。（3）組合式伸縮裝置伸縮體由橡膠板和鋼托板組合而成的稱為組合式伸縮裝置。它適用于伸縮量不大于120mm的公路橋梁工程。（4）模數(shù)式伸縮裝置伸縮體由異型鋼梁與單元橡膠密封帶組合而成的稱為模數(shù)式伸縮裝置。它適用于伸縮量為801200±mm的公路橋梁工程。2.橋梁橡膠伸縮裝置技術(shù)要求橋梁橡膠伸縮裝置除使用的材料、工藝應(yīng)符合我國(guó)的現(xiàn)行規(guī)范外，成品力學(xué)性能外觀質(zhì)量及解剖檢驗(yàn)等應(yīng)符合交通部頒布的現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)。三、結(jié)構(gòu)混凝土強(qiáng)度評(píng)定結(jié)構(gòu)混凝土強(qiáng)度的合格標(biāo)準(zhǔn)評(píng)定的常規(guī)方法是以澆注或拌和現(xiàn)場(chǎng)制取試件，以28d齡期的極限抗壓強(qiáng)度值進(jìn)行統(tǒng)計(jì)評(píng)定。規(guī)范規(guī)定，對(duì)于大橋等重要工程及中小橋、涵洞工程的取樣試件

48、大于或等于10組時(shí)，應(yīng)以數(shù)理統(tǒng)計(jì)方法下述條件按評(píng)定：四、鉆芯取樣法檢驗(yàn)混凝土強(qiáng)度1芯樣鉆取 在鉆取芯樣前應(yīng)考慮由于鉆芯可能導(dǎo)致對(duì)結(jié)構(gòu)的不利影響，應(yīng)盡可能避免在靠近混凝土構(gòu)件的接縫或邊緣鉆取，且基本上不應(yīng)帶有鋼筋。 芯樣直徑應(yīng)為混凝土所有集料最大粒徑的3倍，一般為150mm或1oomm。任何情況下不小于集料最大粒徑的2倍。 鉆出后的每個(gè)芯樣應(yīng)立即清楚地標(biāo)上記號(hào)，并記錄芯樣在混凝土結(jié)構(gòu)中鉆取的位置。 鉆取的芯樣數(shù)量應(yīng)滿足下列規(guī)定： （1）按單個(gè)構(gòu)件檢驗(yàn)時(shí)，每個(gè)構(gòu)件鉆取芯樣數(shù)不少于3個(gè)，對(duì)較小構(gòu)件至少應(yīng)取2個(gè)； （2）對(duì)構(gòu)件局部區(qū)域檢驗(yàn)時(shí)，應(yīng)由要求檢驗(yàn)的單位確定取芯位置及數(shù)量。 2鉆取芯樣檢查 每個(gè)

49、芯樣應(yīng)詳細(xì)描述有關(guān)裂縫、分層、麻面或離析等，并估計(jì)集料的最大粒徑、形狀種類及粗細(xì)集料的比例與級(jí)配，檢查并記錄存在的氣孔的位置、尺寸與分布情況，必要時(shí)應(yīng)進(jìn)行拍照。 在芯樣的中間及兩端1/4按兩個(gè)垂直方向測(cè)量三對(duì)數(shù)值確定芯樣的平均直徑d，精確至mm取芯樣直徑兩端側(cè)面測(cè)定鉆取后芯樣的長(zhǎng)度及端面加工后的長(zhǎng)度，其尺寸誤差應(yīng)在0.25mm之內(nèi)，取平均值作為試件平均長(zhǎng)度L,精確至1.0mm。 如有必要，應(yīng)測(cè)定芯樣的表觀密度。 3試件的制作 抗壓試驗(yàn)用的試件長(zhǎng)度（端部加工后）不應(yīng)小于直徑，也不應(yīng)大于直徑的2倍。芯樣端面必須平整，必要時(shí)應(yīng)磨平或用抹頂?shù)确椒ㄌ幚怼?芯樣兩端平面應(yīng)與軸線垂直，誤差不應(yīng)大于1

50、6;。 4芯樣抗壓強(qiáng)度f(wàn)cuc按下式計(jì)算：混凝土圓柱體強(qiáng)度與立方體強(qiáng)度的關(guān)系見規(guī)范規(guī)定五、回彈法檢驗(yàn)混凝土強(qiáng)度1回彈法的基本原理 回彈法是采用回彈儀的彈簧驅(qū)動(dòng)重錘，通過(guò)彈擊桿彈擊混凝土表面，并以重錘被反彈回來(lái)的距離（稱回彈值指反彈距離與彈簧初始長(zhǎng)度之比）作為強(qiáng)度相關(guān)指標(biāo)來(lái)推算混凝土強(qiáng)度的一種方法。 2回彈法檢測(cè)混凝土強(qiáng)度的原則 回彈法檢測(cè)混凝土強(qiáng)度是對(duì)常規(guī)檢驗(yàn)的一種補(bǔ)充，當(dāng)對(duì)構(gòu)件懷疑時(shí)，例如，試件與結(jié)構(gòu)中混凝土質(zhì)量不一致，對(duì)試件的檢驗(yàn)結(jié)果有懷疑或供檢驗(yàn)用的試件數(shù)量不足時(shí)，可采用回彈法檢測(cè)，并將檢測(cè)結(jié)果作為處理混凝土質(zhì)量問(wèn)題的一個(gè)主要依據(jù)。 另外，施工階段，如構(gòu)件拆模、預(yù)應(yīng)力張拉或移梁、吊裝時(shí)，

51、回彈法可作為評(píng)估混凝土強(qiáng)度的依據(jù)。 回彈法的使用前提，是要求被測(cè)結(jié)構(gòu)或構(gòu)件混凝土的內(nèi)外質(zhì)量基本一致。因此，當(dāng)混凝土表層與內(nèi)部質(zhì)量有明顯差異，例如遭受化學(xué)腐蝕或火災(zāi)、硬化期間遭受凍傷等或內(nèi)部存在缺陷時(shí)，不能用回彈法評(píng)定混凝土強(qiáng)度。 3回彈法的測(cè)強(qiáng)曲線 回彈法測(cè)定結(jié)構(gòu)混凝土強(qiáng)度的基本依據(jù)，就是回彈值與混凝土抗壓強(qiáng)度之間的相關(guān)性。這種相關(guān)性以基準(zhǔn)曲線或經(jīng)驗(yàn)公式的形式予以確定。六、超聲回彈綜合法檢驗(yàn)混凝土強(qiáng)度應(yīng)用超聲回彈綜合法時(shí)，應(yīng)盡量建立專用測(cè)強(qiáng)曲線并優(yōu)先使用。在缺少該類曲線時(shí)，可采用通用測(cè)強(qiáng)曲線。通用測(cè)強(qiáng)曲線測(cè)區(qū)混凝土強(qiáng)度換算表適用下列條件的混凝土： 混凝土用水泥應(yīng)符合國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)硅酸鹽水泥、普通硅酸

52、鹽水泥（GB175-92）和礦渣硅酸鹽水泥、火山灰質(zhì)硅酸鹽水泥及粉煤灰硅酸鹽水泥（GBl344-92）的要求； 混凝土用砂、石骨料應(yīng)符合普通混凝土用砂質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)及檢驗(yàn)方法（JGJ52-92）和普通混凝土用碎石或卵石質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)及檢驗(yàn)方法（JGJ53-92）的要求； 摻或不摻減水劑或早強(qiáng)劑； 人工或一般機(jī)械攪拌、成型； 鋼?；蚰灸＃箱摻罨炷凉こ淌┕ぜ膀?yàn)收規(guī)范的有關(guān)規(guī)定； 自然養(yǎng)護(hù)； 齡期為7730d，如超過(guò)此齡期時(shí)，可鉆取混凝土芯樣進(jìn)行修正； 混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C1050。 1建立地區(qū)混凝土曲線的基本要求 （1）采有中型回彈儀，應(yīng)處于標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)。 （2）混凝土用水泥應(yīng)符合現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)硅酸鹽水泥、普通

53、硅酸鹽水泥和礦渣硅酸鹽水泥、火山灰質(zhì)硅酸鹽水泥及粉煤灰硅酸鹽水泥的要求，混凝土用砂、石應(yīng)符合現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)普通混凝土用碎石或卵石質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)及檢驗(yàn)方法和普通混凝土用砂質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)及檢驗(yàn)方法的要求。 （3）選用本地區(qū)常用水泥、粗骨料、細(xì)骨料，按最佳配合比制作混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C10C50的邊長(zhǎng)為150mm立方體試塊。 （4）試塊試驗(yàn)應(yīng)按下式步驟進(jìn)行。 分別按齡期為7d、14d、28d、60d、90d。180d和365d進(jìn)行立方體試塊強(qiáng)度試驗(yàn)。 每一齡期的每組試件由3個(gè)（或6個(gè)）試塊組成。 每種混凝土強(qiáng)度等級(jí)的試塊數(shù)不應(yīng)少于30塊，并宜在同一天內(nèi)用同條件的混凝土成型； 試塊采用振動(dòng)臺(tái)成型。成型后第二天拆摸。 如系自然養(yǎng)護(hù)，應(yīng)