單層廠房結(jié)構(gòu)課程設(shè)計計算書

1、課程設(shè)計專業(yè)：土木工程（本科）學(xué)號: 姓名：楊樹國日期：2008年4月16日一、設(shè)計資料1、白銀有色（集團）公司某單層車間建筑平面圖。2、鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊。二、計算簡圖的確定2.1計算上柱高及全柱高：室外地坪為-0.15 m基礎(chǔ)梁高o.6m高出地面o.im放置于基礎(chǔ)頂面, 故基礎(chǔ)頂面標高-0.65 m根據(jù)設(shè)計資料得：上柱高Hu二吊車梁高+ 軌道構(gòu)造高度+吊車高度+安全距離=900+200+2734+166=4000=4m全柱高H二軌頂標高-（吊車梁高+軌道構(gòu)造高）+上柱高-基頂標高=6.8-（0.9+0.2）+4+0.65=10.35故下柱高 Hi 二 H - Hu =10.35-4.0

2、=6.35 m上柱與全柱高的比值4.0二 0.386H 10.352.2柱截面尺寸：因電車工作級別為A5，故根據(jù)書表2.9 （A）的參考數(shù)據(jù)，上柱采用矩形截面 A C列柱：b h = 500mm 500mmB 列柱：b h = 500mm 700mm下柱選用 I 型 A C列柱：b h hf = 500mm 1200mm 200mmB列柱：b h hf = 500mm 1600mm 200mm（其余尺寸見圖），根據(jù)書表2.8關(guān)于下柱截面寬度和高度的限值，驗算初步 確定的截面尺寸，對于下柱截面寬度A、C列柱：也 6350 = 254mm ： b = 500mm （符合）2525B 列柱：也 63

3、50 = 254mm ： b = 500mm （符合）2525對于下柱截面高度：A、C及 B 列柱皆有：也 6350 = 529mm ： h = 1200mm （符合）12 122.3上、下柱截面慣性及其比值排架A C列柱上柱 lu 二丄 500 5003 =5.208 109mm412下柱 I,二丄 500 12003 -2 丄 200 800312 12+ 4 一 200 503（- 50 ）2 - 200 50 = 7.067 1010mm436322比值： =5 二 5.208 10：二 0.074I,7.067X10排架B列柱1上柱 lu 500 7003 =1.429 1010mm

4、412下柱 L.l 500 16。3-2 i1 200 1200121100i+ 4 36200 503（350 ）2勺200 50"91011 mm4比值:1.429 1010111.199 1011= 0.119c_ 80。2.4校核C:對于邊列柱A、C,吊車橋架外邊緣至上柱的邊緣的凈空寬度應(yīng)滿足查表 B = 300mm，取 e = 750mm所以將A C列柱向外移動150mm此時c = 100mm 80mm滿足要求。對于中列柱 Be =e_B 一0 =750 一300 _350 =100mm . 80mm，滿足要求。三、荷載計算3.1屋蓋結(jié)構(gòu)自重預(yù)應(yīng)力大形屋面板1.4KN/m2

5、25mn厚水泥砂漿找平層0.5KN/m2一氈而油隔氣層0.5KN /m2100mn厚珍珠巖制品保濕層0.4KN /m225mri水泥砂漿找平層0.5KN /m2三氈四油防水層上鋪小石子0.4KN/m2天溝板' 9 WKN/m22.02 漢 6=12.12KN每榀天窗架每側(cè)傳致屋架的荷載34KN屋架自重122KN則作用于橫向平面排架邊柱柱頂屋蓋結(jié)構(gòu)自重為hed二eAi二(-u -150) 一 150 = 50mm作用點在上柱中線右23.2柱自重上柱：GA2 =GC2 =25 0.5 0.5 4 =25KN下柱：GA3 =Gc3 =25 6.35 0.5 0.2 2 0.7 0.1 2 0

6、.1 q0" 0.05 1.13.3吊車梁及軌道自重3.4屋面活荷載由荷載規(guī)范可知，對于不上人的鋼筋混凝土屋面，其均勻活荷載的標準值為0.7KN /m2，大于該廠房所在地區(qū)的基本雪壓S°=0.45KN/m。故屋面活荷載在每側(cè)柱頂產(chǎn)生的壓力為：3.5吊車荷載AB跨：由任務(wù)書表格查得，Pmax,k = 230KN ， B=6390mm，K = 5000mmQ2,k =69.77KN，吊車總重：370KN 小車重 69.77KN根據(jù)B與K及反力影響，可算得與各輪對應(yīng)的反力影響線豎標如圖，于是求得作用于柱上的吊車垂直荷載：作用于每個輪子的吊車水平制動力標準值：對硬鉤吊車：=0.20

7、則作用于排架上的吊車水平荷載，其作用點到柱頂?shù)拇怪本嚯xy =Hu -he =4.0 -0.9 =3.1m ( he為吊車梁高)BC跨:由任務(wù)書表格查得：Q2,k =155KN，吊車總重：580KN 小車重 155KN作用于每個輪子的吊車水平制動力標準值：則作用于排架上的吊車水平荷載，其作用點到柱頂?shù)拇怪本嚯xy31y = Hu -he =4.0 一0.9 = 3.1m （ he為吊車梁高）0.775Hu 4.03.6風(fēng)荷載XX地區(qū)的基本風(fēng)壓w。=0.55KN/m2，對于城市地區(qū)，風(fēng)壓高度變化系數(shù) 按B類地區(qū)考慮高度取值。對q1,q2按柱頂標高9.7 mJ =1.00，對Fw4=1.14。 風(fēng)荷載

8、體型系數(shù)b的分布如圖4所示。a s=0.6所以綜上所述，有排架受荷總圖如下四、排架內(nèi)力計算4.1恒荷載作用下排架的內(nèi)力將圖5中的恒荷載G1,G2及G4的作用簡化為圖6中的a,b,c所示的計算簡圖 在G1作用下，規(guī)定彎矩順時針為正，逆時針為負，簡力向右為正，向左為負。已知n=0.074，一 0.386，由附圖1.2中的公式得，故在Mu作用下不動鉸支承的柱頂反力故附圖1.3中公式故在M12作用下不動鉸支承的柱頂反力因此在M11和M12共同作用下（即在G1作用下）不動鉸支承的柱頂反力相應(yīng)的彎矩圖如圖所示。G2的作用下相應(yīng)的彎矩圖如圖所示。G4的作用下G2，G4作用下的恒相應(yīng)的彎矩如圖所示，將圖的彎矩

9、圖疊加，得在G1 ,荷載彎矩圖，相應(yīng)的軸力N如圖，所示因恒荷載對稱，Rb =04.2屋面活荷載作用A柱（Q柱n=0.074， = 0.386，由附圖 1.1 得B柱n=0.119，上.-0.386，由附圖 1.1 得簡力分配系數(shù)A柱.=QA1 沢G =56.7x0.05 = 2.84KN ，m甘）:M12 =QA1= 56.7 0.35 =19.85KNB柱：M 二Qb左 0.15 =56.7 0.15 =8.51KN當(dāng)作用與柱頂彎矩時，A柱：n=0.074，怎=0.386， ° =2.49，C2 =0.74，所以 RA 二入 R2 二 -0.68 -1.42 二-2.1KNB柱：n

10、=0.119，=0.386各柱頂剪力AB跨由吊車Dmax在A柱 計算各柱頂剪力。按圖11所示先求AB柱上的吊車豎向荷載對下柱軸線產(chǎn)生 的彎矩為A柱：n=0.074，- =0.386 c3 =0.74 RA =12.03KNB柱：n=0.119， =0.386 C3 二 0.89 Rb = 8.65KN求各柱總的柱頂剪力其內(nèi)力圖如圖12AB跨有吊車Dmax在B柱計算各柱頂剪力。按圖13所示先求出AB柱上的吊車豎向荷載對下柱軸線產(chǎn) 生的彎矩為A柱：n=0.074 , 0.386 c3 =0.74B柱：n=0.119 , =0.386 C3 =0.89，求各柱總的柱頂剪力其內(nèi)力圖如圖BC跨有吊車Dm

11、ax在C柱計算各柱頂剪力。按圖15所示先求出BC柱上的吊車豎向荷載對下柱軸線產(chǎn) 生的彎矩為C柱：n=0.074 , =0.386 c3 =0.74B柱：n=0.119 , =0.386 c3 =0.89，求各柱總的柱頂剪力其內(nèi)力圖如圖BC跨有吊車Dmax在B柱計算各柱頂剪力。按圖17所示先求出BC柱上的吊車豎向荷載對下柱軸線產(chǎn) 生的彎矩為C柱：n=0.074 , =0.386 c3 =0.74B柱：n=0.119 , =0.386 C3 =0.89 ,求各柱總的柱頂剪力其內(nèi)力圖4.3吊車橫向水平荷載作用在排架的內(nèi)力吊車橫向水平荷載Tmax是作用于吊車梁頂面。鉚焊車間的吊車梁高度為故Tmax的作

12、用點離柱頂?shù)母叨葹椋簓 =已 一0.9 =4.0 一0.9 =3.1m，上=31 = 0.7775，即 八 0.775比，TmaxH 4.0跨有吊車，Tmax在AB柱0.9m,=23.49計算各柱頂剪力A柱：n=0.074， - =0.386 由附圖 1.5 中得,22.1丸+汕 對于 y =°.7Hu， C5 :2卩+ 0丄一 1 1 :5刀2-2.4 丸 + 丸3 對于 y = 0.8 H u ， C5 :2 1 +川一1 1 :5丿空2 0.4h： -0.34而y =0.775Hu，利用線性內(nèi)插得，C 0.355所以 RA 二Tmax C5 =23.49 0.355 =8.34

13、KNB柱：n=0.119，- =0.386 由附圖 1.5 中得,2 - 2.1人+沖0.243.h0.121 31-1n11= 0.46對于y = 0.7比，C5二21寺竺0.4h0.422.4 九對于 y = 0.8H u , C5 =而y =0.775比，利用線性內(nèi)插得，C 0.4015所以 Rb =Tmax C5 =23.49 0.4015 =9.43KN求各柱總的柱頂剪力各柱彎矩、剪力計算如下:A柱：VA =23.49 -1.23 =22.26KN同理可得B、C柱彎矩、剪力內(nèi)力圖如下：跨有吊車，Tmax在BC柱計算各柱頂剪力C柱：n=0.074，- =0.386 由附圖 1.5 中得

14、，對于 y=0.7Hu，C 0.4對于y=0.8Hu，C5 =0.34而廠0.775肌，利用線性內(nèi)插得，C 0.355所以 RC 二Tmax C5 =54.17 0.355 =19.23KNB柱：n=0.119，兔-0.386 由附圖 1.5 中得，對于 y=0.7Hu， C5 -0.46對于 y=0.8Hu，C5 =0.4而 y=0.775Hu，利用線性內(nèi)插得，C5 =0.4015所以 R -Tmax C5 =54.170.4015 =21.75KN求各柱總的柱頂剪力內(nèi)力圖如下：4.4風(fēng)荷載作用下排架的內(nèi)力A柱：n=0.074， 一0.386，由附圖 1.8 得, 求各柱頂總的剪力其內(nèi)力圖如

15、圖:橫墻的最大間距S=54, 32<54<72,所以由砌體結(jié)構(gòu)表4.2得，為剛性 方案墻高：H=6.8+2.734+0.1+1.7+0.15+0.15=11.63 m計算連系梁自重及所承擔(dān)的墻自重：五. 內(nèi)力組合5.1按周期等效集中于屋蓋處的重力荷載代表值載荷類別跨別AB跨BC跨屋面自重807.58雪何載72.9吊車梁，軌道及軌道連接的自重87.6柱自重A 柱：25+52.4=77.4B 柱：35+61.仁96.1C 柱：77.4外墻自重5.2按地震作用等效集中于屋蓋處的重力荷載代表值：5.3集中吊車梁頂面處的重力荷載GcriA, B跨無吊重時吊車最大輪壓：B, C跨無吊重時吊車最

16、大輪壓：根據(jù)吊車梁支座反力影響線計算一臺吊車重力荷載在柱上產(chǎn)生的最大反力A,B 跨：Gcri 二巳ax 寺=109.95 0.167 1 =128.31KNC,C跨：Gcri 二 Pmax lyi =183.75 0.167 1 = 214.44KN混凝土強度等級 C30 ( Ec =3.0 107KN /m2)因為=1.23 10J1= 2.52 10J1所以沖=-1.83 10，1X i所以結(jié)構(gòu)基本周期為 T； -2K G1-2 0.8 .1923.81.83 10 -0.95s5.5排架底部總水平地震作用標準值采用底部剪力法計算橫向水平地震作用，廠房所在地的特征周期0.4s，地震影響系數(shù)

17、最大值:-max =0.08，取結(jié)構(gòu)的阻尼比.=0.05，所以有-0.9, 1 702, 2 =1因為 T1 =0 =2.375，所以 Tg : T ：5Tg Tg 0.4gg仃 Yf 0 4 f9所以 a max = I -.- t 匯1 匯 0.08 =0.037 s J丿10.95丿排架底部總水平地震作用標準值：Fek =-G =0.037 2047.19 =75.19 KN5.6排架質(zhì)點橫向水平地震作用標準值吊車梁頂面處由吊車橋架引起的橫向水平地震作用標準值：各質(zhì)點水平地震如圖：5.7橫向水平地震作用效應(yīng)及組合的荷載計算在 F 作用下柱頂剪力 VA =VC = aF =0.4 75.1

18、9 = 30.08 >根據(jù)建筑抗震設(shè)計規(guī)范的規(guī)定，考慮空間工作和扭轉(zhuǎn)影像調(diào)整排架柱的地震剪力和彎矩，各柱內(nèi)力均乘以調(diào)整系數(shù)0.75，內(nèi)力圖如圖30所示AB跨吊車頂面Fcr1作用于A柱和B柱將AB跨吊車水平荷載作用下排架內(nèi)力乘以系數(shù)0.146，得到排架在AB跨Fcri作用下的內(nèi)力。根據(jù)抗震規(guī)范，對于A柱，B柱上柱內(nèi)力應(yīng)乘以吊車橋 架引起的地震剪力和彎矩增大系數(shù)， A柱上柱內(nèi)力增大系數(shù)2.0, B柱上柱內(nèi) 力增大系數(shù)3.0，得到其內(nèi)力如圖31。BC跨吊車梁頂面Fcr2作用于C柱和B柱將BC跨吊車水平荷載作用下排架內(nèi)力乘以系數(shù)0.105。根據(jù)抗震規(guī)范，對于B柱，C柱上柱內(nèi)力應(yīng)乘以吊車橋架引起的

19、地震剪力和彎矩增大系數(shù)，C柱上柱內(nèi)力增大系數(shù)2.0，B柱上柱內(nèi)力增大系數(shù)3.0，得到Fcr2作用時的排架 內(nèi)力如圖。與橫向水平作用效應(yīng)組合的荷載效應(yīng)計算雪荷重力荷載效應(yīng)50%屋面雪荷載與屋面活荷載比值為 0.5 X 0.45/0.7=0.321所以50%屋面雪荷載作用于AB,BC跨時所產(chǎn)生的排架柱內(nèi)力可以利用疊加原理計算，即由屋面活荷載分別作用于AB, BC跨時乘以0.45進行相加，從而得到屋面雪荷載作用下的內(nèi)力。跨有吊車min, k=D -Pminmax,kPmax77-338.280.87 KN322D min, k 338.2Dmax,k 560.76-0.603當(dāng)Dmax'作用

20、在A柱時，其內(nèi)力圖為 當(dāng)Dmax'作用在B柱時，其內(nèi)力圖為跨有吊車rDmin,k = Dmax,k=697 92497.05KN , D6970.635Rnax663.6Dmaxk 1097.7當(dāng)Dmax'作用在B柱時，其內(nèi)力圖為 當(dāng)Dmax'作用在C柱時，其內(nèi)力圖為六. 柱設(shè)計6.1柱縱向受力鋼筋計算無地震作用和有地震作用時所得到內(nèi)力組合是縱向受力鋼筋計算的依據(jù)。為便于比較將有地震作用得到的內(nèi)力組合值乘以抗震調(diào)整系數(shù)RE，查得re=0.8，A柱的內(nèi)力組合匯表如下表：截面無地震作用有地震作用MNV丫 reM?RE N?reV1-1217.07583212.18441.7

21、6-161.59638.5-116.36441.76324.8518.8212.18441.76-88.78583-73.94441.762-2224.121135.99107.28808.42-355.96802.79-265.68560.96459.841207.4107.28808.42-210.45570.74-244.34483.83-38941199100.9528.42858.754.23-450.12873.53-34.53-354.14611.74-26851.91270.399.62528.42858.754.23-326.52712.83-23.89-256.5534.1

22、1-23.276.2選取控制截面最不利內(nèi)力混凝土等級強度 C30 ( Ec =3.0 104N/mm2,fc =14.3N/mm2)縱向受力鋼筋采用HRB33嗽。由混凝土結(jié)構(gòu)(上)式4.6得，相對界限受壓區(qū)高度為：b A =0.55上下柱采用對稱配筋，其截面有效高度分別是465和1165mm1 cu Es對上下柱進行大小偏心受壓判斷：上柱：Nb = ： ifcb bho =1.0 14.3 500 0.55 465 =1828.6KNNb uG/cIb-ho +（b一b ）hf =1.0如4.3 匯500 漢0.55疋 1165下柱：+ （500 100 尸150 =5439.4 KN所以對于

23、上柱，N ： Nb "828.6KN屬于大偏心受壓對于下柱，N : Nb =5439.4KN屬于大偏心受壓按照“彎矩相差不多時，軸力越小越好；軸力相差不多時，彎矩越大越不利”的原則確定以下最不利內(nèi)力：上柱：M=324.8KN.mN=518.8KN下柱：M=894KN.mN=1199KN6.3柱長度計算由表2.22得，排架方向，上柱：l°=2.0Hu=2.0 4.0 =8m下柱：l0 =1.0h =1.06.35 =6.35m垂直排架方向：上柱：10 =1.25匕=1.25 4 =5.0m下柱：l0 =0.8h =0.8 6.35 =5.08m6.4上柱配筋e二倉ea =62

24、6.06 20 = 646mm， 5 = 8000 =16 5故應(yīng)考慮結(jié)構(gòu)側(cè)移和 h 500構(gòu)件繞曲引起的二階彎矩對軸向壓力偏心距的影響，壓力偏心距的影響：選用622 As二民=2280mm2，全部縱向鋼筋的配筋率，二絲0/ = 1.8%>0.6%500/ N =1199 ： :, fcbf hf =1430KNN*二 x167.69mm . 2a$ = 235 = 70mm且:：:hf =200mm：i f4選用 4：20 As = As = 1256mm2， 1256 2 =O.8%>0.6%3000006.6柱平面外受壓承載力驗算上柱平面外受壓承載力驗算時，最大內(nèi)力為N=63

25、8.5KN10 =5000 =10，由混凝土結(jié)構(gòu)（上）表6.1得，=0.98 b 500所以平面外受壓承載力滿足要求，下柱平面外受壓承載力驗算時，最不利內(nèi)力為Nu =0.9fcA fy As = 2940.08KN 1270.3KN，故平面外受壓承載力滿足要求。6.7裂縫寬度驗算：上柱：M =324.8KN m,N =518.8KN下柱：M =894 KN m，N =1199 KN根據(jù)以上兩組內(nèi)力組合項次，可計算與該兩組內(nèi)力對應(yīng)的彎矩和軸力標準值為：上柱： M =283.74KN m，N =356.83KN下柱： M =785.76KN m，N =984.77KNMkNk=283.74 107

26、95.17mm，356.83因為辭霊"1 g，故應(yīng)做裂縫寬度驗算故最大裂縫寬度：wmax-叫理 sk 1.9c*0.08j - 0.28mm< Wmax】0.3m m，滿足要求。Es Ihe >AdWmax耳 1.9。+0.08=0.27m lwma= 0.3mm，滿足要求Es IHe j所以下柱配筋選為4門20甩=As =1256mm2 。6.8柱牛腿設(shè)計牛腿幾何尺寸的確定牛腿截面寬度與柱寬度相等為500mm取吊車梁外側(cè)至牛腿外邊緣的距離G =80 ,吊車梁端部寬為340mm吊車梁軸線到柱面外側(cè)的距離為 750mm則牛 腿頂面的長度為750-500+340/2+80=5

27、00mm 相應(yīng)牛腿水平截面高度為 500+900=1400mm牛腿外邊緣高度h1 =500mm，傾角:-450，于是牛腿的幾何尺寸如圖所示：牛腿配筋由于吊車垂直荷載作用于下柱截面內(nèi)，即：一 750-800 - -50mm： 0，故該牛腿可按構(gòu)造要求配筋縱向鋼筋取4 16，箍筋取12100牛腿局部擠壓驗算設(shè)墊板的長度和寬度為500x 500mm局部壓力標準組合值:故局部擠壓應(yīng)力為：-sk3Fvk604.56 103A 500 5002 2= 2.42N/mm ： 0.75fc =0.75 143 = 10.73N/mm(滿足要)6.9柱的吊裝驗算吊裝方案：一點翻身起吊，吊點設(shè)在牛腿與下柱交接處，

28、如圖所示上柱自重：gi =1.2 1.5 25 0.5 0.5 =11.25KN /m20.5(1.4 0.7 -1/2 0.2)牛腿自重：gi =1.2 1.5 2530.86KN /m0.7下柱自重：g1.2 1.5 25 0.39 =17.55KN /m，計算簡圖如圖所示。內(nèi)力計算M"1 17.55 6.32 一948 =40KN.m，彎矩圖如圖所示。8 2柱吊裝簡易圖截面承載力計算截面 1-1 : b h = 500 500mm,h0= 465mm,As=As= 2082.64mm2，fy=300N/mm2故截面承載力：截面 2-2 : b h=500 1200mm, h0

29、= 1165mm ,As = As = 1256mm2， f y =300N/mm 。故截面承載力：Mu Sfy(h0 -as，所以符合要求。裂縫寬度驗算由承載力計算可知，裂縫寬度驗算截面1-1即可，鋼筋應(yīng)力如下：按有效受拉混凝土面積計算的縱向鋼筋配筋率：匚=0.43:te 二280 =0.018，.: =1.10.65 bh2Wmaxcr ?(1.9c 0.08)二 0.27m： WmaxP 0.3mm ,滿足要求。Es：te七、基礎(chǔ)設(shè)計由柱傳致基頂?shù)暮奢d由表6可知荷載值如下:第一組：Mmax =894KN.m , N =1199KN , V =100.9KN ；第二組：Mmin 二-450

30、.12KN .m , N = 873.53KN , V = -34.53KN ；第三組：Mmax =1270.3KN.m , M -851.9KN , V -99.62KN ；第四組：Mmin =534.11KN.m , M =-256.5KN , V-23.27KN。由基礎(chǔ)梁傳致基頂?shù)暮奢d(G5)墻重(含兩面抹灰)：(11.63 0.9 一0.6) 6一4.2 (4.8 1.8) 5.24 =229.83KN ；窗重：(4.8 4.2+1.84.2)0.45=12.47KN;基礎(chǔ)梁：6 4.2=25.2KN所以荷載設(shè)計值為267.50 1.2=321KN由基礎(chǔ)梁傳致基礎(chǔ)頂面荷載標準值為：G5

31、對基礎(chǔ)底面中心的偏心作用 e5 =0.25/2 1.2/2 = 0.75m偏心彎矩： M5 二 G5e5 =321 0.75 = 作用于基底的彎矩和相應(yīng)基頂?shù)妮S向力假定基礎(chǔ)高度為800+50+250=1100mm(800為柱插入深度，由表2.25查得)則作用于基底的彎矩和相應(yīng)基頂?shù)妮S向力設(shè)計值為：第一組： M1 =894 1.1 71.32 240.75 =731.70KNm，第二組： M2 二450.12 -1.1 34.53 -240.75 728.85KNm，N2 =321873.53 =1194.63KN第三組： M 3 =851.9 99.62 1.1 - 240.75 = 479.

32、98KNm，第四組： M4 - -256.5 -1.1 23.27 -240.75 - -522.85KNm，7.2基底尺寸的確定基底尺寸的確定，應(yīng)由標準值計算，故由表 5得，A =（1.11.4）F/（f _rGd） =1 m2,因為 1/b=1.52.0 ,由 1/b=1.5 和 A=（5.777.34 ） itf,解得，b=（1.962.3）m，取 b=2.3m; l=1.5b=1.52.3=3.5m,取 l=4m驗算e _1/6的條件eg =M /N =731.70心079.83 22 2.3 4 2） =0.23 ： 1/6 =4/6 =0.67m （可以） 驗算其它三組荷載標準值作

33、用下的基底應(yīng)力第一組：NM22PmaxrGd212.92KN /m2 ：1.2f =300KN/m2 ；AwPminGd =96.14KN /m2>0AwP =電 皿=154.53KN /m2 ： f = 250KN /m2。2第三組：NM22PmaxrGd273.11KN/m2 ：1.2f =300KN/m2 ；AwPmin = N Gd-M=116.5KN/m2>0AwP =弘 皿 =194.81KN /m2 ： f 二 250KN /m2。2第四組：NIM22PmaxrGd209.31KN /m2 : 1.2f = 300KN /m2 ；AwPmin = N rGd=38.7

34、3KN/m2>0;AwP 二血 皿=124.02KN /m2 ： f 二 250KN /m2。2所以均可以。因為該車間屬于可不做地基變形計算的二級建筑結(jié)構(gòu)，所以最后確定基底尺寸為2.6mX 4m基礎(chǔ)受離圖40所示。前面已初步確定基礎(chǔ)的高度為1.1m,如采用錐形杯口基礎(chǔ)，根據(jù)構(gòu)造要求, 初步確定的基礎(chǔ)剖面尺寸如圖41所示。由于上階底面落在柱邊破壞錐面內(nèi)， 故該基礎(chǔ)只須進行變階處的抗沖切力驗算。731在各組荷載設(shè)計值作用下的低級最大凈反力N M2第一組：Ps,max A W 二 265.51KN /m2 ；第二組：Ps,max 鈴二 233.76KN /m2 ；第三組：Ps,max 淪 M =213.31KN /m2 ；A第四組：Psmax=167.5