大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋設(shè)計(jì)指南條文

1、目 錄1 總則12 作用22.1 作用及其組合22.2 設(shè)計(jì)中必須重點(diǎn)考慮的幾個(gè)作用23 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算43.1 永久作用內(nèi)力的計(jì)算43.2 主梁正截面承載能力極限狀態(tài)計(jì)算43.3 主梁斜截面承載能力極限狀態(tài)計(jì)算43.4 箱梁的剪力滯效應(yīng)44 持久狀況正常使用極限狀態(tài)計(jì)算54.1 抗裂驗(yàn)算54.2 撓度的計(jì)算與控制64.3 計(jì)算參數(shù)的取用85 持久狀況和短暫狀況構(gòu)件的應(yīng)力計(jì)算95.1 正截面應(yīng)力計(jì)算與控制95.2 主拉應(yīng)力計(jì)算與控制95.3 箱梁橫向計(jì)算105.4 必要時(shí)進(jìn)行有效預(yù)應(yīng)力不足的敏感性分析116 構(gòu)造及施工措施126.1 箱梁一般構(gòu)造尺寸的規(guī)定126.2 墩身一般構(gòu)造

2、尺寸的規(guī)定136.3 普通鋼筋的構(gòu)造要求156.4 預(yù)應(yīng)力的構(gòu)造要求176.5 施工措施186.6 其他方面217 條文說明23附件152附件2571 總則1.1 目的為避免大跨徑預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋在運(yùn)營期出現(xiàn)跨中下?lián)?、腹板斜裂縫、底板裂縫等病害，特制定本指南。在制訂時(shí)，充分吸取了現(xiàn)有大跨徑混凝土連續(xù)剛構(gòu)存在的跨中下?lián)稀⒏拱逍绷芽p、底板裂縫等病害教訓(xùn)，從而提出主梁的一些應(yīng)力控制指標(biāo)，以及改進(jìn)缺陷的一些經(jīng)驗(yàn)措施，作為公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）的補(bǔ)充。1.2 適用范圍本指南適用于新的大跨徑、變截面、預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋的設(shè)計(jì)，有關(guān)舊橋加固設(shè)計(jì)見大跨徑

3、預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)加固指南。2 作用2.1 作用及其組合按照公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D60-2004）中的相關(guān)條款進(jìn)行。2.2 設(shè)計(jì)中必須重點(diǎn)考慮的幾個(gè)作用結(jié)構(gòu)自重和預(yù)應(yīng)力考慮結(jié)構(gòu)自重和預(yù)應(yīng)力時(shí)，宜計(jì)入施工規(guī)范容許范圍內(nèi)的誤差對結(jié)構(gòu)的影響。 活載活載按照公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D60-2004）取用。在整體縱向計(jì)算時(shí)，宜考慮偏載的影響；在進(jìn)行局部及橫橋向計(jì)算時(shí)，除了考慮沖擊外，建議根據(jù)業(yè)主的要求，計(jì)入適當(dāng)?shù)幕钶d超載。溫度溫度荷載是結(jié)構(gòu)受力的重要組成部分之一?？v向計(jì)算時(shí)溫度按照公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D60-2004）取用，計(jì)算結(jié)構(gòu)的均勻升溫或降溫，以及溫度梯度引起的內(nèi)力；橫

4、向計(jì)算時(shí)，宜計(jì)算箱室內(nèi)外5的溫差（見圖2.2），必要時(shí)建議對結(jié)構(gòu)進(jìn)行空間應(yīng)力分析。圖2.2 徐變建議充分估計(jì)混凝土收縮徐變對結(jié)構(gòu)的影響。在有條件時(shí)，原則上宜進(jìn)行混凝土的徐變試驗(yàn)，按照試驗(yàn)得出的徐變系數(shù)和終極值進(jìn)行徐變計(jì)算；沒有試驗(yàn)數(shù)據(jù)時(shí)，建議徐變按照以下三種計(jì)算結(jié)果中的較大徐變效應(yīng)作為徐變對結(jié)構(gòu)的影響，前兩種徐變計(jì)算方法是分別采用不同的徐變系數(shù)和徐變終極值，第一種取徐變系數(shù)0.0021，終極值k=2.5，第二種取徐變系數(shù)0.021，終極值k=2.0，第三種徐變計(jì)算方法采用現(xiàn)行規(guī)范中相對潮濕度。構(gòu)件調(diào)整力構(gòu)件調(diào)整力通常包括以下兩種：連續(xù)剛構(gòu)在主跨合攏前，根據(jù)需要在兩懸臂端用水平千斤頂互施水平頂推

5、力，以調(diào)整主跨及雙壁墩身的內(nèi)力，設(shè)計(jì)時(shí)宜計(jì)入調(diào)整力對結(jié)構(gòu)的影響。連續(xù)剛構(gòu)在邊跨梁處于懸臂狀態(tài)時(shí)，在懸臂端施加豎直荷載，于邊跨合攏后卸除，以調(diào)整雙壁墩身內(nèi)力，設(shè)計(jì)時(shí)也宜計(jì)入其影響。3 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算3.1 永久作用內(nèi)力的計(jì)算計(jì)入施工規(guī)范允許的誤差對結(jié)構(gòu)內(nèi)力的影響，同時(shí)考慮此部分誤差引起的收縮徐變內(nèi)力的變化。要按懸臂施工的步驟，逐步驟計(jì)算內(nèi)力并累加，并計(jì)入收縮徐變影響，形成永久作用內(nèi)力。不應(yīng)按橋梁形成時(shí)的圖式一次性地計(jì)算內(nèi)力，以避免根部負(fù)彎矩偏小現(xiàn)象的產(chǎn)生。3.2 主梁正截面承載能力極限狀態(tài)計(jì)算主梁的正截面承載能力計(jì)算按照公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D60-20

6、04）中的相關(guān)條款進(jìn)行。3.3 主梁斜截面承載能力極限狀態(tài)計(jì)算主梁的斜截面抗剪承載能力按照公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D60-2004）中的相關(guān)條款進(jìn)行計(jì)算。3.4 箱梁的剪力滯效應(yīng)宜考慮箱梁剪力滯效應(yīng)對于結(jié)構(gòu)正應(yīng)力的影響，控制結(jié)構(gòu)的最大正應(yīng)力在規(guī)范容許值之內(nèi)。另外在驗(yàn)算截面強(qiáng)度時(shí)也宜考慮剪力滯效應(yīng)，對截面寬度進(jìn)行折減來計(jì)算截面強(qiáng)度。4 持久狀況正常使用極限狀態(tài)計(jì)算4.1 抗裂驗(yàn)算4.1.1 正截面抗裂預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋按照全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件進(jìn)行抗裂驗(yàn)算，驗(yàn)算正截面拉應(yīng)力，即在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下 （）式中在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的

7、法向拉應(yīng)力，按照公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）中的公式(-1)計(jì)算；扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力在構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)應(yīng)力，按照公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）中條計(jì)算。4.1.2 斜截面抗裂.1預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋按照全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件進(jìn)行斜截面抗裂驗(yàn)算，驗(yàn)算斜截面的主拉應(yīng)力，即在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下 （.1）式中由作用（或荷載）短期效應(yīng)組合和預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力，按照本指南4.1.2.2條規(guī)定計(jì)算；混凝土的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，按照公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（ JTG D62-200

8、4）表采用。.2計(jì)算預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件由作用（或荷載）短期效應(yīng)組合和預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力時(shí)，應(yīng)按照公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（ JTG D62-2004）的6.3.3條計(jì)算，但規(guī)范的（6.3.3-3）式中的應(yīng)按照下式計(jì)算。 （4.1.2.2）上式中cy2箱梁自重在腹板產(chǎn)生的應(yīng)力；cy3箱梁室內(nèi)外溫差在腹板產(chǎn)生的應(yīng)力；cy4活載在箱梁腹板產(chǎn)生的應(yīng)力；cy5張拉箱梁頂板橫向預(yù)應(yīng)力在腹板產(chǎn)生的應(yīng)力；cy6底板縱向預(yù)應(yīng)力的徑向力對腹板產(chǎn)生的應(yīng)力。按照（4.1.2.2）公式分別計(jì)算腹板內(nèi)、外側(cè)cy值，取不利的數(shù)值作為公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（ JTG D62-200

9、4）（6.3.3-1）的中cy來計(jì)算腹板的主拉應(yīng)力。 在同一截面上豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋的肢數(shù)；豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力；單肢豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積；豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋的間距；計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)處構(gòu)件腹板的寬度。注：對于公式（.2）中的、 、 、，當(dāng)為壓應(yīng)力時(shí)以正號帶入，當(dāng)為拉應(yīng)力時(shí)以負(fù)號帶入。4.2 撓度的計(jì)算與控制大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋下?lián)鲜禽^普遍的病害，建議在設(shè)計(jì)階段作主梁的撓度控制設(shè)計(jì)，撓度控制設(shè)計(jì)指結(jié)構(gòu)在永久作用下主跨跨中的撓度控制設(shè)計(jì)。4.2.1 主梁的主跨跨中在自重、二期荷載、預(yù)應(yīng)力等除混凝土收縮徐變以外的永久作用下的下?lián)现当M可能小，最大值宜L/4000（L為連續(xù)剛構(gòu)橋主跨跨徑）

10、公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）對于大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋的跨中下?lián)蠜]有作設(shè)計(jì)要求，本指南提出的撓度設(shè)計(jì)作為規(guī)范的補(bǔ)充。4.2.2 建議考慮自重施工誤差對結(jié)構(gòu)撓度的影響.1建議設(shè)計(jì)中考慮施工規(guī)范容許范圍內(nèi)的自重施工誤差對結(jié)構(gòu)撓度的影響，包括結(jié)構(gòu)自重誤差5%，鋪裝層超厚L/7000（L為主跨跨徑），但不得小于2cm，同時(shí)考慮施工誤差對混凝土收縮徐變撓度的影響。.2建議設(shè)計(jì)中對于施工規(guī)范容許范圍外的誤差，能夠采取措施予以補(bǔ)救，比如設(shè)置體外預(yù)應(yīng)力等。4.2.3 宜考慮鋼絞線誤差對于結(jié)構(gòu)撓度的影響。.1建議分析全部縱向預(yù)應(yīng)力誤差6%對結(jié)構(gòu)彈性撓度的影響，同時(shí)分析此項(xiàng)誤差對

11、混凝土收縮徐變撓度的影響。.2從工藝上保證有效預(yù)應(yīng)力值。4.2.4 應(yīng)充分估計(jì)混凝土收縮徐變對結(jié)構(gòu)撓度的影響混凝土收縮、徐變對于結(jié)構(gòu)的影響較大、而且復(fù)雜不定，建議充分估計(jì)混凝土收縮徐變對結(jié)構(gòu)的不利影響。4.2.5 宜考慮活載對于結(jié)構(gòu)徐變撓度的影響。徐變撓度只對永久作用而言。但在繁忙交通的路段上，橋上車流日夜不斷，部分活載也實(shí)際成了永久作用，也會產(chǎn)生徐變撓度，導(dǎo)致下?lián)显龃?。設(shè)計(jì)時(shí)宜考慮部分活載對結(jié)構(gòu)徐變撓度的影響。4.3 計(jì)算參數(shù)的取用計(jì)算參數(shù)的取值宜合理，尤其對于預(yù)應(yīng)力筋與管道之間的摩擦系數(shù)取值應(yīng)慎重，施工前應(yīng)作預(yù)應(yīng)力損失試驗(yàn)，確定預(yù)應(yīng)力筋與管道壁之間的摩擦系數(shù)取值。5 持久狀況和短暫狀況構(gòu)件

12、的應(yīng)力計(jì)算5.1 正截面應(yīng)力計(jì)算與控制 在運(yùn)營階段，主梁宜按照全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計(jì)，考慮最不利荷載效應(yīng)后，跨中下緣應(yīng)有適量的壓應(yīng)力儲備，跨中下緣壓應(yīng)力宜（1+L/100）MPa（L為主跨跨徑，單位：m）。最不利荷載效應(yīng)指按照公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D60-2004）中的荷載組合內(nèi)容，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值進(jìn)行最不利組合。5.1.2 分析主梁跨中正應(yīng)力儲備時(shí)，建議充分估計(jì)混凝土收縮徐變的影響。5.1.3 進(jìn)行正截面應(yīng)力計(jì)算時(shí)，除考慮結(jié)構(gòu)尺寸、施工荷載和規(guī)范規(guī)定的各種荷載外，建議考慮施工規(guī)范容許范圍內(nèi)的施工誤差對結(jié)構(gòu)應(yīng)力的影響。5.1.4 在計(jì)算中考慮箱梁剪力滯的影響5.2 主拉應(yīng)力計(jì)算與控制 腹板

13、主拉應(yīng)力位置的確定各截面腹板最大主拉應(yīng)力有可能位于腹板中性軸、腹板上倒角下緣或腹板下倒角上緣，建議計(jì)算出其最大值，以免遺漏。 腹板主拉應(yīng)力計(jì)算.1 計(jì)算預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件由作用（或荷載）標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合和預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力時(shí)，按照公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）的條計(jì)算，但規(guī)范的（6.3.3-3）式中的應(yīng)按照本指南（4.1.2.2）公式計(jì)算。.2 計(jì)算豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效預(yù)應(yīng)力時(shí)，建議考慮豎向預(yù)應(yīng)力由于彈性壓縮、混凝土收縮徐變、錨具回縮等因素產(chǎn)生的豎向預(yù)應(yīng)力的損失。 腹板主拉應(yīng)力控制值的確定考慮中的各項(xiàng)因素后，按照荷載標(biāo)準(zhǔn)值進(jìn)行最不利組合后，計(jì)算出的

14、主梁最大主拉應(yīng)力宜滿足下列規(guī)定： （）混凝土的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。5.3 箱梁橫向計(jì)算 橫向分析是大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋的一個(gè)重要環(huán)節(jié)，建議判斷整個(gè)橋跨范圍內(nèi)的箱梁薄弱斷面，對箱梁薄弱斷面進(jìn)行橫向分析，確保每個(gè)斷面在荷載作用下橫向的安全性。5.3.2 橫向分析時(shí)，可以按框架模型計(jì)算，必要時(shí)采用空間實(shí)體單元模型計(jì)算。5.3.3 橫向分析時(shí)，建議考慮自重、橋面鋪裝超方、活載、活載偏載和超載、底板預(yù)應(yīng)力鋼束的徑向力及箱內(nèi)外溫差等因素對結(jié)構(gòu)的影響，驗(yàn)算頂板、底板跨中下緣、底板根部上緣、腹板內(nèi)側(cè)的安全性。建議按照公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（ JTG D62-2004）中有關(guān)預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的要求來驗(yàn)

15、算頂板的各項(xiàng)受力，按照鋼筋混凝土構(gòu)件的要求，驗(yàn)算腹板和底板裂縫寬度和極限承載能力。5.3.4 橫向計(jì)算時(shí)，箱內(nèi)外宜考慮不小于5的溫差。5.3.5 橫向計(jì)算時(shí)，除按照公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（ JTG D60-2004）第中的考慮1.3的沖擊系數(shù)外，建議根據(jù)業(yè)主意見，適當(dāng)?shù)目紤]超載。5.4 必要時(shí)進(jìn)行有效預(yù)應(yīng)力不足的敏感性分析 縱向預(yù)應(yīng)力的有效應(yīng)力隨著時(shí)間的推移會降低，對特別重要的橋梁，建議進(jìn)行預(yù)應(yīng)力敏感性分析，必要時(shí)可按某一指定的有效預(yù)應(yīng)力不足比例進(jìn)行配束。 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)除了根據(jù)計(jì)算荷載需要的鋼絞線外，還應(yīng)考慮預(yù)留一定量的備用鋼束，確保結(jié)構(gòu)在運(yùn)營期出現(xiàn)病害而有補(bǔ)救措施。5.5 短暫狀況構(gòu)件的應(yīng)力計(jì)算

16、按照公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（ JTG D62-2004）第7.2條相關(guān)條文控制。6 構(gòu)造及施工措施6.1 箱梁一般構(gòu)造尺寸的規(guī)定 跨中梁高宜采用1/401/50的主跨跨徑，小跨徑取大值。根部梁高宜采用主跨跨徑的1/161/18。邊、中跨比宜為0.540.58。 底板最小厚度32cm，頂板最小厚度28cm，腹板最小厚度50cm，懸臂端最小厚度15cm。 箱梁剛度宜盡可能的漸變，如零號塊與2號梁段的腹板，底板的厚度宜通過1號梁段過渡，在腹板突變處也宜設(shè)置漸變段，漸變段以一個(gè)梁段為宜。 0號塊底板、腹板、頂板厚度可較1號塊或2號梁段底板、腹板、頂板厚度適當(dāng)增加，根據(jù)計(jì)算確定增加值，

17、但最小不能少于20cm。 主梁箱寬不宜大于橋面全寬的1/2，且箱梁的長邊與短邊之比不宜大于4，否則應(yīng)設(shè)置成多箱室。 箱梁懸臂長度不宜大于5m，否則應(yīng)考慮活載在懸臂端部引起的雙向撓曲效應(yīng)。 梁高曲線和底板鋼束曲線.1 箱梁底板下緣順橋向梁段的交結(jié)點(diǎn)必須在一條平順的曲線上，邊跨現(xiàn)澆段及中跨合攏段與懸臂端最后一個(gè)梁段之間不允許有相對轉(zhuǎn)角。對于主跨跨徑小于150m的可采用二次拋物線設(shè)置，大于150m的可采用1.51.8次拋物線設(shè)置。.2 箱梁底板鋼束應(yīng)改變傳統(tǒng)的與底板平行設(shè)置而造成在梁段節(jié)點(diǎn)處形成死彎的缺點(diǎn)，應(yīng)將底板鋼束管道順橋向各點(diǎn)均設(shè)在一條平順的曲線上，為此每梁段中的管道距離底板的豎向距離應(yīng)按照鋼

18、束曲線計(jì)算得出，而不是定值。.3箱梁中跨跨中及邊跨現(xiàn)澆段與懸臂端相接處底板的縱向預(yù)應(yīng)力管道宜盡量靠近底板上緣布置，即可緊貼箱梁底板的上層鋼筋，以增大截面抵抗鋼束徑向力的抗剪厚度。圖.3.4為了控制底板縱向預(yù)應(yīng)力管道的線形，除了提供梁段節(jié)點(diǎn)斷面管道布置圖外，還應(yīng)提供每一梁段中部截面的管道布置圖。6.2 墩身一般構(gòu)造尺寸的規(guī)定6.2.1 當(dāng)主跨跨徑較大時(shí)，常采用雙薄壁墩，兩薄壁間距H可由施工中的不平衡彎矩來確定。 空心薄壁墩墩底宜有適當(dāng)?shù)膶?shí)心段以便承臺和薄壁墩剛度過渡，建議墩底實(shí)心段取2.53m。6.2.3 建議雙柱式薄壁墩承臺做成整體式，不宜做成分離式。6.2.4 主墩樁基宜做成嵌巖樁，在地質(zhì)條

19、件不允許只能做摩擦樁，且地質(zhì)條件較差時(shí)，對于200m以上的跨徑應(yīng)做試樁。6.2.5 主梁0號塊橫隔板宜設(shè)計(jì)成柔性橫隔板，每道橫隔板厚度宜取5060cm。6.2.6 在墩頂一個(gè)墩壁厚度范圍內(nèi)宜增設(shè)封閉箍筋以提高該區(qū)域的墩身混凝土承壓強(qiáng)度。6.2.7 可通過一些手段調(diào)整連續(xù)剛構(gòu)橋的橋墩受力。通常調(diào)整橋墩受力的措施有：合攏前頂推主梁、邊跨合攏前后加卸載等措施。6.2.8 當(dāng)橋墩滿足下列條件時(shí)建議驗(yàn)算橋墩的穩(wěn)定性。即H/B20和h/b20 圖6.2.8式中：B雙薄壁墩的外寬或單柱式的順橋向?qū)挾?b雙薄壁墩的單片墩的順橋向?qū)挾?H橋墩總高度;h雙薄壁墩外橫隔板間距，單柱墩內(nèi)橫隔板的間距。建議雙柱式墩的外

20、橫隔板與內(nèi)橫隔板對應(yīng)并聯(lián)成整體，單柱式空心墩當(dāng)HB20時(shí)設(shè)內(nèi)橫隔板，否則應(yīng)驗(yàn)算局部穩(wěn)定。6.2.9 宜盡量減小墩底與承臺，墩頂與0號塊，各梁段間在澆注時(shí)的相對齡期差，墩底與承臺的澆注齡期差不宜大于30天，0號塊各層和各相鄰梁段之間的澆注齡期差不宜大于15天。6.3 普通鋼筋的構(gòu)造要求 箱梁縱向鋼筋和橫向鋼筋的間距不宜大于15cm，縱向鋼筋和底板橫向鋼筋直徑不宜小于16mm，腹板箍筋直徑不宜小于20mm，當(dāng)頂板設(shè)有橫向預(yù)應(yīng)力時(shí)，頂板上層鋼筋和箱內(nèi)頂板下緣橫向鋼筋直徑不宜小于16mm，懸臂下緣和箱中承托下緣鋼筋直徑不宜小于12mm。 關(guān)于底板鋼束防崩鋼筋.1建議在兩個(gè)管道之間及最外排管道的外側(cè)均設(shè)

21、底板預(yù)應(yīng)力防崩鋼筋，防止底板預(yù)應(yīng)力鋼束張拉時(shí)將底板下緣保護(hù)層崩裂，每一個(gè)管道的防崩鋼筋的面積按照下式計(jì)算： （）式中；一束預(yù)應(yīng)力的張拉力，單位：kN；鋼束的曲率半徑，取沿管道的最小值，單位：m；鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,單位：MPa；s沿管道一米長度內(nèi)的防崩鋼筋面積, 單位：m2/m。.2防崩鋼筋大樣防崩鋼筋可做成“ ” 形和封閉箍筋，如果采用“ ”形鋼筋，則應(yīng)確保卡住底板上下緣橫筋，如為封閉箍筋則應(yīng)將開口端向上設(shè)置。若為底板的齒板防崩鋼筋，則箍筋的開口向下設(shè)置。圖.2用于防崩鋼筋的箍筋開口方向與徑向力方向相反，圖.2中中間開出向上的箍筋適用于底板鋼束的防崩及頂板鋼束齒板的防崩，右邊開口向下的箍筋

22、適用于底板鋼束齒板的防崩。.3防崩鋼筋布置防崩鋼筋的設(shè)置應(yīng)遵循以下幾點(diǎn)：1在鋼束兩側(cè)均應(yīng)設(shè)置防崩鋼筋。防崩鋼筋設(shè)置在鋼束兩側(cè)，距離鋼束較近，能起到防崩的作用，若防崩鋼筋距離鋼束較遠(yuǎn)，則效果較差，甚至起不到防崩的作用，建議在每根鋼束兩側(cè)均應(yīng)布置防崩鋼筋，沒有鋼束的地方，底板的架立鋼筋的橫向間距按照構(gòu)造要求設(shè)置。2防崩鋼筋順橋向間距不宜超過兩個(gè)橫向鋼筋間距，也不宜梅花形布置，避免部分鋼束兩側(cè)沒有防崩鋼筋。3防崩鋼筋不能等同于底板的架立鋼筋，不能缺少。6.4 預(yù)應(yīng)力的構(gòu)造要求 預(yù)應(yīng)力管道間凈距不得小于6cm，在直線段兩管道豎向可以疊置。 建議箱梁頂、底板縱向預(yù)應(yīng)力設(shè)備用管道，且不少于二束，如施工中未

23、動用，則將喇叭口封閉以后備用。 豎向預(yù)應(yīng)力宜對稱腹板布置。 建議邊跨底板預(yù)應(yīng)力鋼束有20且不少于2束的預(yù)應(yīng)力鋼束按直束布置通過支座外，其余底板束一律上彎錨固。 頂板縱向預(yù)應(yīng)力鋼束宜通過平彎及豎彎錨固在頂板與腹板交界處，底板縱向預(yù)應(yīng)力宜通過平彎及豎彎錨固在底板與腹板交界處，否則應(yīng)驗(yàn)算錨前和錨后的局部應(yīng)力。 縱向預(yù)應(yīng)力鋼束盡量布置在靠近腹板處。 縱向預(yù)應(yīng)力管道的平彎和豎彎半徑在有足夠空間的情況下，盡可能采用較大半徑，以減小管道平彎和豎彎引起的局部拉應(yīng)力。頂板的平彎半徑R不宜小于按下式計(jì)算的半徑。即 （）式中：R預(yù)應(yīng)力鋼束的平彎半徑，單位：m;一束預(yù)應(yīng)力鋼束的張拉控制噸位，單位：kN;混凝土軸心抗拉

24、強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，單位：MPa;頂板（底板）厚度，單位：m;管道外直徑，單位：m。表給出了不同張拉噸位對應(yīng)的最小彎曲半徑，建議采用。表張拉噸位（kN）最小彎曲半徑(m)1000420008300012400016 在布置主梁縱、橫、豎三向預(yù)應(yīng)力鋼束時(shí)，應(yīng)錯開位置，避免鋼束的錨頭、管道相互干擾，或錨頭管道與普通鋼筋干擾，而不能準(zhǔn)確到位，從而影響預(yù)應(yīng)力的效果。 預(yù)應(yīng)力鋼束的張拉齡期除滿足混凝土強(qiáng)度條件外，建議對加載齡期提出要求，加載齡期最少不得小于5天，主跨跨徑大于200m的橋梁，加載齡期不得小于7天，以減少收縮徐變的影響。張拉時(shí)，對于加載時(shí)的混凝土彈性模量提出要求。0 建議盡可能增大主梁的預(yù)應(yīng)力度，控

25、制主跨跨中在永久作用下的下?lián)稀?.5 施工措施 懸臂澆筑時(shí)兩端不平衡自重建議為一個(gè)底板自重的一半。 建議所有縱、橫、豎向預(yù)應(yīng)力錨頭在張拉完成并壓漿后均應(yīng)加蓋帽，并在蓋帽內(nèi)注入防腐油脂，保持密封。 除承臺、墩身、0號塊可分層澆注外，其余梁段應(yīng)一次澆注完成，零號塊宜分兩次澆注，第一次澆注的分界面不宜設(shè)在結(jié)構(gòu)剛度突變處，宜放在底板以上45m的位置?；炷恋某跄龝r(shí)間必須大于澆注時(shí)間。 建議縱向預(yù)應(yīng)力采用真空輔助壓漿工藝，并對壓漿飽滿程度進(jìn)行檢查，必要時(shí)可開孔檢查。 建議對縱向預(yù)應(yīng)力的張拉質(zhì)量做1的抽檢。 當(dāng)豎向預(yù)應(yīng)力采用精軋螺紋粗鋼筋時(shí)，建議在不少于1的豎向預(yù)應(yīng)力下設(shè)測力環(huán)，并用扭矩扳手做扭力測定，且

26、豎向預(yù)應(yīng)力采用二次張拉工藝完成。 豎向預(yù)應(yīng)力宜采用不少于四根鋼絞線的圓錨，單根鋼絞線用直徑為4mm的鉛絲捆成整體，并編束，然后穿束張拉。 建議豎向預(yù)應(yīng)力順橋向最大間距s宜滿足下列要求，否則應(yīng)適當(dāng)加高腹板上承托高度和腹板與底板倒角高度。圖 控制梁段施工質(zhì)量，避免梁段接縫處出現(xiàn)裂縫。 嚴(yán)格控制施工中出現(xiàn)的超方，超方包括結(jié)構(gòu)超方和二部恒載的超方。 關(guān)于邊、中跨合攏.1 對連續(xù)剛構(gòu)橋而言邊跨現(xiàn)澆段、邊跨合攏、中跨合攏是三個(gè)關(guān)鍵施工工序，建議三個(gè)關(guān)鍵工序在如下兩個(gè)原則下進(jìn)行：（a）三個(gè)工序的全過程均在結(jié)構(gòu)處于穩(wěn)定變形條件下進(jìn)行；（b）三個(gè)工序的全過程均在結(jié)構(gòu)處于平衡狀態(tài)下進(jìn)行。.2 建議根據(jù)實(shí)際情況，采取安全、經(jīng)濟(jì)、合理的施