大連某小高層住宅樓腳手架施工方案世紀杯

1、目 錄目 錄1第一章、編制依據(jù)1第二章、工程概況12.1、承包范圍工程概況12.2、總體工程概況1第三章、腳手架材料選擇和腳手架對基礎的要求23.1、鋼管23.2、腳手板23.3、扣件23.4、安全網(wǎng)2第四章、地下結構落地式腳手架34.1、腳手架結構形式34.2、立桿采用6米鋼管搭設。34.3、大橫桿布置34.4、小橫桿布置34.5、腳手架的斜桿3第五章、地上結構鋼管落地式雙排鋼管腳手架35.1、鋼管落地式普通（落地）雙排腳手架35.2、腳手架的搭設要求4第六章、型鋼懸挑式腳手架4因本工程工期較緊，1#、2#、8#、9#、10#樓等有地下室半地下室，或者正負零標高較自然地面高，為保證如期完成合

2、同目標，盡早組織立體交叉作業(yè)，在該部位的腳手架采用型鋼懸挑，以既保證地下室施工完成后上部結構施工的連續(xù)進行，又能保證地下結構的防水和基槽回填土的正常施工。4懸挑式腳手架采用18號工字鋼，18號園鋼作錨筋。自一層頂開始懸挑。懸挑腳手架的計算見長第十章。4第七章 型鋼卸料平臺制作，使用和拆除的一般規(guī)定46.1、型鋼卸料平臺制作、安裝規(guī)定46.2、卸料平臺的使用規(guī)定56.3、卸料平臺拆除規(guī)定5第八章、腳手架的搭設、使用和拆除安全注意事項57.1、腳手架的搭設作業(yè)遵守以下規(guī)定57.2、腳手架搭設質量的檢查驗收規(guī)定77.3、腳手架使用規(guī)定77.4、腳手架的拆除規(guī)定8第九章、環(huán)境保護措施8第一節(jié) 落地式雙

3、排鋼管腳手架計算8一、計算參數(shù)：81.腳手架參數(shù)82.活荷載參數(shù)93.風荷載參數(shù)94.靜荷載參數(shù)95.地基參數(shù)9二、大橫桿的計算:101.均布荷載值計算112.強度驗算113.撓度驗算:12三、小橫桿的計算:121.荷載值計算122.強度驗算133.撓度驗算13四、扣件抗滑力的計算:14五、腳手架立桿荷載計算:14六、立桿的穩(wěn)定性計算:15七、最大搭設高度的計算:17八、連墻件的計算:18九、立桿的地基承載力計算:19第十一章、型鋼懸挑卸料平臺計算3410.1、荷載參數(shù)34、荷載參數(shù)34、懸挑參數(shù)34、水平支撐梁34、卸料平臺參數(shù)3510.2、次梁的驗算35、荷載計算35、內力驗算35、抗彎強

4、度驗算36、整體穩(wěn)定性驗算3610.3、主梁的驗算36、荷載驗算37、內力驗算37、抗彎強度驗算38、整體穩(wěn)定性驗算3910.4、鋼絲拉繩的內力驗算3910.5、鋼絲拉繩的強度驗算3910.6、鋼絲拉繩拉環(huán)的強度驗算4010.7、操作平臺安全要求40第一章、編制依據(jù)1.1、哈爾濱*建筑設計院2008年10月,設計編號：D2008-2設計圖紙1.2、建筑施工高空作業(yè)安全技術規(guī)程（JGJ80-91）1.3、大連市建筑工程施工現(xiàn)場安全管理標準1.4、建筑工程冬期施工規(guī)程（JGJ104-97）第二章、工程概況2.1、承包范圍工程概況序號項目內 容1工程名稱2工程地址3建設單位4設計單位5監(jiān)理單位6監(jiān)督

5、單位7施工總包8建筑功能小高層住宅樓9合同工期開工日期為2009年2月15日，竣工日期為2009年9月30日。10質量目標11建筑規(guī)模占地34000m2總建筑面積：57436m2 ，主體8-11層，公建一層，建筑總高度44m2.2、總體工程概況本工程為商業(yè)、住宅一體的綜合性建筑?？偨ㄖ娣e57436m2，局部樓號地下一層，地上8-11層，地下一層為車庫、換熱站、配電室、消防水池等用房，臨建建筑一層裙房為商業(yè)用房，二層以上為住宅；其它樓號一層以上均為住宅。標準層高3.00m。本工程外墻采用全封閉雙排鋼管腳手架。由大小橫桿、豎向立桿、安全欄桿、斜桿、擋腳板、剪刀撐等組成，采用明黃色Ø48

6、×3.2鋼管，并用扣件連接成整體。地上部分腳手架外排架內側掛綠色密目安全網(wǎng)，操作層底部滿掛大眼網(wǎng)。本工程腳手架采用落地式雙排腳手架和型鋼懸挑腳手架二種，平面位置詳見腳手架平面布置圖。有地下室樓號分二次搭設落地式雙排鋼管腳手架。其中1#、2#、3#、4#、8#、9#、10#樓為型鋼懸挑腳手架，其余樓為落地式雙排腳手架。第三章、腳手架材料選擇和腳手架對基礎的要求結合本工程結構特點，挑選出剛度好、強度高的鋼管，在選材方面需遵循以下原則：3.1、鋼管鋼管采用外徑48mm，壁厚3.5mm的焊接鋼管，鋼管材質使用力學性能適中的Q235鋼，其材質應符合碳素結構鋼(GB700-88)的相應規(guī)定。用于

7、立桿、大橫桿、剪刀撐和斜桿的鋼管長度為46m(這樣的長度一般重25kg以內，適合人工操作)。用于小橫桿的鋼管長度為1.22.0m，以適應腳手架寬的需要。鋼管件禁止使用有明顯變形、裂紋和嚴重銹蝕的鋼管。使用普通焊管時，應內外涂刷防銹層并定期復涂以保持其完好。3.2、腳手板腳手板采用23mm厚的鋼板壓制而成的一級鋼制腳手板,厚度為50mm，寬度為200-250mm,長34m,自重不超過0.3kN，且表面具有防滑、防積水構造。3.3、扣件扣件應采用GB978-67可鍛鑄鐵分類及技術條件的規(guī)定，應與鋼管管徑相配合，機械性能不低于KT-33-8的可鍛鑄鐵制造，扣件的附件要用的材料應符合GB700-88碳

8、素結構鋼中Q235鋼的規(guī)定，螺紋均應符合GB196-81普通螺紋的規(guī)定，扣件嚴禁使用加工不合格、無出廠合格證，表面裂紋、變形、銹蝕的扣件、扣件活動部位應靈活轉動，夾緊鋼管時，開口處的最小距離不小于5mm3.4、安全網(wǎng)安全網(wǎng)采用經(jīng)國家指定監(jiān)督檢驗部門鑒定許可的廠家產(chǎn)品，同時應具備監(jiān)督部門批量驗證和工廠核驗合格證，安全網(wǎng)力學性能應符合GB5726-88安全網(wǎng)力學性能試驗方法的規(guī)定。第四章、地下結構落地式腳手架4.1、腳手架結構形式由于地下室外墻外側伸出的底板尺寸僅為400mm，故將腳手架里排立桿搭設在地下室外墻外側底板（或墊層）上，外排立桿搭設在基槽邊側，立桿底部鋪50mm厚木板。腳手架結構尺寸為

9、排距900mm，柱距1500mm，步距1800mm，里側立桿距墻350mm，搭設總高度6米的雙排腳手架。腳手板采用鋼跳板。4.2、立桿采用6米鋼管搭設。4.3、大橫桿布置大橫桿采用4米和6米鋼管，雙排立桿均加設掃地桿。里外、上下大橫桿用4米鋼管調節(jié)，使其接頭錯開不在同一跨內。4.4、小橫桿布置小橫桿采用1250mm鋼管。用十字扣件與大橫桿連接，靠近立桿的小橫桿可緊固于立桿上，小橫桿靠墻一端離墻面200mm，在操作層腳手板對接處設兩根小橫桿，兩小橫桿間距不大于300mm，操作層上滿鋪腳手板，并設置1.2m高防護欄桿和180mm高擋腳板。4.5、腳手架的斜桿腳手架的斜桿一端與腳手架連接，另一端支撐

10、在基坑護壁上。第五章、地上結構鋼管落地式雙排鋼管腳手架5.1、鋼管落地式普通（落地）雙排腳手架鋼管落地式普通雙排腳手架，局部腳手架支撐在地下室頂板，結構尺寸為排距750mm，柱距1500mm，外架均采用雙立桿形式，外排架內側用密目網(wǎng)全封閉，施工操作層處掛安全網(wǎng)。連墻件為每層設置一道，水平方向為間距4.5m設置一道，采用硬性連接，立桿首層6m鋼管和4m鋼管及2m鋼管間隔使用，使里外、左右立桿的接頭錯開，以上部分全部用6m鋼管，雙排立桿均加設掃地桿；大橫桿采用4m和6m鋼管，里外、上下大橫桿用4m鋼管調節(jié)，使其接頭錯開不在同一跨內。其余為6m鋼管和短管，立桿和大橫桿均用對接扣件連接。剪刀撐的斜桿與

11、水平面的交角宜為45°60°之間，水平投影寬度不小于2跨或4m和不大于8跨或8m，用6m長的雙根鋼管（兩根鋼管之間用扣件連接成一體）搭設剪刀撐，鋼管接長時采用對接扣件。剪刀撐的斜桿應與腳手架基本構架桿件加以可靠連接，且斜桿相鄰連接點之間桿段的長細比不得大于60。操作層上滿鋪腳手板，并設置1.2m高防護欄桿和180mm高擋腳桿。（搭設見附圖）5.2、腳手架的搭設要求腳手架搭設作業(yè)，必須在統(tǒng)一指揮下，嚴格按照以下規(guī)定程序進行。1) 按施工要求清理、鋪墊板、設置底座，標定立桿位置。2) 應按定位依次豎起立桿、將立桿與縱、橫向掃地桿連接固定，然后裝設第1步的縱向和橫向平桿，隨校正立

12、桿垂直之后予以固定。并按此要求繼續(xù)向上交圈搭設。3) 剪刀撐、斜桿等整體拉結桿件和連墻件應隨搭升的架子一起及時設置。4) 腳手板應鋪平鋪穩(wěn)，并且應用粗號鐵絲綁扎固定。5) 工人在架上進行搭設作業(yè)時，作業(yè)面上宜鋪設必要數(shù)量的腳手板并予臨時固定，工人必須佩帶安全帶、安全帽，不得單人進行裝設較重桿配件和其它易發(fā)生失衡、脫手、碰撞、滑跌等不安全作業(yè)。6) 在搭設中不得隨意改變構架設計、減少桿配件設置和對立桿縱距作100mm的構架尺寸放大。第六章、型鋼懸挑式腳手架 因本工程工期較緊，1#、2#、8#、9#、10#樓等有地下室半地下室，或者正負零標高較自然地面高，為保證如期完成合同目標，盡早組織立體交叉作

13、業(yè)，在該部位的腳手架采用型鋼懸挑，以既保證地下室施工完成后上部結構施工的連續(xù)進行，又能保證地下結構的防水和基槽回填土的正常施工。 懸挑式腳手架采用18號工字鋼，18號園鋼作錨筋。自一層頂開始懸挑。懸挑腳手架的計算見長第十章。第七章 型鋼卸料平臺制作，使用和拆除的一般規(guī)定6.1、型鋼卸料平臺制作、安裝規(guī)定卸料平臺的水平鋼梁(主梁)的懸挑長度2.8m，主梁為14b號槽鋼槽口豎向，鋼梁(主梁)的錨固（擱置在樓板）長度0.15m；次梁采用10號槽鋼槽口豎向；次梁槽鋼間距0.4m。內側鋼繩與墻的距離1.5m，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離0.6m；上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離3.6m，鋼絲繩安全系數(shù)K：

14、3.5，懸挑梁與墻的接點按鉸支計算；平臺寬度1.5m。大堆放材料荷載10kN，施工人員等活荷載2kN/m2。采用木腳手板，欄桿、擋板采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板。卸料平臺的安裝：結構施工時在安裝位置先清理有妨害的障礙物、由塔吊吊起安裝，平穩(wěn)后。再在預留孔中穿鋼絲繩，卸卡螺栓必須固定牢固，經(jīng)安檢部門驗收合格后，才允許裝放、吊運材料。6.2、卸料平臺的使用規(guī)定1) 卸料平臺允許放置料具應限制在1.5噸以內。即鋼管應限制在391m；扣件限制在1035個；50*100mm木方限制在429m；竹夾板限制在124m2。 2) 在架面上設置的材料應碼放整齊穩(wěn)固，不得存有不安全的隱患。周邊用密目網(wǎng)進行全封閉。3

15、) 工人在架上作業(yè)，應注意自我安全保護和他人的安全，避免發(fā)生碰撞，閃失和落物，嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿上不安全處休息。4) 每班工人上架作業(yè)，應先行檢查有無影響安全作業(yè)的問題存在，在任何情況下，嚴禁自架上向下拋擲材料物品和傾倒垃圾。6.3、卸料平臺拆除規(guī)定卸料平臺的拆除與安裝過程相反。第八章、腳手架的搭設、使用和拆除安全注意事項7.1、腳手架的搭設作業(yè)遵守以下規(guī)定7.1.1、鋼管腳手架的桿件連接必須使用合格的瑪鋼扣件，不得使用鉛絲和其他材料綁扎。腳手桿件不得鋼木混搭。7.1.2、在搭設之前，必須對進場的腳手架桿配件進行嚴格的檢查，禁止使用規(guī)格和質量不合格的桿配件。7.1.3、腳手架的搭設作業(yè)，

16、必須在統(tǒng)一指揮下，嚴格按照以下規(guī)定程序進行：1) 按施工設計放線、鋪墊板、設置底座或標定立桿位置。2) 周邊腳手架應從一個角部開始并向兩邊延伸交圈搭設；“一”字形腳手架應從一端開始并向另一端延伸搭設。3) 應按定位依次豎起立桿，將立桿與縱、橫向掃地桿連接固定，然后裝設第l步的縱向和橫向鋼管，隨校正立桿垂直之后予以固定，并按此要求繼續(xù)向上搭設。腳手架各桿件相交伸出的端頭均大于10cm，以防止桿件滑脫。7.1.4、剪刀撐、斜桿等整體拉結桿件和連墻件應隨搭升的架子一起及時設置。7.1.5、腳手架處于頂層連墻點之上的自由高度不得大于6m。當作業(yè)層高出其下連墻件2步或4m以上、且其上尚無連墻件時，應采取

17、適當?shù)呐R時撐拉措施。7.1.6、腳手板或其它作業(yè)層板鋪板要求：1) 腳手板或其它鋪板應鋪平鋪穩(wěn)，應予綁扎固定。2) 腳手板采用對接平鋪時，在對接處，與其下兩側支承橫桿的距離應控制在 100200mm之間。3) 腳手板采用搭設鋪放時，其搭接長度不得小于200mm，且在搭接段的中部應設有支承橫桿。鋪板嚴禁出現(xiàn)端頭超出支承橫桿150mm以上未作固定的探頭板。4) 長腳手板采用縱向鋪設時，其下支承橫桿的間距不得大于：沖壓鋼腳手板為1.5m?？v鋪腳手板應按以下規(guī)定部位與其下支承橫桿綁扎固定：腳手架的兩端和拐角處；沿板長方向每隔1520m；坡道的兩端；其它可能發(fā)生滑動和翹起的部位。5) 由于內排立桿距結構

18、35cm，必須在此處的小橫桿上滿鋪腳手板，并且將腳手板用14#鐵絲綁扎牢固。腳手架的操作面必須滿鋪腳手板，不得有空隙、探頭板和飛跳板。7.1.7、裝設連墻件或其它撐拉桿件時，應注意掌握撐拉的松緊程度，避免引起桿件和整架的顯著變形。7.1.8、工人在架上進行搭設作業(yè)時，作業(yè)面上宜鋪設必要數(shù)量的腳手板并予臨時固定。工人必須戴安全帽和佩掛安全帶。不得單人進行裝設較重桿配件和其它易發(fā)生失衡、脫手、碰撞、滑跌等不安全的作業(yè)。7.1.9、在搭設中不得隨意改變構架設計、減少桿配件設置和對立桿縱距作100mm的構架尺寸放大。確有實際情況，需要對構架作調整和改變時，應提交技術主管人員解決。7.1.10、腳手板操

19、作面的端頭處設1.2米高防護欄桿兩道，建筑物頂部腳手架要高出屋面女兒墻頂1.0m，高出部分要綁兩道護身欄，并立掛安全網(wǎng)。7.2、腳手架搭設質量的檢查驗收規(guī)定7.2.1、腳手架的驗收標準規(guī)定1) 構架結構符合前述的規(guī)定和設計要求，個別部位的尺寸變化應在允許的調整范圍之內。2) 節(jié)點的連接可靠，其中扣件的擰緊程度應控制在扭力矩達到<40-60N·m。3) 鋼管腳手架立桿垂直度應1/300，且應同時控制其最大垂直偏差值：當架高20m時為不大于50mm；當架高2Om時為不大于75mm。4) 縱向鋼平桿的水平偏差應1/250，且全架長的水平偏差值不大于50mm。5) 作業(yè)層鋪板、安全防護

20、措施等需符合上述的要求。7.2.2、腳手架的驗收和日常檢查按以下規(guī)定進行，檢查合格后，方允許投入使用或繼續(xù)使用：1) 搭設完畢后；2) 連續(xù)使用達到6個月；3) 施工中途停止使用超過15天，在重新使用之前；4) 在遭受暴風、大雨、大雪、地震等強力因素作用之后；5) 在使用過程中，發(fā)現(xiàn)有顯著的變形、沉降、拆除桿件和拉結以及安全隱患存在的情況時。7.3、腳手架使用規(guī)定7.3.1、作業(yè)層每1m2架面上實用的施工荷載(人員、材料和機具重量)不得超過以下的規(guī)定值或施工設計值：施工荷載(作業(yè)層上人員、器具、材料的重量)的標準值，結構腳手架取3kN/m2；裝修腳手架取2kN/m2。7.3.2、施工設備單重不

21、得大于1kN，使用人力在架上搬運和安裝的構件的自重不得大于2.5kN。7.3.3、在架面上設置的材料應碼放整齊穩(wěn)固，不影響施工操作和人員通行。嚴禁上架人員在架面上奔跑、退行。7.3.4、作業(yè)人員在架上的最大作業(yè)高度應以可進行正常操作為度，禁止在架板上加墊器物或單塊腳手板以增加操作高度。7.3.5、在作業(yè)中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連接緊固件和連墻件。確因操作要求需要臨時拆除時，必須經(jīng)主管人員同意，采取相應彌補措施，并在作業(yè)完畢后，及時予以恢復。7.3.6、工人在架上作業(yè)中，應注意自我安全保護和他人的安全，避免發(fā)生碰撞、閃失和落物。嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。

22、7.3.7、人員上下腳手架必須走設安全防護的出入通(梯)道，嚴禁攀援腳手架上下。7.3.8、每班工人上架作業(yè)時，應先行檢查有無影響安全作業(yè)的問題存在，在排除和解決后方許開始作業(yè)。在作業(yè)中發(fā)現(xiàn)有不安全的情況和跡象時，應立即停止作業(yè)進行檢查，解決以后才能恢復正常作業(yè)；發(fā)現(xiàn)有異常和危險情況時，應立即通知所有架上人員撤離。7.3.9、在每步架的作業(yè)完成之后，必須將架上剩余材料物品移至室內；每日收工前應清理架面，垃圾清運出去；在作業(yè)期間，應及時清理落入安全網(wǎng)內的材料和物品。在任何情況下，嚴禁自架上向下拋擲材料物品和傾倒垃圾。7.3.10、在冬期施工期間，霜雪天后要及時對腳手架進行清掃，并要采取防滑措施。

23、7.4、腳手架的拆除規(guī)定腳手架的拆除作業(yè)應按確定的拆除程序進行。連墻件應在位于其上的全部可拆桿件都拆除之后才能拆除。在拆除過程中，凡已松開連接的桿配件應及時拆除運走，避免誤扶和誤靠已松脫連接的桿件。拆下的桿配件應以安全的方式運出和吊下，嚴禁向下拋擲。在拆除過程中，應作好配合、協(xié)調動作。嚴禁自架上向下拋擲材料物品和傾倒垃圾。第九章、環(huán)境保護措施8.1、在搭拆腳手架時，搭設各種桿件要輕拿輕放，嚴禁向下拋擲，在外腳手架外側滿掛密目安全網(wǎng)、操作層處加設隔音屏，以減小噪音。8.2、在外腳手架外側滿掛密目安全網(wǎng)，以減小在結構和裝修施工階段由于在一些工序施工過程中粉塵飛揚的現(xiàn)象，降低粉塵向大氣中的排放第十章

24、、鋼管腳手架計算第一節(jié) 落地式雙排鋼管腳手架計算一、計算參數(shù)：1.腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度為 35 米，立桿采用單立管；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5米，立桿的橫距為0.9米，大小橫桿的步距為1.8 米；內排架距離墻長度為0.35米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為 2 根；采用的鋼管類型為 48×3.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù)為 0.80；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.6 米，水平間距4.5 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數(shù)施工均布活荷載標準值:2.000 kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數(shù):2 層

25、；3.風荷載參數(shù)本工程地處遼寧省大連市，基本風壓為0.65 kN/m2；風荷載高度變化系數(shù)z 為1.00，風荷載體型系數(shù)s 為0.65；腳手架計算中考慮風荷載作用4.靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m2):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(wǎng)(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數(shù):7；腳手板類別:沖壓鋼腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m2):0.038；5.地基參數(shù)地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kpa):160.00；立桿基礎底面面積(m2

26、):0.25；地基承載力調整系數(shù):1.00。 二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)第條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的下面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.3×0.9/(2+1)=0.09 kN/m ；活荷載標準值: Q=2×0.9/(2+1)=0.6 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.2×0.038+1.2×0.09=0.154 kN/m；

27、活荷載的設計值: q2=1.4×0.6=0.84 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max=0.08×0.154×1.52+0.10×0.84×1.52 =0.217 kN.m；支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.10×0.154××0.84×1.52 =-0.256 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩

28、的最大值進行強度驗算：=Max(0.217×106,0.256×106)/5080=50.394 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 50.394 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： 其中： 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.09=0.128 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.6 kN/m；最大撓度計算值為：V= 0.677×0.128×15004/(100×2.06×105×

29、121900)+0.990×0.6×15004/(100×2.06×105×121900) = 1.373 mm；大橫桿的最大撓度 1.373 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算:根據(jù)JGJ130-2001第條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.038×1.5 = 0.058 kN；腳手板的自重標準值：P2=

30、0.3×0.9×1.5/(2+1)=0.135 kN；活荷載標準值：Q=2×0.9×1.5/(2+1) =0.900 kN；集中荷載的設計值: P=1.2×(0.058+0.135)+1.4 ×0.9 = 1.491 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.2×0.038×0.92/8 = 0.005 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 1.491×0.9/3 =

31、 0.447 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.452 kN.m；最大應力計算值 = M / W = 0.452×106/5080=88.977 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =88.977 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vqmax=5×0.038×9004/(384×2.06×105×121900) = 0.013 mm ；大

32、橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.135+0.9 = 1.093 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax = 1092.6×900×(3×9002-4×9002/9 ) /(72×2.06×105 ×121900) = 1.126 mm；最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.013+1.126 = 1.139 mm；小橫桿的最大撓度為 1.139 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 900/150=6與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:

33、按規(guī)范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.038×1.5×2/2=0.058 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.038×0.9/2=0.017 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.3×0.9×1.5/2=0.202 kN；

34、活荷載標準值: Q = 2×0.9×1.5 /2 = 1.35 kN；荷載的設計值: R=1.2×(0.058+0.017+0.202)+1.4×1.35=2.223 kN；R < 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1248 NG1 = 0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80×33.00 = 5.174；(2)腳手板的自重標準值(kN

35、/m2)；采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.3 NG2= 0.3×7×1.5×(0.9+0.3)/2 = 1.89 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.15×7×1.5/2 = 0.788 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.5×33 = 0.248 kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.099 kN；活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內、外立桿

36、按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ= 2×0.9×1.5×2/2 = 2.7 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： Wo = 0.65 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： Uz= 1 ； Us - 風荷載體型系數(shù)：取值為0.645；經(jīng)計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 ×0.65×1×0.645 = 0.293 kN/m2；不考慮

37、風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×8.099+ 1.4×2.7= 13.499 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×8.099+ 0.85×1.4×2.7= 12.932 kN；風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.293×1.5× 1.82/10 = 0.17 kN.m；六、立桿的穩(wěn)定性計算: 不

38、考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 13.499 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數(shù)參照扣件式規(guī)范表得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = k××h 確定 ：l0 = 3.118 m；長細比 Lo/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.186 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立

39、桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 13499/(0.186×489)=148.419 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 148.419 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 12.932 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數(shù)參照扣件式規(guī)范表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 197 ；軸心受

40、壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 12932.28/(0.186×489)+169728.332/5080 = 175.596 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 175.596 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、最大搭設高度的計算: 按規(guī)范條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產(chǎn)生的軸

41、向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.925 kN；活荷載標準值 ：NQ = 2.7 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m；Hs =0.186×4.89×10-4×205×103-(1.2×2.925+1.4×2.7)/(1.2×0.125)=75.825 m；按規(guī)范條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 75.825 /(1+0.001×75.825)=70.481 m；H= 70.481 和 50 比

42、較取較小值。經(jīng)計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為33m，小于H，滿足要求！按規(guī)范條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.925 kN；活荷載標準值 ：NQ = 2.7 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產(chǎn)生的彎矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.17 /(1.4 × 0.85) = 0.143 kN.m；Hs =( 0

43、.186×4.89×10-4×205×103-(1.2×2.925+0.85×1.4×(2.7+0.186×4.89×100×0.143/5.08)/(1.2×0.125)=59.32 m；按規(guī)范條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 59.32 /(1+0.001×59.32)=55.998 m；H= 55.998 和 50 比較取較小值。經(jīng)計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為33m，小于H，滿足要求！八

44、、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.293 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.2 m2；按規(guī)范條連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4×Wk×Aw = 6.656 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 11.656 kN；連墻件承載力設計值按下式計算 Nf = ·A·f其中 - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)； 由長細比

45、l0/i = 350/15.8的結果查表得到 =0.941，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.941×4.89×10-4×205×103 = 94.331 kN；Nl = 11.656 < Nf = 94.331,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 11.656小于雙扣件的抗滑力 12.8 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖九、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值

46、:fg = fgk×kc = 160 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 160 kpa ； 腳手架地基承載力調整系數(shù)：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =51.729 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 12.932 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=51.729 fg=160 kpa 。地基承載力滿足要求！第二節(jié) 型鋼懸挑式腳手架計算 型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)、建筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規(guī)范(GB 50

47、017-2003)等規(guī)范編制。 一、參數(shù)信息:1.腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度為 30 米，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.8米，立桿的橫距為0.75米，立桿的步距為1.8 米；內排架距離墻長度為0.30米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為 2 根；腳手架沿墻縱向長度為 150 米；采用的鋼管類型為 48×3.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù) 0.80；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 3.6 米，水平間距3.6 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件連接；2.活荷載參數(shù)施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施

48、工層數(shù):2 層；3.風荷載參數(shù)本工程地處遼寧省大連市，查荷載規(guī)范基本風壓為0.650，風荷載高度變化系數(shù)z為0.740，風荷載體型系數(shù)s為0.645；計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m2):0.1337；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網(wǎng)自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數(shù):6 層；腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、木腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.2米，建筑物內錨固段長度 1.8 米。與樓板連接的螺栓

49、直徑(mm):16.00；樓板混凝土標號:C30；6.拉繩與支桿參數(shù)支撐數(shù)量為:1； 鋼絲繩安全系數(shù)為:8.000；鋼絲繩與墻距離為(m):3.000；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.1 m。 二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)第條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.35×0.75/(2+1)=0.087

50、kN/m ；活荷載標準值: Q=3×0.75/(2+1)=0.75 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.2×0.038+1.2×0.087=0.151 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.4×0.75=1.05 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦? 跨中最大彎距為M1max=0.08×0.151×1.82+0.10×1.05×1.82 =0.379 kN.

51、m；支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.10×0.151×1.82-0.117×1.05×1.82 =-0.447 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.379×106,0.447×106)/5080=87.992 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 87.992 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： 其中： 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.

52、087=0.126 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.75 kN/m；最大撓度計算值為：V= 0.677×0.126×18004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.75×18004/(100×2.06×105×121900) = 3.46 mm；大橫桿的最大撓度 3.46 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1800/150 mm與10 mm，滿足要求！ 三、小橫桿的計算:根據(jù)JGJ130-2001第條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的

53、上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.038×1.8 = 0.069 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.35×0.75×1.8/(2+1)=0.157 kN；活荷載標準值：Q=3×0.75×1.8/(2+1) =1.350 kN；集中荷載的設計值: P=1.2×(0.069+0.157)+1.4 ×1.35 = 2.162 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不

54、利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.2×0.038×0.752/8 = 0.003 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 2.162×0.75/3 = 0.54 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.544 kN.m；最大應力計算值 = M / W = 0.544×106/5080=107.033 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =107.033 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞

55、荷載的設計值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vqmax=5×0.038×7504/(384×2.06×105×121900) = 0.006 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.069+0.157+1.35 = 1.577 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax = 1576.62×750×(3×7502-4×7502/9 ) /(72×2.06×105 ×121900) = 0.9

56、4 mm；最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.006+0.94 = 0.946 mm；小橫桿的最大撓度為 0.946 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 750/150=5與10 mm,滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算:按規(guī)范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.038×1.8×2/2=0.069 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.038×0.75/2=0.014 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.35&#