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文檔簡介

1、云南昆明??谔卮髽蚝奢d試驗計算資料計 算 人:計算復(fù)核:重慶交通學(xué)院建設(shè)工程質(zhì)量檢測站2006年12月26日一、 工程概況K29+785海口特大橋位于昆明高峣??谝患壒?合同??诙蝺?nèi),主橋采用三跨自錨式鋼管混凝土系桿拱橋體系,主橋孔跨布置為40m+150m+40m230m,采用鋼管混凝土和鋼筋混凝土作拱肋,用高強(qiáng)鋼絲作系桿,通過系桿利用邊跨的推力了平衡主拱的水平推力。主跨的兩道條主拱肋為4F700鋼管混凝土構(gòu)件,以鋼管腹桿連接上、下弦管形成桁架拱片用綴板平聯(lián)將兩片桁片連接為一整體組成一條拱肋,拱軸線采用懸鏈線,拱軸系數(shù)m1.28,矢跨比f/L1/4.5。在拱腳至肋間橫梁段,為了防止滇池水對鋼

2、管拱肋銹蝕,采用外包混凝土,為空心箱型截面。非外包混凝土段拱肋高3.5m,寬2.0m,外包混凝土段拱肋高3.7m,寬2.2m。兩條主拱肋中距19.2m。主拱橋面以上共設(shè)置5風(fēng)撐,每道風(fēng)撐為空鋼管桁式梁。邊跨為半拱結(jié)構(gòu),兩根邊拱肋為鋼筋混凝土構(gòu)件,拱軸線為懸鏈線,拱軸系數(shù)m1.3,截面為2.0m×2.5m矩形。主跨拱肋上、下弦管和風(fēng)撐主管采用Q345C鋼板卷制焊接直縫管或螺旋縫管,腹桿為Q345C無縫鋼管,鋼管內(nèi)填充混凝土、吊桿橫梁、立柱橫梁、肋間橫梁采用50號混凝土,邊拱肋、拱上立柱、拱座、主拱拱腳外包混凝土采用40號混凝土,橋面鋪裝采用30號鋼纖維混凝土,主橋橋面板采用30號混凝土

3、。橋面凈寬為2×7.5m(主車道)+1.5m(分隔帶)+2×4.0m(慢車道)。橋梁設(shè)計荷載為汽車超20、掛車120。二、 有關(guān)規(guī)范1、 中華人民共和國交通部部頒標(biāo)準(zhǔn)公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)(JTJ001-97);2、 中華人民共和國交通部部頒標(biāo)準(zhǔn)公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范(JTJ021-89);3、 中華人民共和國交通部部頒標(biāo)準(zhǔn)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTJ 023-85);4、 中國工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)化協(xié)會標(biāo)注鋼管混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計與施工規(guī)程(CECS 28:90);三、 計算方法根據(jù)施工設(shè)計圖紙和設(shè)計單位提供的荷載圖式,建立試驗橋梁主體結(jié)構(gòu)的有限元模型,按交通部部頒標(biāo)準(zhǔn)公路

4、工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)(JTJ00197)、公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范(JTJ02189)的規(guī)定進(jìn)行布載,采用平面桿系有限元分析軟件對結(jié)構(gòu)進(jìn)行分析計算。計算資料包括:1、 橋梁控制截面內(nèi)力影響線;2、 橋梁荷載橫向分布系數(shù);3、 橋梁設(shè)計控制荷載及控制內(nèi)力;4、 橋梁試驗荷載;5、 試驗荷載作用下控制截面內(nèi)力及荷載效率;6、 試驗荷載作用下控制截面各測點的應(yīng)力;7、 試驗荷載作用下各控制截面撓度;8、 試驗荷載作用下吊桿拉力;9、 試驗荷載作用下墩頂水平位移。四、 試驗橋梁控制截面全橋共布置9個應(yīng)力控制截面和8個撓度控制截面,其中在主跨布置7個應(yīng)力控制截面和7個撓度控制截面,主跨控制截面位置及編號如圖1-1所

5、示;??趥?cè)40m邊跨布置2個應(yīng)力控制截面和1個撓度控制截面。G5J3北岸(高峣) J4(G4) 南岸(??冢〨7G6J2 吊桿編號:1# 3# 5# 7# 9# 11# 12# 12# 11# 9# 7# 5# 3# 1# J1(G1)J2(G2) F7 F6 F5 F4 F3 F2 F1 圖1-1 主跨下游拱肋撓度、應(yīng)變控制截面位置及編號北岸(高峣) J4(G4) 南岸(海口) 吊桿編號:1# 3# 5# 7# 9# 11# 12# 12# 11# 9# 7# 5# 3# 1# F6 F5 F4 F3 F2 G7G6J2(G2)J2(G2)J1(G1)圖1-2 主跨上游拱肋撓度、應(yīng)變控制截面

6、位置及編號說明:1、圖1.1中“”標(biāo)記為撓度測點,以F為字首編號。 2、以J為字首的為應(yīng)變片應(yīng)力測試截面,后面的數(shù)字為截面編號;以G為字首的為振弦式應(yīng)變計應(yīng)力測試截面,后面的數(shù)字為截面編號。F8北岸(高峣) 南岸(??冢㎎9(G9)J8(G8)圖1-2 ??趥?cè)40m飛燕式邊跨上、下游拱肋撓度、應(yīng)變控制截面位置及編號五、 加載車輛根據(jù)控制截面內(nèi)力等效原則,采用314臺加載車進(jìn)行布載,并使控制截面的荷載效率滿足檢測規(guī)程的要求。正式試驗前,對所有加載車輛均進(jìn)行過磅稱重,表1為試驗車輛參數(shù)表。表1-1 三軸加載車輛參數(shù)加載編號車輛編號前軸重(t)中-后軸/重(t)總重(t)前-中軸距(m)中-后軸距(

7、m)輪距(m)16.99525.37532.3703.851.351.802云F227618.17024.60532.7753.851.351.8038.76521.92530.6903.851.351.80表1-2 雙軸加載車輛參數(shù)加載編號車輛編號前軸重(t)后軸重(t)總重(t)前-后軸距(m)輪距(m)4云A438973.51517.50021.0154.001.805云A500293.16017.54520.7054.001.806云A434423.30018.06521.3654.001.807云A365133.86017.17021.0304.001.808云A444945.150

8、15.93021.0804.001.809云A372624.74515.95020.6954.001.8010云A273643.76517.56521.3304.001.8011云A142354.34516.78021.1254.001.8012云AW14314.35015.83020.1804.001.8013云A336595.30516.75522.0604.001.8014云A373403.87516.57020.4454.001.80六、 主跨控制截面內(nèi)力影響線根據(jù)試驗橋梁施工設(shè)計圖紙建立試驗橋梁的有限元模型(圖2),采用平面桿系有限元分析軟件對結(jié)構(gòu)進(jìn)行分析,計算各控制截面內(nèi)力影響線(

9、見表2),并考慮荷載橫向分布,計算試驗橋梁各控制截面的內(nèi)力控制值。有關(guān)計算參數(shù)如下:主拱圈計算跨徑:144.095m;矢跨比:1/4.5;拱軸系數(shù):1.28;主弦桿鋼管規(guī)格:F700×12(拱腳段F700×14)Q345C鋼;上下弦桿中心距:2.80m;上(下)弦桿兩根鋼管中心距(橫向):1.30m;吊桿規(guī)格:85×F7(1#、2#)、109×F7(3#12#)高強(qiáng)鋼絲成品吊桿;鋼管及吊桿彈性模量:Eg=2.10×105MPa;鋼管內(nèi)混凝土(C50)抗彎彈性模量:EC=3.50×104MPa;邊拱肋、拱上立柱、拱座、拱腳外包混凝土(C

10、40)抗彎彈性模量:EC=3.30×104MPa;橋面板混凝土(C30)抗彎彈性模量:EC=3.00×104MPa。圖2-1 試驗橋梁結(jié)構(gòu)有限元模型1圖2-2 試驗橋梁結(jié)構(gòu)有限元模型2表2-1 主跨控制截面內(nèi)力影響線x坐標(biāo)J1MJ1NJ2MJ2N-75.000.0000E+000.0000E+000.0000E+000.0000E+00-69.50-1.7469E+006.5673E-013.6178E-051.8745E-03-63.00-8.5190E+006.6889E-014.7996E-042.4330E-02-55.20-8.1661E+007.3826E-01

11、1.0095E-024.0842E-01-50.40-7.5055E+008.0060E-012.2005E-028.3008E-01-45.60-6.5083E+008.6990E-013.8193E-021.3419E+00-40.80-5.2947E+009.4270E-015.4605E-021.8134E+00-36.00-3.9704E+001.0145E+006.1600E-022.0585E+00-31.20-2.6130E+001.0811E+004.8473E-021.9622E+00-26.40-1.2791E+001.1387E+002.6715E-021.6166E+

12、00-21.60-1.1771E-021.1843E+006.4814E-031.1745E+00-16.801.1549E+001.2157E+00-8.8708E-037.4558E-01-12.002.1935E+001.2311E+00-1.9350E-023.8305E-01-7.203.0828E+001.2297E+00-2.6037E-021.0083E-01-2.403.8077E+001.2108E+00-3.0028E-02-1.0689E-010.004.0830E+001.1928E+00-3.1064E-02-1.7955E-012.404.3583E+001.17

13、47E+00-3.2101E-02-2.5221E-017.204.7283E+001.1217E+00-3.2717E-02-3.4667E-0112.004.9147E+001.0524E+00-3.2141E-02-3.9993E-01續(xù)表2-1 主跨控制截面內(nèi)力影響線x坐標(biāo)J1MJ1NJ2MJ2N16.804.9190E+009.6799E-01-3.0557E-02-4.1978E-0121.604.7497E+008.7037E-01-2.8124E-02-4.1267E-0126.404.4217E+007.6195E-01-2.5010E-02-3.8424E-0131.203

14、.9571E+006.4586E-01-2.1400E-02-3.3980E-0136.003.3851E+005.2599E-01-1.7499E-02-2.8460E-0140.802.7421E+004.0697E-01-1.3531E-02-2.2391E-0145.602.0711E+002.9408E-01-9.7302E-03-1.6297E-0150.401.4172E+001.9264E-01-6.3169E-03-1.0664E-0155.208.1663E-011.0626E-01-3.4389E-03-5.8286E-0263.001.3601E-011.4966E-0

15、2-4.4488E-04-7.4274E-0369.501.0980E-021.2068E-03-3.7433E-05-6.5796E-0475.000.0000E+000.0000E+000.0000E+000.0000E+00注:1、以拱頂為x坐標(biāo)原點,坐標(biāo)正向指向高峣岸;2、M為彎矩影響線,N為軸力影響線;3、單位荷載方向向下時,M以下緣受拉為正,N以受壓為正。表2-2 主跨控制截面內(nèi)力影響線x坐標(biāo)J3MJ3NJ4MJ4N-75.000.0000E+000.0000E+000.0000E+000.0000E+00-69.50-6.2990E-05-1.7437E-03-1.0202E-0

16、4-3.1843E-03-63.00-7.5348E-04-2.0621E-02-1.2411E-03-3.8560E-02-55.20-6.8099E-041.1351E-02-5.4364E-03-1.5798E-01-50.409.3868E-049.3425E-02-8.4145E-03-2.3615E-01-45.604.8861E-032.5611E-01-1.0747E-02-2.8567E-01-40.801.1824E-025.1569E-01-1.2058E-02-2.9179E-01-36.002.2113E-028.7669E-01-1.1913E-02-2.3812E

17、-01-31.203.5257E-021.3193E+00-9.7546E-03-1.0767E-01-26.404.9024E-021.7813E+00-4.7843E-031.1515E-01-21.605.8718E-022.1479E+004.1200E-034.3917E-01-16.805.7230E-022.2757E+001.8252E-028.5612E-01-12.003.9597E-022.0845E+003.8361E-021.3257E+00-7.201.6097E-021.6555E+006.2996E-021.7621E+00-2.40-4.8843E-031.1

18、283E+008.5736E-022.0392E+000.00-1.2717E-028.7070E-018.8718E-022.0421E+002.40-2.0549E-026.1310E-019.1700E-022.0450E+007.20-3.0939E-021.7199E-016.6612E-021.7767E+0012.00-3.7031E-02-1.7141E-013.1892E-021.3444E+0016.80-3.9837E-02-4.1611E-014.0262E-038.7489E-0121.60-4.0119E-02-5.7131E-01-1.3073E-024.5570

19、E-0126.40-3.8397E-02-6.4925E-01-2.1170E-021.2859E-0131.20-3.5057E-02-6.6230E-01-2.3351E-02-9.7314E-0236.00-3.0449E-02-6.2256E-01-2.2161E-02-2.3050E-01續(xù)表2-2 主跨控制截面內(nèi)力影響線X坐標(biāo)J3MJ3NJ4MJ4N40.80-2.4958E-02-5.4235E-01-1.9199E-02-2.8644E-0145.60-1.9022E-02-4.3466E-01-1.5343E-02-2.8216E-0150.40-1.3105E-02-3.1

20、277E-01-1.1087E-02-2.3406E-0155.20-7.5869E-03-1.8823E-01-6.7408E-03-1.5694E-0163.00-1.2703E-03-3.5493E-02-1.3392E-03-3.8482E-0269.50-1.0423E-04-2.9301E-03-1.0984E-04-3.1781E-0375.000.0000E+000.0000E+000.0000E+000.0000E+00注:1、以拱頂為x坐標(biāo)原點,坐標(biāo)正向指向高峣岸;2、M為彎矩影響線,N為軸力影響線;3、單位荷載方向向下時,M以下緣受拉為正,N以受壓為正。表2-3 邊跨控制

21、截面內(nèi)力影響線x坐標(biāo)J8MJ8NJ9MJ9N-38.50-4.6308E-011.9188E-020.0000E+000.0000E+00-35.75-1.6299E+006.8706E-02-1.0202E-04-3.1843E-03-33.00-2.7967E+001.1822E-01-1.2411E-03-3.8560E-02-30.25-3.7632E+001.6453E-01-5.4364E-03-1.5798E-01-27.50-4.7297E+002.1083E-01-8.4145E-03-2.3615E-01-24.75-5.3258E+002.5121E-01-1.0747E

22、-02-2.8567E-01-22.00-5.9219E+002.9159E-01-1.2058E-02-2.9179E-01-19.25-5.9747E+003.2348E-01-1.1913E-02-2.3812E-01-16.50-6.0276E+003.5537E-01-9.7546E-03-1.0767E-01-13.75-5.3556E+003.7688E-01-4.7843E-031.1515E-01-11.00-4.6836E+003.9838E-014.1200E-034.3917E-01-8.25-3.0814E+004.0890E-011.8252E-028.5612E-

23、01-5.50-1.4792E+004.1942E-013.8361E-021.3257E+00-2.75-7.3739E-012.0967E-016.2996E-021.7621E+000.004.4740E-03-7.4171E-058.5736E-022.0392E+00注:1、以3#墩中心為x坐標(biāo)原點,坐標(biāo)正向指向高峣岸;2、M為彎矩影響線,N為軸力影響線;3、單位荷載方向向下時,M以下緣受拉為正,N以受壓為正。七、 橋梁荷載橫向分布系數(shù)按杠桿法計算左右拱肋的荷載橫向分布系數(shù),計算結(jié)果見表3。橋面橫向布置為:0.50m(欄桿)+4.00m(慢車道)+2.70m(吊桿、分隔帶)+7.50

24、m(車行道)+1.50m(分隔帶)+7.50m(車行道)+2.70m(吊桿、分隔帶)+4.00m(慢車道)+0.50m(欄桿)30.90m,左右拱肋中心距:19.20m。 吊桿 吊桿圖3-1 汽車荷載橫向布置(6車道) 吊桿 吊桿圖3-2 掛車荷載橫向布置表3-1 汽車荷載橫向分布系數(shù)荷載位置1.253.057.959.7511.0512.8516.9518.7520.0521.8527.1528.95左拱肋1.25261.15890.90360.80990.74220.64840.43490.34110.27340.1797-0.0964-0.1901右拱肋-0.2526-0.15890.0

25、9640.19010.25780.35160.56510.65890.72660.82031.09641.1901表3-2 掛車荷載橫向分布系數(shù)荷載位置8.459.3510.2511.15左拱肋0.87760.83070.78390.7370右拱肋0.12240.16930.21610.2630八、 試驗荷載1、 沖擊系數(shù)根據(jù)交通部部頒標(biāo)準(zhǔn)公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范(JTJ02189)的規(guī)定,拱橋計算跨徑小于等于20m時沖擊系數(shù)取0.2,計算跨徑大于等于70m時不計沖擊系數(shù),試驗橋梁凈跨徑為150m,因此主跨汽車荷載不計沖擊系數(shù)。2、 設(shè)計控制荷載及試驗荷載效率設(shè)計控制荷載按照設(shè)計要求,分別以設(shè)計荷

26、載:汽車-超20級,掛車-120,按縱向和橫向最不利位置布載,分別計算比較汽車2車道、3車道、4車道、5車道、6車道布載(按規(guī)范分別記入車道折減系數(shù)和縱向折減系數(shù)0.97)時對拱肋弦桿生產(chǎn)的效應(yīng),并以此作為試驗加載的依據(jù)。計算結(jié)果表明,試驗橋梁以汽車3車道偏駛一側(cè)時控制設(shè)計。靜載加載工況及試驗荷載效率根據(jù)控制截面內(nèi)力荷載等效原則,采用314臺載重車進(jìn)行布載,并使控制截面的荷載效率達(dá)到檢測規(guī)程的規(guī)定值。工況內(nèi)容和試驗荷載效率見表4。表4 試驗荷載效率工況序號工況名稱用車量(臺)控制荷載控制內(nèi)力試驗內(nèi)力荷載效率1主跨拱肋拱腳最大正彎矩9汽車-超209241.44kN·m8750.4kN&

27、#183;m0.952主跨拱肋拱腳最大負(fù)彎矩8汽車-超20-11497.67kN·m-11368.8kN·m0.993主跨拱肋拱腳最大軸力14汽車-超203408.6 kN3161.4 kN0.934主跨拱肋L/4上弦最大拉力9汽車-超20-685.4 kN-730.0 kN1.065主跨拱肋L/4上弦最大壓力6汽車-超202728.5 kN2611.8 kN0.966主跨拱肋L/4下弦最大拉力6汽車-超20-1449.6 kN-1494.0 kN1.037主跨拱肋L/4下弦最大壓力9汽車-超202829.6 kN2716.3 kN0.968主跨拱肋3L/8上弦最大拉力8汽

28、車-超20-978.4 kN-1029.5 kN1.059主跨拱肋3L/8上弦最大壓力7汽車-超203144.3 kN3037.9 kN0.9710主跨拱肋3L/8下弦最大拉力7汽車-超20-1471.0 kN-1434.4 kN0.9811主跨拱肋3L/8下弦最大壓力8汽車-超202633.9 kN2539.4 kN0.9612主跨拱肋L/2上弦最大壓力6汽車-超202826.2 kN2662.5 kN0.9413主跨拱肋L/2下弦最大拉力6汽車-超20-955.1 kN-931.8 kN0.9814邊跨拱肋拱腳截面最大負(fù)彎矩5汽車-超20-7518.5 kN-7111.6 kN0.9515

29、邊跨拱肋跨中截面最大正彎矩5汽車-超204817.6 kN4542.0 kN0.94說明:1、表中內(nèi)力值為相應(yīng)測試截面單個拱肋的內(nèi)力值;2、主跨計算中考慮了拱腳外包混凝土的作用;邊跨計算考慮外貼鋼板的作用;3、主拱弦桿軸力受拉為負(fù),受壓為正;彎矩以下緣受拉為正。試驗荷載布置各工況加載車輛布置見圖4,圖中長度單位均為m。 往???往高峣4 1 75 2 86 3 9橋軸線 拱頂中線圖4-1 拱腳截面最大正彎矩工況加載車輛平面布置 往海口 往高峣4 1 75 26 3 9橋軸線 拱頂中線圖4-2 拱腳截面最大負(fù)彎矩工況加載車輛平面布置 往??诠绊斨芯€ 往高峣104 1 7 13115 2 8126

30、 3 9 14橋軸線圖4-3 拱腳截面最大壓力工況加載車輛平面布置往??诠绊斨芯€ 往高峣4 1 75 2 86 3 9橋軸線圖4-4 L/4截面上弦最大拉力、下弦最大壓力工況加載車輛平面布置 往海口拱頂中線 往高峣4 15 26 3橋軸線圖4-5 L/4截面上弦最大壓力、下弦最大拉力工況加載車輛平面布置 往海口拱頂中線 往高峣4 1 75 26 3 9橋軸線圖4-6 3L/8截面上弦最大拉力、下弦最大壓力工況加載車輛平面布置 往??诠绊斨芯€ 往高峣4 15 2 86 3橋軸線圖4-7 3L/8截面上弦最大壓力、下弦最大拉力偏載工況加載車輛平面布置 往海口拱頂中線 往高峣4 15 26 3橋軸線

31、圖4-8 拱頂截面上弦最大壓力、下弦最大拉力工況加載車輛平面布置 引跨(往??冢?#墩中線 主跨(往高峣)4 1 26 3橋軸線圖4-9 邊跨拱腳截面最大負(fù)彎矩、跨中截面最大正彎矩工況加載車輛平面布置 往??诘鯒U中線 往高峣 1 2 3橋軸線圖4-10 針對吊桿加載工況加載車輛平面布置(附加工況)九、 試驗荷載作用下控制截面應(yīng)力、應(yīng)變及撓度計算根據(jù)實際試驗荷載,利用結(jié)構(gòu)有限元分析軟件計算各控制截面的內(nèi)力和撓度,計算結(jié)果列于表6表9。表5為各控制截面參數(shù)。表5 控制截面參數(shù)表截面編號截面積A(m2)抗彎慣矩I(m4)中性軸坐標(biāo)(m)上緣ys下緣yx主跨拱腳7.9533E+001.0072E+01

32、1.8501.850主跨L/4L/2上下弦桿1.7151E-016.4871E-030.3500.350邊跨拱肋8.5595E-014.8823E-011.2601.260表6-1 試驗荷載作用下主跨左拱肋(偏載側(cè))控制截面應(yīng)力理論計算值工況控制截面試驗內(nèi)力單元表面應(yīng)力(MPa)M(kN·m)N(kN)上緣應(yīng)力中軸應(yīng)力下緣應(yīng)力主跨拱肋拱腳最大正彎矩J18750.41673.2-1.82-0.211.40G7-1098.32324.7-0.09-0.29-0.49主跨拱肋拱腳最大負(fù)彎矩J1-11368.81614.91.89-0.20-2.29主跨拱肋拱腳最大軸力J15903.4316

33、1.4-1.48-0.400.69G78039.13019.5-1.86-0.381.10主跨拱肋L/4上弦最大拉力主跨拱肋L/4下弦最大壓力J2上弦-58.6-730.07.424.261.10J2下弦-57.32716.3-12.75-15.84-18.93G6上弦-0.91709.7-9.92-9.97-10.02G6下弦-6.9861.9-4.66-5.03-5.40主跨拱肋L/4上弦最大壓力主跨拱肋L/4下弦最大拉力J2上弦70.42611.8-19.02-15.23-11.43J2下弦80.1-1494.04.398.7113.03J1-6041.11462.60.93-0.18-

34、1.29G74735.3745.0-0.96-0.090.78G6上弦-24.7-397.53.652.320.99G6下弦-23.31156.6-5.49-6.74-8.00主跨拱肋3L/8上弦最大拉力主跨拱肋3L/8下弦最大壓力J3上弦-64.6-1029.59.496.002.52J3下弦-66.32539.4-11.23-14.81-18.39G5上弦71.22778.9-20.05-16.20-12.36G5下弦93.3-1540.33.958.9814.02主跨拱肋3L/8上弦最大壓力主跨拱肋3L/8下弦最大拉力J3上弦68.33037.9-21.40-17.71-14.03J3下

35、弦87.7-1434.43.638.3613.09主跨拱肋L/2上弦最大壓力主跨拱肋L/2下弦最大拉力J4上弦105.72662.5-21.23-15.52-9.82J4下弦88.1-931.80.685.4310.19J15285.01751.9-1.19-0.220.75主跨拱肋L/2上弦壓力、L/2下弦拉力(123789車加載)J4上弦84.42381.9-18.44-13.89-9.33J4下弦93.0-899.60.235.2510.26表6-2 試驗荷載作用下主跨右拱肋(非偏載側(cè))控制截面應(yīng)力理論計算值工況控制截面試驗內(nèi)力單元表面應(yīng)力(MPa)M(kN·m)N(kN)上緣

36、應(yīng)力中軸應(yīng)力下緣應(yīng)力主跨拱肋拱腳最大正彎矩J18750.41673.2-1.82-0.211.40主跨拱肋拱腳最大負(fù)彎矩J1-11368.81614.91.89-0.20-2.29主跨拱肋拱腳最大軸力J15903.43161.4-1.48-0.400.69主跨拱肋L/4上弦最大拉力主跨拱肋L/4下弦最大壓力J2上弦-58.6-730.07.424.261.10J2下弦-57.32716.3-12.75-15.84-18.93主跨拱肋L/4上弦最大壓力主跨拱肋L/4下弦最大拉力J2上弦70.42611.8-19.02-15.23-11.43J2下弦80.1-1494.04.398.7113.03

37、主跨拱肋3L/8上弦最大拉力主跨拱肋3L/8下弦最大壓力J3上弦-64.6-1029.59.496.002.52J3下弦-66.32539.4-11.23-14.81-18.39主跨拱肋3L/8上弦最大壓力主跨拱肋3L/8下弦最大拉力J3上弦68.33037.9-21.40-17.71-14.03J3下弦87.7-1434.43.638.3613.09主跨拱肋L/2上弦最大壓力主跨拱肋L/2下弦最大拉力J4上弦105.72662.5-21.23-15.52-9.82J4下弦88.1-931.80.685.4310.19主跨拱肋L/2上弦壓力、L/2下弦拉力(123789車加載)J4上弦84.4

38、2381.9-18.44-13.89-9.33J4下弦93.0-899.60.235.2510.26表6-3 試驗荷載作用下邊跨左拱肋(偏載側(cè))控制截面應(yīng)力理論計算值工況控制截面試驗內(nèi)力表面(鋼板)應(yīng)力(MPa)混凝土(距砼表面5cm)應(yīng)力(MPa)M(kN·m)N(kN)上緣應(yīng)力下緣應(yīng)力上緣應(yīng)力下緣應(yīng)力邊跨拱肋拱腳截面最大負(fù)彎矩邊跨拱肋跨中截面最大正彎矩J8-7111.6388.417.90-18.812.68-2.82J94542.045.6-11.7811.67-1.761.75表7 試驗荷載作用下主跨左拱肋(偏載側(cè))控制截面管內(nèi)混凝土應(yīng)力理論計算值工況控制截面管內(nèi)混凝土應(yīng)力(

39、MPa)26cm13cm0cm-13cm-26cm主跨拱肋拱腳最大正彎矩J1上弦-1.75-1.63-1.51-1.39-1.27J1下弦0.831.071.191.31G7上弦-0.12-0.13-0.15-0.16-0.18G7下弦-0.44-0.47-0.49-0.50主跨拱肋拱腳最大負(fù)彎矩J1上弦1.771.621.461.311.15J1下弦-1.58-1.89-2.05-2.20主跨拱肋拱腳最大軸力J1上弦-1.45-1.37-1.29-1.21-1.13J1下弦0.290.450.530.61G7上弦-1.81-1.70-1.59-1.48-1.37G7下弦0.560.780.8

40、91.00續(xù)表7 試驗荷載作用下主跨左拱肋(偏載側(cè))控制截面管內(nèi)混凝土應(yīng)力理論計算值工況控制截面管內(nèi)混凝土應(yīng)力(MPa)26cm13cm0cm-13cm-26cm主跨拱肋L/4上弦最大拉力主跨拱肋L/4下弦最大壓力J2上弦1.040.850.670.480.30J2下弦-2.13-2.31-2.49-2.67-2.85G6上弦-1.56-1.57-1.57-1.57G6下弦-0.75-0.77-0.79-0.81主跨拱肋L/4上弦最大壓力主跨拱肋L/4下弦最大拉力J2上弦-2.84-2.61-2.39-2.17-1.95J2下弦0.861.121.371.621.87J1上弦0.860.780

41、.700.610.53J1下弦-0.92-1.00-1.09-1.17-1.25G7上弦-0.93-0.86-0.80-0.73-0.67G7下弦0.470.530.600.660.73G6上弦0.440.360.290.21G6下弦-0.91-0.99-1.06-1.13主跨拱肋3L/8上弦最大拉力主跨拱肋3L/8下弦最大壓力J3上弦1.351.150.940.740.54J3下弦-1.91-2.12-2.33-2.54-2.74G5上弦-2.99-2.77-2.55-2.32-2.10G5下弦0.821.121.411.712.00主跨拱肋3L/8上弦最大壓力主跨拱肋3L/8下弦最大拉力J3上弦-3.21-3.0

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