帶整流橋負載的雙繞組異步發(fā)電機勵磁控制方法研究

1、帶整流橋負載的雙繞組異步發(fā)電機勵磁控制方法研究摘要：針對雙繞組異步發(fā)電機所帶不可控整流橋直流側電壓的穩(wěn)定問題，提出了一種在控制繞組側補償異步發(fā)電機所需無功勵磁電流的新方法。該方法通過鎖相環(huán)（PLL）檢測出控制繞組中基波電壓相位并超前90作為實際應補償?shù)膭畲艧o功電流的相位，再根據(jù)檢測出的功率繞組整流橋直流側的實際電壓與參考電壓作比較后，經(jīng)PI調節(jié)確定靜止無功發(fā)生器（SVG）發(fā)出的勵磁電流的幅值大小，實現(xiàn)在負載變化時，對控制繞組中所需的勵磁電流的大小和頻率進行連續(xù)調節(jié)，達到穩(wěn)定直流側電壓的目的。并用實驗和仿真試驗驗證了該方法的有效性。 關鍵詞：雙繞組異步發(fā)電機；鎖相環(huán)；靜止無功發(fā)生器 1 引言 在

2、船舶電站中需要用到的高質量直流電，是由交流發(fā)電機發(fā)出的交流電通過整流得到。目前，在船舶電站中，廣泛應用的為同步電機發(fā)電系統(tǒng)，若采用異步電機發(fā)電系統(tǒng)整流得到直流電，與同步發(fā)電機相比，具有功率密度高，結構簡單，機械強度高，制造成本低，維護方便等突出的優(yōu)點。但感應電機作為發(fā)電機單機運行時，必須依靠轉子剩磁，通過在感應電機定子端并聯(lián)適當?shù)碾娙萜髯詣罱▔?，在加負載時，引起發(fā)電機的端電壓下降，端電壓的降低，導致了勵磁的容性電流減小，使端電壓進一步下降，因此，異步發(fā)電機在突加負載時端電壓會下降很快，在突加重載時可能導致電壓的崩潰。在感應發(fā)電機中，要穩(wěn)定端電壓，就必須對容性勵磁電流加以控制，但異步機不同于同步

3、機，它的容性勵磁電流和產(chǎn)生功率的有功電流是耦合在一起的，這給控制帶來了困難。本文針對帶整流橋負載的雙繞組異步發(fā)電機提出了穩(wěn)定整流橋直流側電壓的一種勵磁控制方法。 2 勵磁控制系統(tǒng)的結構 在本文所提的雙繞組發(fā)電機中，有兩套三相定子繞組，一套繞組對負載提供功率，稱為功率繞組，另一套接靜止無功發(fā)生器（SVG）來補償功率繞組所并電容器產(chǎn)生的容性無功勵磁電流的變化，稱為控制繞組。由于共用同一個磁場，在兩套繞組中，感應出的電動勢的頻率是相同的，當負載發(fā)生變化時由于所需的電磁轉矩不同，轉差率必然發(fā)生改變，發(fā)出的交流電的頻率也發(fā)生變化，經(jīng)過過渡過程穩(wěn)定后，對于一個確定的輸出功率必然對應一個確定的頻率。因此本文

4、所提的控制思路為：檢測控制繞組中基波電壓的頻率作為應補償?shù)膭畲烹娏鞯念l率，將功率繞組整流側的實際電壓和參考電壓作比較后，經(jīng)PI調節(jié)后確定SVG發(fā)出的勵磁電流的幅值大小，這樣就可以實現(xiàn)在負載變化時，對控制繞組中所需的勵磁電流的大小和頻率進行連續(xù)調節(jié)，達到穩(wěn)定直流側電壓的目的，并獲得好的動態(tài)響應過程。 整個控制方案如圖1所示，具體控制過程如下文所述。 圖1 異步發(fā)電系統(tǒng)結構框圖 在圖1中設畸變的控制繞組端電壓為 (1) 式中：En,n為各次電壓有效值和初相角，其中1=0。 2.1 產(chǎn)生所需的參考勵磁補償電流ic1的指令 電路采用鎖相環(huán)（PLL）實時跟蹤控制繞組側相電壓eca的基波相位t,通過將其相

5、位超前/2，得到所需的勵磁無功相位；把整流橋直流側的實際電壓udc與參考指定電壓udc作比較后經(jīng)PI調節(jié)得到所需勵磁電流的幅值Im,這樣就確定了參考勵磁補償電流ic1的相位和幅值，也就確定了。 （2） 2.2 靜止無功發(fā)生器直流側電容電壓Uc的穩(wěn)定 要使SVG能正常地工作，就必須維持SVG直流側電容上工作電壓的穩(wěn)定。根據(jù)三相電路的瞬時無功理論可知，a，b，c三相的瞬時有功功率分別為 （3） 式中： （4） 由式（3）及式（4）得 papbpc=p；qaqbqc=0 （5） 由以上分析可知，各相的瞬時無功功率之和為0，但在單獨觀察某一相時，其瞬時無功功率不為0，這表明各相瞬時無功功率只是在三相之

6、間交換，其交換的強度由q表征，因此，對于SVG而言，瞬時無功功率不會導致交流側和直流側之間的能量交換?？紤]到直流側電路的損耗，不對電容器的電壓加以控制的話，電容器上的工作電壓就不能維持，就必須引入適當?shù)挠泄﹄娏髯尳涣骱椭绷鱾冉粨Q一定的能量。在本文提及的控制方案中，采用電容器上電壓的實際值uc與參考值uc作比較后，經(jīng)PI調節(jié)得到所需的有功電流的幅值ip，通過PLL實時跟蹤eca的基波相位t,得到控制直流側電容電壓穩(wěn)定所需的有功電流相位，這樣通過確定其相位和幅值就確定了控制SVG直流側電容電壓的指令電流信號。 （6）2.3 控制SVG的PWM信號的形成 在圖1中SVG需要產(chǎn)生電流的參考信號ic為

7、ic=ic1iuc （7） 把ic和實測的ic信號通過電流跟蹤控制電路產(chǎn)生PWM信號，再讓PWM信號經(jīng)過驅動電路控制SVG中主電路的工作。 （8） 3 穩(wěn)態(tài)實驗結果及仿真試驗結果 3.1 雙繞組異步發(fā)電系統(tǒng)參數(shù) 發(fā)電機空載特性如圖2所示。 圖2 發(fā)電機空載特生 在仿真試驗中，電機模型的建立采用圖2所示的發(fā)電機空載曲線，兩套繞組錯開90，并折算成具有相同的參數(shù)。 原動機轉速n=1500r/min； 發(fā)電機極對數(shù)p=2； 定子電阻R1=0.665； 轉子折算到定子側電阻R2=0.374； 定子漏感L11=9mH； 轉子折算到定子側漏感L12=9mH； 整流橋直流側參考電壓Udc=500V； SVG

8、電容電流參考值Uc=700V； 自勵電容C=100F； SVG直流側電容Cc=100F； 連接SVG和控制繞組之間的工作電感Ls=10mH。 3.2 穩(wěn)態(tài)時的實驗結果與仿真結果 圖3表示了穩(wěn)態(tài)時整流橋直流側電壓與電流的仿真和實驗的對比曲線;圖4表示了穩(wěn)態(tài)時發(fā)電機交流側基波頻率與整流橋直流側電流的仿真和實驗對比曲線。從圖3與圖4可以看到實驗曲線和仿真曲線很吻合，這就驗證了所建仿真模型的穩(wěn)態(tài)正確性。 圖3 整流橋負載特性圖 圖4 直流電流與系統(tǒng)頻率關系圖 3.3 對發(fā)電機不加控制時的加載和卸載仿真波形 對發(fā)電機不加控制時，從圖5與圖6可以看出在3.5s時突加40負載，交流側電壓基波頻率下降，整流橋

9、直流側電壓下掉約20V，當在7s時卸載，頻率能恢復，電壓能在超調約50V恢復。 圖5 PLL跟蹤的交流側電壓基波頻率輸出 圖6整流橋直流側電壓 對發(fā)電機不加控制時，從圖7與圖8可以看出在3.5s時突加20負載，交流側電壓基波頻率下降，整流橋直流側電壓下掉約170V,當在7s時卸載，頻率能恢復，電壓雖然能恢復，但恢復時間較長。 圖7 PLL跟蹤的交流側電壓基波頻率輸出 圖8 整流橋直流側電壓 3.4 對發(fā)電機采用SVG補償容性勵磁無功的加載和卸載仿真波形 對發(fā)電機控制繞組采用SVG補償容性勵磁無功電流，在整流橋直流側突加和突卸負載時，從圖9到圖14可以看出，整流橋直流側電壓對負載的大小不敏感，對

10、于突加和突卸40和20負載，都能經(jīng)過一個較短的過渡時間后保持直流電壓的穩(wěn)定；PLL跟蹤的交流側電壓基波頻率隨著負載的改變而改變，進入穩(wěn)定后，40和20是分別對應了一個確定的頻率；SVG直流側電容除了在電容充電階段有一個過沖外，以后都能穩(wěn)定在指定的700V附近。 圖9 PLL跟蹤的交流側電壓基波頻率輸出（突加與突卸40負載） 圖10 PLL跟蹤的交流側電壓基波頻率輸出（突加與突卸20負載） 圖11 整流橋直流側電壓（突加與突卸40負載） 圖12 整流橋直流側電壓（突加與突卸20負載） 圖13 SVG直流側電容電壓（突加與突卸40負載） 圖14 SVG直流側電容電壓（突加與突卸20負載） 4 結語 從以上的實驗和仿真結果可以看出，本文提出的采用PLL跟蹤基波頻率，帶SVG的勵磁控制方案對于帶整流橋負載的雙繞組異步發(fā)電機有很好的動態(tài)和穩(wěn)態(tài)性能，有進一步進行研究的價值。這種勵磁方法雖然只針對帶整流