橋梁工程課程設(shè)計(t型簡支梁的計算)

1、精品裝配式鋼筋混凝土簡支T梁橋計算一.基本設(shè)計資料（1） .跨度及橋面寬度二級公路裝配式簡支梁橋，雙車道，計算跨徑為13m,橋面寬度為凈7.0+2X2+2X0.5=12m,主梁為鋼筋混凝土簡支T梁，橋面由7片T梁組成，主梁之間的橋面板為鉸接，沿梁長設(shè)置3道橫隔梁。（2） .技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)2設(shè)計何載：公路一II級，人群何載3.0KN/mo汽車荷載提高系數(shù)1.3（3） .主要材料鋼筋：主筋用HRB335級鋼筋，其他用R235級鋼筋。混凝土：C50，容重26kN/m3；橋面鋪裝采用瀝青混凝土；容重23kN/m3；（4） .設(shè)計依據(jù)（1）公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范（JTJD60-2004）公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混

2、凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTJD62-2004）;（5） .參考資料結(jié)構(gòu)設(shè)計原理：葉見曙，人民交通出版社；橋梁工程：姚玲森，人民交通出版社；混凝土設(shè)路橋設(shè)計：橋梁計算示例叢書混凝土簡支梁（板）橋（第三版）易建國主編.人民交通出版(5)鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁橋結(jié)構(gòu)設(shè)計閆志剛主編.機械工業(yè)出版社（6） .構(gòu)造形式及截面尺寸1 .主梁截面尺寸：根據(jù)公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范(JTGD60-2004),梁的高跨比的經(jīng)濟范圍在1/11到1/16之間，此設(shè)計中計算跨徑為13m,擬定采用的梁高為1.0m,翼板寬2.0m。腹板寬0.18m。2 .主梁間距和主梁片數(shù)：橋面凈寬：7.0+2X2+2X0.5=12m，采

3、用7片T型主梁標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計，主梁間距為2.0m。全斷面7片主梁，設(shè)3道橫隔梁，橫隔板厚0.15m,高度取主梁高的3/4,即0.75m。路拱橫坡為雙向2%,由C50瀝青混凝土墊層控制，斷面構(gòu)造形式及截面尺寸如圖所示。:IL二二_1SiI川Mi咋感謝下載載二.主梁的計算（一）.主梁的荷載橫向分布系數(shù)計算1.跨中荷載彎矩橫向分布系數(shù)（按GM法）（1）主梁的抗彎及抗扭慣矩Ix和Itx求主梁界面的的重心位置ax(圖2):平均板厚:191311cm2主梁截面的重心位置:ax26.568cm(20018)115.51001850(20018)1110018主梁抗彎慣矩:13112Ix2001120011(26.

4、568)1224_243486992.229(cm)3.48710(m)13181001210018100(-2226.568)m主梁抗扭慣矩：ITGbtii1對于翼板：,/L0.0550.1查表得c1/3b1200對于肋板：txf0.18由線性內(nèi)插c0.295b2100133434It-200110.29510018260777.3(cm)2.60810(m)Ix 3.487 10 b 2001Tx 2.608 10 3 b 200單位寬度抗彎及抗扭慣矩：JxJTx(2)橫梁的抗彎及抗扭慣矩翼板有效寬度入的計算，計算圖3所示l4b800cm橫梁長度取兩邊主梁的軸線間距，即:c(62515)2

5、305cmh75cmb15cm3050.381800查表得當(dāng)c0.381時l0.5313050.531162cm橫隔梁界面重心位置ayay2162111175221621175151575213.178cm橫隔梁抗彎慣矩:13I(2126)113128.007103(m4)(216211)(13.17891Q755.5)2157531575(一13.178)122橫隔梁的抗扭慣矩:ITyc1blh3c2b2h3,h111由h10.0176b16250.1故G1/3,由于連續(xù)橋面板的單寬抗扭慣矩只有獨立寬扁板的一半，可取G1/6。h2/b215.一一0.1829,查表得c28220.291。則1

6、Ty16.250.113633340.2910.750.152.123102.12310(m)單位長度抗彎及抗扭慣矩:JTyIybITyb_一38.00710362532.123106251.2810.34010_5105(3)計算抗彎參數(shù)0和抗扭參數(shù)a07200B700cm2BJX700417.441054:51.076l,Jy1250I1.28110G(JtxJTy)0.425E(1.3041050.340105)0.073912EJxJy2E(17.44101.28110):0.2719(4)計算荷載彎矩橫向分布影響線坐標(biāo)已知1.076,查G-M圖表，可得表1中的數(shù)據(jù)。用內(nèi)插法求各梁位處

7、橫向分布影響線坐標(biāo)值如圖所示。影響系數(shù)K0和K1值梁位Z-X-何載位直b3b/4b/2b/40-b/4-b/2-3b/-b校核400.420.590.921.421.781.420.920.590.428.06b/40.861.091.501.771.420.920.510.320.208.06Kb/21.541.801.931.500.910.540.310.220.148.0513b/42.572.591.761.060.580.320.230.140.057.99b40262.701.530.800.390.230.180.110.048.090-0.70.170.961.962.621

8、.960.960.17-0.78.0466Kb/4-0.30.781.862.661.931.040.34-0.2-0.57.940921b/21.122.022.581.850.970.31-0.0-0.1-0.27.973663b/44.263.462.000.750.08-0.15-0.1-0.10.028.0143:30各主梁橫向分布影響線坐標(biāo)值表2梁號算式何載位直b3b/4b/2b/40b/4b/23b/4bK13K4Kk1Bk“3B771T3.2942.6371.660.940.440.280.200.120.046199197K0K0BK3B7704446.2493.9101.5

9、70.26-0.2-0.3-0.2-0.00.08911710013790.090.680.770.580.420.20'K1K0-2.955-1.273080126-0.0430.020.180.200.150.110.05(K；K0)1-0.803-0.346479856-0.0121.590.44-0.0-0.1-0.0-0.01KaK0(KK)5.4463.5645826429823-0.079.K/0.220.06-0.0-0.0-0.0-0.00.7780.50984092014030.011Ki5-Kb2K3B7ii.8342.O26i.88ii.374O.8i6O.47

10、7O.287O.i97O.ii47i2-Ko5-K7B02-2K3B7o邛2.Oi72.43i2.4ii.53O.7iO.i7-O.O-O.i-O.i8O46696i57-O.5-O.iO.iOO.29O.34O.34KiK'o-O.i83-O.4O53326O888O.294-O.i-O.OO.O2O.O8O.O9O.O9(KiKo)-O.O5O-o.iio45447i55O.O8O2KaKo(Ki心i.9672.32i2.26i.49O.74O.26O.O3-O.O-o.ioo923O456KO.32O.2iO.iOO.O3O.OO-O.O2i7O.28iO.33243675O8-

11、O.Oi46K7Ikb7i-72i.56i.73i.34O.86O.48O.3OKiBi一4O.957i.i9iii76i5O.i9iKo6K7B04“b7o-72-O.i74O.957i.962.54i.79O.93O.28-O.2-O.47434367ii-O.4-O.8-O.4-O.OO.i9O.5i3)KiK'oi.i3iO.234O2i3467O46O.665(KiKo)1O.3O8O.O64-O.O-O.2-O.i-O.OO.O5O.i4O.i8ii92i2ii93O1.852.320.230.130.04-0.0KaKoKK)0.1341.0214391910-0.042

12、K/0.260.330.230.130.04-0.03i0.0190.1465291910-0.0420.921.421.781.420.920.59,K0K100.4200.5900000000.4200.961.962.621.960.960.17KoK00-0.7600.170000000-0.760-0.0-0.5-0.8-0.5-0.00.42Ki(Ko1.18/00.420404040404001.180-0.0-0.1-0.2-0.1-0.00.11(KiKo)0.3210.1140.3214114728471140.941.812.391.810.940.28KaKo(KK)-

13、0.4390.284933394-0.439K/0.130.250.340.250.130.044i-0.0630.041692961-0.063圖6何載橫向分布系數(shù)計算（cm）列表計算各梁的橫向分布影響線坐標(biāo)值”表2。3.0kN/m2。繪制橫向分布影響線（圖6）求橫向分布系數(shù)按照橋規(guī)規(guī)定，汽車荷載距人行道邊緣不小于0.5m,人群荷載取各梁橫向分布系數(shù):1公路II級：1(0.7000.4250.2180.0590.0300.0120.0170.007)0.698q212q-(0.3010.4800.3150.2040.1240.0470.0180.005)0.7473q4q1 (0.154 0

14、.184 0.270 0.32221-(0.020 0.120 0.206 0.30920.253 0.144 0.078 0.009) 0.6980.314 0.213 0.217 0.026) 0.713人群荷載:1r0.8932r0.2593r0.1554r0.114人行道板:1b0.8930.0020.8952b0.2590.0090.2503b0.1550.0410.1144b2(0.114)0.2282.梁段剪力橫向分布系數(shù)（按杠桿法）公路II級（圖6）iq2q3q1-(1.7050.716)1,2111-(1.0000,018)0,5091一(0.9641.0000,060)1,

15、01224q3q1.0121r1.750人群荷載：2r0,6823r4r0（二）作用效應(yīng)計算1,永久作用效應(yīng)（1）永久荷載假定橋面構(gòu)造各部分重力平均分配給主梁承擔(dān)，計算結(jié)果見表3鋼筋混凝土T形橋梁永久荷載計算表表36.16欄桿及人行道部分6按人行道板橫向分布系數(shù)分?jǐn)偟礁髁旱陌逯貫?1號,7號梁：ib0.895價q0.8951b65.37KNm2號,6號梁：2b0.2502b0.25061.50KN/m3號,5號梁：3b0.1143bq0.11460.68KN/m4號梁:4b0.2284bq0.22861.37KN/m各梁的永久荷載匯總與表4各梁的永久荷載（單位KN/m）表4梁號主梁橫隔梁欄桿及

16、人行道橋面鋪裝層總計1(7)9.8850.28085.376.1621.6962(6)9.8850.28081.506.1617.8263(5)9.8850.28080.686.1617.00649.8850.2808-1.376.1614.956影響線面積計算見表5。影響線面積計算表表5項目計算面積影響線面積Ml/2LHH0-l-12.50219.53124244LMl/4Q3l320112.50214.64816232Vl/22001 11,cc1/21.5632 22.2Vl/410-16.2521一一永久作用計算見表6永久作用計算表表6梁Ml/2Ml/4Q0號q0q0q0q0q0q01

17、21.69619.531423.74521.69614.648317.80321.6966.25135.6002(6)17.82619.531348.16017.82614.648261.11517.8266.25114.4133(5)17.00619.531332.14417.00614.648249.10417.0066.25106.288414.95619.531292.10614.95614.648219.07514.9566.2593.4752.可變作用效應(yīng)(1)汽車荷載沖擊系數(shù)簡 支 梁 自振 頻 率 計 算mcfi21.696 1039.812.212310 Kg /m一，日 c

18、 2l2 mc 2 12.5020.04451 3.45 10102.149 1038.498Hz由于f1介于1.5Hz至14Hz之間，按橋規(guī)4.2.3規(guī)定沖擊系數(shù)0.1767lnf0.0157則110.36241.3624(2)公路R級均布荷載qk,集中荷載Pk及其影響線面積(表7)公路n級車道荷載按照公路I級的0.75倍取用，即：qk10.50.75KN/m7.875KN/m計算彎矩時pk360180(12.55)1800.75KN157.5KN505計算剪力時Pk157.52315KN公路n級及其影響線面積表表7項目頂點位置qkKN/m2Pk(KN)0M1/21/2處7.875157.5

19、19.531M1/41/4處7.875157.514.648Q0支點處7.875157.56.25Q1/2l/2處7.875157.51.563可變作用人群荷載(每延米)Pr：Pr326KN/m(3)可變作用效應(yīng)彎矩計算(表8表10)公路一一n級車道荷載產(chǎn)生的彎矩計算表表8梁內(nèi)力1qk0pkyk彎矩效應(yīng)精品號(1)(2)(3)(4)(5)(6)(1)X(2)X(3X(4)+(5)X(6)1M1/20.69819.5313.125614.311Ml/40.69814.6482.344460.7692Ml/20.74719.5313.125657.436Ml/40.74714.6482.34449

20、3.1153Ml/20.6981.3627.87519.531157.53.125614.3114Ml/40.698414.6482.344460.769M1/20.71319.5313.125627.513Ml/40.71314.6482.344470.671人群荷載產(chǎn)生的彎矩梁號內(nèi)力qx/(KN/m)0M/(KN.m)1M1/20.893619.531104.647M1/40.89314.64878.4842M1/20.25919.53130.351M1/40.25914.64822.7633M1/20.15519.53118.164M1/40.15514.64813.6234M1/2-0

21、.11419.53113.359M1/4-0.11414.64810.019永久作用設(shè)計值與可變作用設(shè)計值的分項系數(shù)為:永久荷載作用分項系數(shù):G11.2汽車荷載作用分項系數(shù):G21.4人群荷載作用分項系數(shù):Qr1.4感謝下載載基本組合公式為nGiSGikQ1S1kcQjSQjkj2彎矩基本組合計算表（單位：KNm）表10梁號內(nèi)力永久何載人群荷載汽車柿載彎矩基本組合值1M1/2423.745104.647614.3111142.703M1/4317.80378.484460.769857.0562M1/2348.16030.351657.4361035.947M1/4261.11522.7634

22、93.115776.9933M1/2332.14418.164614.311946.619M1/4249.10613.623460.769723.4984M1/2192.10613.359627.513832.978M1/4219.07510.019470.671699.765（4）可變作用效應(yīng)剪力計算計算可變荷載剪力效應(yīng)應(yīng)計入橫向分布系數(shù)“延橋跨變化的影響。通常按如下方法處理，'先按跨中的“有等代荷載計算跨中剪力效應(yīng)，再由支點剪力荷載橫向分布系數(shù)并考慮支點至1/4為直線變化來計算支點剪力效應(yīng)。A.跨中剪力V1/2的計算（表11和表12）公路n級產(chǎn)生的跨中剪力（單位：KN）表11梁號內(nèi)

23、力1qk0Pk/kNyk剪力效應(yīng)/kN1V1/20.6981.36247.8751.5633150.5161.3472V1/20.7470.5172.8163V"20.6980.5161.3474V1/20.7130.5164.951B.支點剪力V0的計算計算支點剪力效應(yīng)的橫向分布系數(shù)的取值為：'a.支點處按杠桿法計算b.l/43l/4按跨中彎矩的橫向分布系數(shù))Pkc.支點l/4處支點剪力效應(yīng)計算式為：Vd(1)qk(1人群均布荷載產(chǎn)生的支點剪力效應(yīng)計算式為：Vdpr qr(11qrlrr11lP-124296在和之間按照直線變化人群荷載產(chǎn)生的跨中剪力計算表表12梁號內(nèi)力q人

24、/(KN/m)0剪力效應(yīng)/kN1V人1/20.89361.5638.3752V人1/20.2592.4293V人1/20.1551.4544V人1/2-0.114-1.069精品表13感謝下載載梁段剪力效應(yīng)計算:汽車荷載作用下如圖7所示，計算結(jié)果及過程如下。1號梁:3151.01.2117.87511112.5112.50.698-(0.6981.211)-212421121212.54(0.6981.211)409.507KN2號梁:3151.00.5097.875112.50.7472111212.51(0.5090.747)-1121212.5丁(0.5090.747)194.173KN

25、3號梁:3151.01.0127.87511112.5112.50.698(1.0120.698)2124212.5丁(1.0120.698)356.998KN4號梁:3151.01.0127.875112.50.713211行12.51(1.0120.713)-1112.5(1.0120.713)2124357.552KN剪力效應(yīng)組合表（單位：kN）精品粱號內(nèi)力永久何載汽車荷載（由標(biāo)準(zhǔn)荷載乘以沖擊系數(shù)）基本組合值1V0135.600557.912943.797V120161.347225.8862V0114.413264.541507.653V120172.816241.94234V0106

26、.288486.374808.496V120161.347225.886V093.475487.129343.101V120164.951230.931由上表可以看出，剪力效應(yīng)以1號粱控制設(shè)計。（三）持久狀況承載能力極限狀態(tài)下截面設(shè)計，配筋與驗算1.配置主筋由彎矩基本組合表10可知，1號梁Md值最大，考慮到設(shè)計施工方便，并留有一定的安全儲備，故按1號梁計算彎矩進行配筋。設(shè)鋼筋凈保護層為30mm,鋼筋重心至底邊距離為a=3+0.07X100=10cm,則主梁有效高度為ho=h-a=（100-18）cm=82cm.已知1號梁跨中彎矩Md1142.703kN.m,下面判別主梁為第一類T形截面或第二類

27、T形截面：若滿足:,',hf0Mdfcdbfhfh02則受壓區(qū)全部位于翼緣內(nèi)，為第一類T形截面，否則位于腹板內(nèi)，為第二類T形截面。式中0為橋跨結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，取為1.0;fcd為混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，本設(shè)計為2'C50混凝土，故fcd22'N/mm；HRB335級鋼筋抗拉強度設(shè)計值fsd280Mpabf為'T形截面受壓翼緣的有效寬度，取值為110mm。bf為T形截面受壓翼緣有效寬度，取下列三者中的最小值計算跨徑的1/3:l/3=1300cm/3=433cm相鄰兩粱的平均間距；d=200cmbfb2bh12hf(18201211)cm150cm'此處，

28、b為粱腹板寬度，其值為18cm,bh為承托長度，其值為0,hf為受壓區(qū)翼緣懸出板的平均厚度，其值為11cm.'故取bf為150cm。判別式左邊：cMd1142.703KN.m由判別式可得：.hf110fcdbfhfh0一22.41500110900.3123.542kN.m1142.703kN.mc22'受壓區(qū)位于翼緣內(nèi)，屬于第一類T形截面，應(yīng)按寬度為bf的矩形截面進行正截面抗彎承載力設(shè)計計算。設(shè)混凝土截面受壓區(qū)高度為x,則有A0Md1142.703 106一2fcdbfh。22.421500 90020.04201,1241 2 0.0420 0.0429 b 0.55h0

29、38.61mm求受拉鋼筋面積：將各已知值及38.61m 代入 fcdbfxfsdAs 得:As2fcdbfx/ fsd 4633.2mmcsu選用2根直徑36mm 和4根直徑32mm 的HRB335級鋼筋，則 2As 2036 4826 6862mm2鋼筋的布置如圖9所示9 鋼筋布置圖（單位：cm ）鋼筋重心位置:aWi2036481609(127199271)154.266mmasi6862ho1000154.266845.774mm含筋率：AS68620.508%0.2%bfh01500900故截面配筋率p及截面受壓區(qū)高度均符合規(guī)范要求。2 .持久狀況截面承載力極限狀態(tài)驗算：fsdAs按截

30、面實際配筋值計算受壓區(qū)高度x為：X57.18mmbf的截面抗彎極限承載力為：x57.15Mdfcdbfxh022.4150057.18845.7741570.042kN.m1142.703kN.mc22抗彎承載力滿足規(guī)范要求。3 .斜截面抗剪承載力計算：由表12可知，支點剪力以1號粱最大，考慮安全因素，一律采用1號粱剪力值進行抗剪計算，跨中剪力效應(yīng)以2號粱最大，一律以2號粱剪力值進行計算。Vd0943.797kNVdl241.942kN假定下排2根鋼筋沒有彎起而通過支點，則有a48cmh0ha1004.895.2cm驗算抗剪截面尺寸：0.51103/fcU7bA0.51103V50180952

31、617.966kN943.797kN端部抗剪截面尺寸不滿足要求；故可在粱跨中的某長度范圍內(nèi)按構(gòu)造配置鋼筋，其余區(qū)段應(yīng)按計算配置鋼筋。驗算是否需要進行斜截面抗剪強度計算:3一3跨中段截面:支點截面:0.50 10 3 2ftdbh00.50 10 3 1.0 1.83 180 850 139.995kN0.50102ftdbh00.50101.01.83180952156.794kN因0Vl241.942(0.5103)ftdbh0d2故應(yīng)進行持久狀況斜截面抗剪承載力驗算0（1）.斜截面配筋計算圖式'最大剪力Vd取用距支座中心h/2（粱高一半）處截面的數(shù)值，其中混泥土與箍筋共同'

32、''承擔(dān)的剪力Vcs不小于Vd,彎起鋼筋（按45。）承擔(dān)的剪力Vsd不大于Vd。計算第一排（從支座向跨中計算）彎起鋼筋時，取用距支座中心h/2處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。計算第一排彎起鋼筋后的每一排彎起鋼筋時，取用前一排彎起鋼筋下面彎起點處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。彎起鋼筋配置及計算圖示（如圖9所示）感謝下載載401250V由內(nèi)插得，距支座中心h/2處得剪力效應(yīng)Vd為:Vd(598.359 134.33) (4.75 0.5)4.75134.33kN549.514kNVcs0.67d0.6549.514kN329.708kNcsVsb0.4Vd0.4549.514kN2

33、19.806kN相應(yīng)各排彎起鋼筋的位置及承擔(dān)的剪力值見表13彎起鋼筋的位置及承擔(dān)的剪力值計算表表13鋼筋排次彎起點距支座中心距離/m承擔(dān)的剪力值Vsbi/kN鋼筋排次彎起點距支座中心距離/m承擔(dān)的剪力值Vsbi/kN10.839219.80632.434107.85121.646186.68843.22230.871(2).各排彎起鋼筋的計算:與斜截面相交的彎起鋼筋的抗剪承載力按下式計算:3Vsb0.7510fsdAsbSins此處：fsd280Mpas450,故相應(yīng)于各排彎起鋼筋面積按下式計算:0Vsb1.0VsbVsb0.75103fsdsins0.75103280sin45o0.1485

34、7穹起排次每排彎起鋼筋面積Asb彎起鋼筋數(shù)目每排彎起鋼筋實際面積J，2Asb/mm11497.4786_281568.521256.5666_281568.53725.9272_25981.74207.7882_16402.1計算得每排彎起鋼筋面積見表14靠近跨中處，增設(shè)的輔助斜筋,Asb4一，2402.1mm(3).主筋彎起后持久狀況承載能力極限狀態(tài)承載力驗算：計算每一彎起截面的抵抗彎矩時，由于鋼筋根數(shù)不同，則鋼筋的重心位置也不同，有效高度值也因此不同。為簡化計算，可用同一數(shù)值，影響不會很大。228鋼筋的抵抗彎矩M1為:x34M12fsAs1(h0-)2280106.15810(0.8520

35、.03898)kNm286.40kNm2225鋼筋抵抗彎矩M2為:m22fsAs1(h02)22801034.909104(0.850.03898)kNm228.35kNm2跨中截面鋼筋抵抗矩M為:M28010346.6740.0389810(0.85)kNm21087.37kNm第四排鋼筋彎起處正截面承載力為:Ms 1087.37kN m全粱抗彎承載力校核見圖10所示：第一排鋼筋彎起處正截面承載力為：(M1(1087.372286.42228.335)kNm57.9kNm第二排鋼筋彎起處正截面承載力為：M2(1087.371286.42228.335)kNm344.3kNm第三排鋼筋彎起處正

36、截面承載力為:M3(1087.372228.335)kNm859.04kNm4.箍筋設(shè)計選用210雙肢箍筋，則其面積2Asv 1.57 cm t;距支座中心h0/2處的主筋為2-28,As 12.32cm2有效高度ho 100 3 d/2 (1003 2.8/2)cm 95.6cmA 12 32100% 0.716%bh018 95.6則 P 100100 0.716 0.716 .最大剪力值 Vd 598.359kN1為異號彎矩影響系數(shù),此處取1.0;2為受壓翼緣影響系數(shù)，此處取1.1 ;將以上數(shù)據(jù)代入下式，得箍筋間距；2213Sv (0.56 10 6) (2 0.6p)、'Ek

37、Asvfsvbh。2(V)21 1.12(0.56 10 6) (2 0.6 0.716)V50 157 195 180 9562 2mm549.514194mm考慮公路橋規(guī)的構(gòu)造要求，選用 Sv 150mm,在支座中心向跨中方向長度不小于 1倍梁高(100cm )范圍內(nèi)，箍筋間距取為100cm有由上述計算，配置箍筋如下：全粱箍筋配置2 M0雙肢箍筋，在支座中心至距支點1.646m段，箍筋間距可取100mm,其他粱段箍筋間距取150mm 。Av箍筋配筋率：Sv 100mm時svSvb157 100% 0.872%100 180Sv 150mm 時svAsvSVb157 100% 0.581%1

38、50 180均滿足最小配箍率R235鋼筋不小于0.18%的要求。（五）斜截面抗剪承載力驗算斜截面抗剪強度驗算位置為：1）距支座中心h/2（梁高一半）處截面。2）受拉取彎起鋼筋彎起點處截面。3）錨于受拉區(qū)的縱向主筋開始不受力處的截面。4）箍筋數(shù)量或間距有改變處的截面。5）構(gòu)件腹板寬度改變處的截面。因此，本設(shè)計要進行斜截面抗剪強度驗算的截面包括（見圖13）1）距支點h/2處截面1-1,相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為Vd=455.2217KNMd=227.6490KNm2）距支點0.926處截面2-2,相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為Vd=437.2630KNMd=374.0170KNm3）距支點1.77

39、6處截面3-3,相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為Vd=396.533KNMd=676.800KNm4）距支點2.5505處截面4-4,相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為Vd=359.233KNMd=918.579KNm驗算斜截面抗剪承載力時，應(yīng)該計算通過斜截面頂端正截面內(nèi)的最大剪力Vd和相應(yīng)于上述最大剪力時的彎矩Md。最大剪力在計算出斜截面水平投影長度C值后，可內(nèi)插求得；相應(yīng)的彎矩可從按比例繪制的彎矩圖上量取。受彎構(gòu)件配有箍筋和彎起鋼筋時，其斜截面抗剪強度驗算公式為oVdVcsVsbVsb0.75103fsdAsbSinsVcs12320.45103bh。:（20.6P）、,備svfsv式中Vcs一斜截

40、面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪能力設(shè)計值(KN);Vsb一與斜截面征繳的普通彎起鋼筋的抗剪能力設(shè)計值(KN);A5b一斜截面內(nèi)在同一彎起平面的普通彎起鋼筋的截面面積(mm2)；1一異號彎矩影響系數(shù)，簡支梁取1.0;3一受壓翼緣的影響系數(shù)，取1.1;sv一箍筋的配筋率，svAsv/(Svb)0計算斜截面水平投影長度C為C=0.6mh0式中m一斜截面受壓端正截面處的廣義剪跨比，m=Md/(Vdho),當(dāng)m>3.0時，取m=3.0;Vd通過斜截面受壓端正截面內(nèi)由使用荷載產(chǎn)生的最大剪力組合設(shè)計值(KN);Md一相應(yīng)于上述最大剪力時的彎矩組合設(shè)計值(KNm);ho通過斜截面受壓區(qū)頂端正截面上的有效高度

41、，自受拉縱向主鋼筋的合力點至受壓邊緣的距離(mm)。為了簡化計算可近似取C值為C-h。(h。可采用平均值)，則C=(1052+945.774)/2=998.887mm由C值可內(nèi)插求得各個截面頂端處的最大剪力和相應(yīng)的彎矩。斜截面1-1:斜截面內(nèi)有236的縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為Ast1017.92P=1。p=1001000.113bh01800998.887svAsv/(Svb)=157/(100>180)=0.872%則Vcsi=1.0M.1>0.45M0-3M80>998.887XJ20.60.113""屈0.872%195=443.779

42、KN斜截面截割2組彎起鋼筋232+232,故Vsb1=0.75M0-3>280X1609+1609)>Sin45=477.849KNVcs1+Vsb1=(443.779+477.849)KN>455.222KN斜截面2-2:斜截面內(nèi)有236的縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為：P=100p=&1001017.920.113bh01800998.887svAsv/(Svb)=157/(100>180)=0.872%則Vcs21.01.10.45103180998.887，.20.60.113.500.872%195443.776kN斜截面截割2組彎起鋼筋232

43、+232,故Vsb2=0.75X10-3X280X(1609X2)Xsin45=477.849KN由圖12可以看出，斜截面2-2實際共截割3排彎起鋼筋，但由于第三排彎起鋼筋與斜截面交點靠近受壓區(qū)，實際的斜截面可能不與第三排鋼筋相交，故近似忽略其抗剪承載力。以下其他相似情況參照此法處理。Vcs2+Vsb2=443.779+477.849=921.678KN>437.263KN斜截面3-3:斜截面內(nèi)有236+232的縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為=2.02720361609P=100p=100X180998.887svAsv/(&b)=157/(250>180)=0.3

44、49%則Vcs31.01.10,45103180998.887.20.62.027.500.349%195355.967kN斜截面截割2組彎起鋼筋232+232,故Vsb3=0.75M0-3>280X16092)關(guān)in45=477.849KNVcs3+Vsb3=355.967+477.849=833.816KN>396.533KN斜截面4-4:斜截面內(nèi)有236+232的縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為20363217"P=100p=100X2.916>2,5取P=2.5180998.887svAsv/(Svb)=157/(250>180)=0.349%則Vcs41.01.10,45103180998.887.20.62.500.500.349%195378,059kN斜截面截割2組彎起鋼筋232+216,故Vsb4=0.75M0-3>280X(1609+