葉輪和蝸殼匹配關系對離心泵性能影響的研究

1、2008年第36卷第3期#專題研究!石油機械CHINAPETROLEUMMACHINERY9葉輪和蝸殼匹配關系對離心泵性能影響的研究鄧文劍楚武利(西北工業(yè)大學動力與能源學院)摘要運用計算流體動力學(CFD)技術研究不同蝸殼面積對泵流場的影響,采用六面體結構化網格離散計算區(qū)域,數值計算使用NUMECA軟件包的Euranus求解器,采用Jameson有限體湍流模型對三維雷諾時均N2積差分格式,并結合2S方程進行求解。模擬結果認為,泵的面積比越大,泵的高效區(qū)范圍越狹窄,性能曲線越陡峭;揚程曲線隨面積比的減小向右上方移動。在設計中實現葉輪和蝸殼的最佳匹配,可使離心泵發(fā)揮最佳的工作性能。關鍵詞離心泵葉輪

2、蝸殼面積比:流量Q=18145m/h,揚程H=615m,轉速n=1250r/min,比轉速ns=76。葉輪主要幾何參數為:葉片進口直徑D1=75mm,葉片出口直徑D2=180mm,葉片進口高度b1=12mm,葉片出口高度b2=9mm,轉軸直徑dh=40mm,葉輪進口直徑D0=65mm,進口葉片角1=25°,出口葉片角,葉片數Z=5。葉輪結2=33°構見圖1,葉片為單圓弧圓柱形。蝸殼基圓直徑D3=19414mm,蝸室進口寬度b3=28mm,蝸殼采用矩形斷面,外型線為對數螺線。文獻3給出了該泵詳細的試驗數據。為描述方便,各葉輪通道編號如圖2所示。3引,泵的性能由它們共同決定。但

3、長期以來,人們往往將重點集中在對葉輪的研究上,很大程度上忽略了對泵體以及葉輪和泵體間相互匹配關系的研究。這就造成單葉輪運行性能往往非常優(yōu)異,一旦和泵體配合起來工作,各項指標都會大幅度下降,如效率值的降幅甚至達到30%以上,并且伴隨有振動、噪聲等非穩(wěn)定工況。文獻1指出,整級泵中水力損失的60%是由于蝸殼的影響;文獻2指出,整級泵中水力損失的20%是由于蝸殼的影響。這個準確的數量關系因具體情況的不同而不同,但是蝸殼對泵性能有相當大的影響的確是客觀事實。因此,要大幅度提高泵的各項性能指標,必須解決葉輪和泵體的相互匹配問題。筆者旨在運用計算流體動力學(CFD)技術研究不同蝸殼面積對泵流場的影響,得到泵

4、內部流場和性能的變化規(guī)律,為面積比原理的深入研究做一些基礎工作。數值模擬11泵的幾何參數與計算網格筆者采用H1H1Anderson面積比原理中的定義,所謂面積比即為葉輪出口面積與蝸殼喉部面積值之比。筆者數值計算所用離心泵的面積比為3。泵原10石油機械2008年第36卷第3期在此基礎上,筆者針對該葉輪又設計了2個蝸殼(面積比分別為1和5),蝸殼基圓直徑和蝸室進口寬度都與初始蝸殼相同,蝸殼也同樣采用矩形斷面、對數螺線,所不同的是外型線半徑,如圖3所示。無預旋,總壓為1011325kPa,總溫為300K(此處總溫、總壓值為假定周圍大氣流速為0時的測量值),出口給定流量和流場初始壓力。模擬結果分析11

5、模擬結果驗證首先對筆者所用模擬方法的有效性和正確性進行驗證,將原型泵(面積比為3)的模擬結果和試驗值做對比,結果見表1。表1設計工況下泵水力性能試驗值與模擬結果對比圖3面積比分別為1、3、5的蝸殼項目試驗值模擬值流量/(kgs-1)5112551132揚程/m61206113效率/%6510701121數值方法和定解條件筆者采用六面體結構化網格離散計算區(qū)域,共用1716585個六面體網格單元。數值計算使用NUMECA軟件包Euranus求解器,采用Jameson有限體積差分格式,并結合標準24雷諾時均N2S方程進行求解(1)i0ij+UK=-+9xi9x9xj9t99(2),(模擬的效率511

6、%,原因是在模擬計算中沒有考慮因泄漏而引起的容積損失)。21性能對比分析圖4給出了3種不同蝸殼下的效率對比圖。從圖可以看出,最高效率點出現在面積比為3的泵上,高效區(qū)最寬的是面積比為1的泵。從圖4可以歸納出:面積比小(即蝸殼喉部面積大),泵的高效區(qū)范圍比較寬,性能曲線變化比較平緩;面積比大(即蝸殼喉部面積小),泵的高效區(qū)范圍窄,性能曲線陡峭。從流量范圍來看,小面積比泵的高效區(qū)流量要大于大面積比泵高效區(qū)的流量。這與文獻6-7的結論是一致的。式中Rij雷諾應力張量,Rij=-uiuj=tSij-t2kij-ij39xK3iSij=+29xj9模型使控制方程封閉采用標準2j=j+i+Dt9xi9xi9

7、9xit+Gb-YM+Sk-+9(3)(4)(5)j=C1j+C3Gb+Dt9xi9xi92t(6)-C2+S+9xi9湍流粘度t的表達式為t=(7)Ck/以上各式中k、C1、C2、C3、C等是已確定的模型常量。計算中采用顯式四階Runge2Kutta時間推進法,為提高計算效率,采用多重網格法,局部時間步長和殘差光順5圖43種蝸殼情況下泵效率性能曲線圖5給出了3種不同蝸殼下的揚程對比圖,可以看出,揚程曲線隨面積比的減小(即蝸殼喉部面積的增大)向右上方移動;在小流量區(qū),揚程隨面積比的減小有所下降,但在大流量區(qū),揚程隨面積比的增大而增加比較明顯。在這3個不同蝸殼泵中,揚程曲線都隨流量的增加而單調下

8、降,但小面積比泵的揚程曲線變化相對平緩。這個現象與文等加速收斂措施。進口邊界條件取2008年第36卷第3期鄧文劍等:葉輪和蝸殼匹配關系對離心泵性能影響的研究11獻6-7和H1H1Anderson的面積比原理吻合。出現了幾處輕微的高速區(qū),在出口擴散段內出現了明顯的速度不均勻現象;在面積比為5的泵蝸殼內,高速區(qū)的范圍和強度增大,出口擴散段內的不均勻現象更加明顯,所以它的流場分布要比面積比為1和3的泵蝸殼差。在面積比為1的泵葉輪內,每個通道葉片的壓力面上有一小范圍的低速區(qū),吸力面上有一薄層高速區(qū),整個通道內沒有出現逆流和旋渦現象;在面積比為3的泵葉輪內,各葉片壓力面上的低速區(qū)范圍擴大,速度較低,在第

9、3通道內出現了明顯的逆流和旋渦;在面積比為5的泵葉輪內,各個通道內都出現了逆流和旋渦現象,其中第1和第3通道基本上被低速區(qū)所占領,在這2個通道內的葉片壓力面?zhèn)瘸霈F了逆流和旋渦,1對旋向相:同樣在各,1的泵內流場最優(yōu),面積比為5的最這個現象很好地解釋了圖4中效率性能曲線對比圖。離心泵葉輪通道出口處的尾跡射流現象也是水9力損失的一個重要原因,圖8給出的是在這3種蝸殼情況下,各自的葉輪出口處尾跡射流情況,從圖可以看出,面積比為5的泵尾跡射流現象最明顯,葉輪出口處速度分布最不均勻,所產生的水力損失最大;面積比為1的泵的尾跡射流現象最不明顯,即出口處速度分布最均勻,水力損失最小;面積比為3的泵居中。8圖

10、53種蝸殼情況下泵揚程性能曲線圖6為3種不同蝸殼下的泵軸功率特性對比圖。面積比為3的泵在最高效率點的右側出現了軸功率最大值,其他2種情況下泵軸功率都隨流量的增加而單調增大,其中面積比為5的泵在大流量區(qū)其軸功率增加速度較快,因此它們在工程應用中存在過載現象。圖63種蝸殼情況下泵軸功率性能曲線31流場結構分析比較泵的性能特征與其內部流場結構是密切關聯的。筆者所分析的3種不同蝸殼結構泵性能的變化,主要是由于其內部流場結構各不相同所致,因此要了解其性能變化的根本原因,為泵設計理論的改進和優(yōu)化設計水平的進步提供有益的指導,就必須進行詳細的流場結構分析。圖7是這3個泵在各自的最優(yōu)效率工況下,葉片展向中間截

11、面位置的相對速度矢量圖。圖8泵葉輪流道出口處速度矢量圖結論(1)泵的面積比越大(即蝸殼喉部面積小),圖7泵葉片展向中間截面速度矢量圖泵的高效區(qū)范圍越狹窄,性能曲線越陡峭。(2)揚程曲線隨面積比的減小(即蝸殼喉部面積的增大)向右上方移動,在小流量區(qū),揚程隨面積比的減小有所下降,但在大流量區(qū),揚程隨面積比的增大而增加的比較明顯。(3)面積比為3的泵在最高效率點的右側出現了軸功率最大值,其他2種情況下軸功率都是隨從上面的相對速度矢量圖可以發(fā)現,在3種蝸殼情況下,其蝸殼內的流場相對葉輪內的流場來說,分布比較均勻、流暢。其中面積比為1的泵蝸殼內的流場分布最為均勻;面積比為3的泵蝸殼內12石油機械7112

12、008年第36卷第3期流量的增加而單調增大,其中面積比為5的泵在大流量區(qū)其軸功率增加速度更快。(4)在面積比為5的泵蝸殼內,高速區(qū)的范圍和強度增大,出口擴散段內的不均勻現象更加明顯,所以它的流場分布要比面積比為1和3的泵蝸殼差。(5)同樣在各自的最高效率工況點,3個泵各自葉輪內流場優(yōu)劣情況大不相同,面積比為1的泵葉輪內流場最優(yōu),面積比為5的最差。(6)面積比為5的泵尾跡射流現象最明顯,葉輪出口處速度分布最不均勻,所產生的水力損失最大;面積比為1的泵尾跡射流現象最不明顯,即出口處速度分布最均勻,水力損失最小。綜上所述可以看出,葉輪和蝸殼的匹配確實能對離心泵的工作性能產生非常大的影響,因此在設計中

13、實現葉輪和蝸殼的最佳匹配,可以使離心泵發(fā)揮出最佳的工作性能。參考文1StepanoffAJflowpumps-Theorydesignandapp2nded1NY:Wiley,1975:283-30212EschBPM,KruytNP1Hydraulicperformanceofamixed2flowpump:UnsteadyInviscidcomputationsandlossmodels.TransactionsofASME,2001(6):62-3陳松山,周正富,葛強,等1低比轉數離心泵葉輪內部流動的測量1揚州大學學報(自然科學版),2006,9(1):74-7814康順,陳黨慧1用CF

14、D研究高壓比離心葉輪內的二次流動1航空動力學報,2005,20(6):1054-106015胡運聰,周新海1二維振蕩葉柵非定常粘性流動數值模擬1應用力學學報,2003,20(3):79-8116金樹德,陳次昌1現代水泵設計方法1北京:兵器工業(yè)出版社,1993:37-11217袁壽其,曹武陵1用正交試驗法設計無過載離心泵1水泵技術,1991(3):11-1618楊小林,嚴敬,鄧萬全,等1離心泵葉輪軸向旋渦流的PIV測量1石油機械2005,33(7):1-3191(2):47-491第一作者簡介:鄧文劍,生于1980年,2004年畢業(yè)于西北工業(yè)大學飛行器動力工程系,現為西北工業(yè)大學在讀博士生,主要

15、研究方向為流體機械的數值模擬及優(yōu)化設計。地址:(710072)陜西省西安市。電話:E-mail:dengwenjian219sina1com。(029)88486082。收稿日期:2007-09-15(本文編輯南麗華)國內首臺4000m車橇組合鉆機在南陽二機集團研制成功2007年由南陽二機石油裝備(集團)有限公司研制的2臺“4000m車橇組合鉆機”順利完成性能綜合試驗,通過了專家組的驗收,即將發(fā)往普光氣田,這是成功研制7000m橇裝鉆機后,為普光氣田開發(fā)生產出的第2批新產品。普光地處川東北的宣漢縣,地理環(huán)境特別復雜,普光氣田投入開發(fā)不到1個月,中原、勝利等油田就委托南陽二機集團,針對普光氣田的

16、特殊地理環(huán)境和施工作業(yè)條件,研制適宜的特種鉆井裝備。南陽二機集團于2006年5月成立了普光氣田特種鉆井裝備項目研發(fā)小組,6月“4000m車橇組合鉆機”項目方案通過評審并簽署設備供貨合同。從此,“4000m車橇組合鉆機項目”在南陽二機集團正式啟動。常規(guī)的車裝鉆機技術不適合普光地區(qū)的交通和施工現狀,為此,南陽二機集團技術中心項目設計小組從接到任務開始,就通過各種渠道搜集相關信息,認真分析可能遇到的各類問題,反復尋求解決方案,終于找到了既能充分發(fā)揮南陽二機生產車裝鉆機成熟的技術水平,又能真正滿足和符合用戶的使用需求,適應川東北地區(qū)特殊環(huán)境的鉆機設計方案?！?000m車橇組合鉆機”項目方案得到了西南局、中原和勝利等油田相關鉆采專家的肯定。同時,南陽二機集團為確保項目的生產運行,專門設置了“普光項目綠色通道”,從配套件的購置到生產調度的優(yōu)先運行,公司上下各部門全力配合,共同協作,第1批鉆機的2臺樣機終于在2007年整體組裝完成,順利進入總裝調試階段。新研制的4000m車橇組合鉆機,由車載模塊和鉆臺模塊2部分聯體工作,絞車、轉