深圳市標準建筑基樁檢測規(guī)程

1、深圳市標準建筑基樁檢測規(guī)程SJG 09-2021條文說明修訂說明?建筑基樁檢測規(guī)程?SJG 09-2021,經(jīng)深圳市住房和建設局2021年*月* 日以號文批準、發(fā)布。本規(guī)程是在?建筑基樁檢測規(guī)程? SJG 09-2007的根底上修訂而成的。上一 版的主編單位是深圳市建設工程質量檢測中心，參編單位是深圳市建筑科學研究 院、深圳市勘察研究院、冶金工業(yè)部建筑研究總院深圳分院、鐵道部科學研究院深圳研究設計院、深圳市福田建設工程質量檢測中心、 深圳市羅湖區(qū)建設工程質 量檢測中心、深圳市南山區(qū)建設工程質量監(jiān)督檢驗站、深圳市鹽田區(qū)工程質量監(jiān)督檢驗站、深圳市龍崗區(qū)建設工程質量檢測中心。主要起草人為高泉、劉南淵

2、、 楊立、肖兵、陳澤廣、蔡巧靈、王耀禧、程慶陽、何維新、范少峰、裴曉文、張 臣琪、劉學、江輝煌、袁廣州、張玉霞。本次修訂的主要技術內容是：1.按預制樁和灌注樁，對基樁抽樣檢測方法及數(shù)量表進行了分類、加強和完善了局部檢測 要求；3.加強了中小直徑灌注樁的檢測要求，在原來低應變法和靜載法的根底 上增加了鉆芯法；4.在國內首次提出界面取芯，以補充超長樁傳統(tǒng)鉆芯法難以鉆 至樁底的缺乏；5細化了鉆芯法完整性評價表，修改了混凝土芯樣試件強度計算 公式，完善了樁身完整性類別評定細那么，嚴格了巖樣試件的高徑比規(guī)定；6在靜載法中，補充了試驗樁承載力試驗的相關規(guī)定，補充了特征值取值的相關規(guī)定； 7吸納了省標?建筑

3、地基根底檢測標準?DBJ 15-60-2021和行標?建筑基樁 檢測技術標準?JGJ 106-2021中的局部規(guī)定。本規(guī)程修訂過程中，編制組對我市基樁檢測現(xiàn)狀進行了調查研究，總結了?建 筑基樁檢測規(guī)程?SJG 09-2007實施以來的實踐經(jīng)驗、出現(xiàn)的問題，同時參考了 國內的先進檢測技術、方法標準，通過調研、征求意見，對增加和修訂的內容進 行反復討論、分析、論證，開展專題研究和工程實例驗證等工作，為本次規(guī)程修 訂提供了依據(jù)。為便于廣闊工程檢測、設計、施工、監(jiān)理、科研、學校等單位有關人員在使 用本規(guī)程時能正確理解和執(zhí)行條文規(guī)定，?建筑基樁檢測規(guī)程?編制組按章、節(jié)、條順序編制了本規(guī)程的條文說明。 對

4、條文規(guī)定的目的、依據(jù)以及執(zhí)行中需注意的 有關事項進行了說明。但是，本條文說明不具備與標準正文同等的法律效力，僅供使用者作為理解和把握規(guī)程規(guī)定的參考。目次1 總那么 12 術語和符號 22.1 術語 22.2 符號 43 根本規(guī)定 73.1 檢測目的 73.2 檢測機構、人員、儀器設備 73.3 檢測前的準備 83.4 檢測工程、方法及抽檢數(shù)量 103.5 驗證檢測與擴大抽檢 173.6 檢測結果與報告 194 單樁豎向抗壓靜載法 224.1 一般規(guī)定 -224.2 儀器設備 -224.3 檢測工作 -254.4 檢測結果 -285 單樁豎向抗拔靜載法 325.1 一般規(guī)定 -325.2 儀器設

5、備 -325.3 檢測工作 -345.4 檢測結果 -356 單樁水平靜載法 - 376.1 一般規(guī)定 -376.2 儀器設備 -376.3 檢測工作 -386.4檢測結果 -407高應變法 447.1一般規(guī)定 -447.2儀器設備 -457.3檢測工作 -467.4檢測結果 -508低應變法 628.1一般規(guī)定 -628.2儀器設備 -638.3檢測工作 -658.4檢測結果 -689超聲法 779.1一般規(guī)定 -779.2儀器設備 -779.3檢測工作 -789.4檢測結果 -8110鉆芯法 8610.1一般規(guī)定 -8610.2 儀器設備 -8910.3 檢測工作 -9010.4 檢測結果

6、 -99 1.0.1 本條主要說明編制本規(guī)程的目的和指導思想。 近年來，城市建設迅速開展， 大量建筑物、構筑物、市政工程和城市軌道交通工程多采用樁根底， 而基樁檢測 對其平安、 可靠性起著重要的作用， 基樁檢測的手段和方法也隨著工程經(jīng)驗的積 累和理論研究而趨于更加成熟和先進。為總結已有經(jīng)驗，提高檢測和評價水平， 統(tǒng)一檢測的技術標準， 特別是和現(xiàn)行國家標準相協(xié)調， 深圳市住房和建設局適時 地組織修訂本規(guī)程。1.0.2 本條主要說明規(guī)程的適用范圍。可以從兩個方面理解：1 適用于深圳市建筑工程、市政工程和城市軌道交通工程的樁根底。港口、 碼頭、水利等工程的基樁檢測可參照使用。2 檢測對象是工程樁，

7、目的是對工程樁的質量、 平安、可靠性進行綜合評價， 并作為樁基工程設計、驗收評定或處理的依據(jù)。1.0.3 本條主要提出基樁檢測工作的總要求或總原那么。 強調各種檢測方法和綜合 評價都應充分了解勘察、設計、施工的全過程，并掌握場地工程地質條件、環(huán)境 條件和已有經(jīng)驗。 由于樁基工程是隱蔽工程， 而每一種方法都具有其特長和缺乏， 因此，因地制宜、因樁制宜、因時制宜選擇檢測方法、檢測對象、檢測數(shù)量是尤 為重要的。1.0.4 尚應符合的國家標準和地方標準系指本規(guī)程沒有明確規(guī)定， 而尚應符合的 有關標準。對國家標準主要指現(xiàn)行的?混凝土結構設計標準? GB 50010、?建 筑地基根底設計標準? GB 50

8、007、?混凝土結構工程施工質量驗收標準? GB 50204、?建筑地基根底工程施工質量驗收標準? GB 50202、?混凝土強度檢驗 評定標準? GBJ 107、?巖土工程勘察標準? GB 50021、?建筑樁基技術標準? JGJ 94、?建筑基樁檢測技術標準? JGJ 106、?高層建筑巖土工程勘察規(guī)程? JGJ 72、?鉆芯法檢測混凝土強度技術規(guī)程? CECS 03、?基樁低應變動力檢測規(guī)程? JGJT 93、?基樁動測儀? JG/T 3055；對地方標準系指現(xiàn)行的廣東省標準?建 筑地基根底設計標準? DBJ 1531、?建筑地基根底檢測規(guī)程? DBJ 15-60 和深圳市標準?地基根底

9、勘察設計標準?SJG 01。2 術語、符號2.1 術 語2.1.1 基樁的術語在?建筑樁基技術標準? JGJ 94中解釋為“樁根底中的單樁 。 在深圳市，大量的高層建筑均為一柱一樁形式。2.1.4 承載力檢測值是檢測中實測、 確定或判定的單樁承載力， 其與極限承載力 有區(qū)別。這是因為受檢樁是工程樁， 檢測的目的是檢驗是否滿足工程設計要求或 為工程處理提供依據(jù)， 靜載法只需證實是否滿足設計要求即可， 不一定要到達極 限狀態(tài)，因此單樁承載力檢測值有兩種情況：等于極限承載力；小于極限承載力。對于情況，試驗最大加載量正好與樁的極限荷載相同或樁到達了極限狀 態(tài)；情況是試驗荷載已加至樁的設計極限荷載，可以

10、滿足設計要求，但樁土體系的承載力仍有充裕，尚未到達極限狀態(tài)。對高應變法判定的單樁承載力， 因其 荷載的作用方式、 變形特性均與樁的實際工況相差較大， 所以判定的單樁承載力 也不是真正的極限承載力。因此，本規(guī)程提出用承載力檢測值以概括之。2.1.6 高應變法是實測樁頂部的力和速度信號， 通過波動理論分析判定單樁豎向 抗壓承載力及樁身完整性，是間接方法，與靜載法直接試樁有區(qū)別。因此，在使 用時，要有靜動比照資料，在無可靠經(jīng)驗的情況下更應注意。2.1.7 通常，低應變法還包括其他多種方法，如機械阻抗法、動力參數(shù)法等，本 規(guī)程低應變法特指反射波法。3 根本規(guī)定3.1 檢測目的基樁檢測的結果是驗收、 設

11、計和質量鑒定與加固的重要依據(jù)。 按照本規(guī)程對基 樁進行檢測時，僅對受檢樁的承載力、樁身完整性等工程做出評價， 整個樁基工 程的合格判定應按照驗收標準的要求在驗收階段進行。就檢測實施階段而言， 一般有設計階段、施工過程和驗收階段，有時還有舊 根底、質量事故后和加固補強后的基樁檢測等。本規(guī)程主要適用于設計、施工和 驗收階段，其余用途的檢測應依據(jù)有關規(guī)定可參照本規(guī)程執(zhí)行。3.2 檢測機構、人員、儀器設備3.2.1 根據(jù)廣東省住房和城鄉(xiāng)建設廳 ?關于進一步明確下放建設工程質量檢測機 構資質核準事項有關事宜的通知?粵建質函 2021858 號，建設工程質量檢 測資質統(tǒng)一由各市建設行政主管部門管理。因此，

12、機構和人員資質、 資格除了應 符合國家、廣東省的規(guī)定外，還應符合深圳市建設行政主管部門的要求。3.2.2 檢測所用儀器設備必須由法定計量檢定機構進行定期檢定或校準， 且使用 時必須在檢定或校準的有效期內，這是我國?計量法?的要求，是基樁檢測數(shù)據(jù) 準確、可靠和可追溯的條件。需要指出的是，某些時候，雖然計量器具在有效計 量檢定或校準周期之內， 但由于其工作環(huán)境較差， 使用期間仍可能由于使用不當 或環(huán)境惡劣等，造成計量器具受損或計量參數(shù)發(fā)生變化。因此， 檢測前宜對計量 器具、配套設備進行檢查或模擬測試。3.2.3 為了保證檢測工作平安、 順利的開展，確保檢測結果準確可靠，對于不同 的檢測方法，有著不

13、同的抗干擾要求，通常應注意防止溫濕度變化，振動、電源 波動等因素對檢測結果的影響。 對靜載法檢測應有措施應對檢測過程中的斷電等 原因引起的維荷超時、數(shù)據(jù)喪失等突發(fā)事件， 還應有防止發(fā)生堆載失穩(wěn)、 平臺垮 塌等平安事故發(fā)生的措施。3.3 檢測前的準備3.3.1 檢測前收集本條所列的資料， 有助于正確編制檢測方案和選取受檢樁， 也 有助于對檢測結果進行分析，得出符合實際的結論。有條件時， 可收集臨近樁基 工程的資料。3.3.2 檢測前應對現(xiàn)場有足夠了解， 應做調查并根據(jù)調查結果編制檢測方案。 當 有特殊要求時，檢測方案還需要與委托方、 設計方共同研究制定。 本條提出的檢 測方案包含的內容為通常情況

14、下的內容，某些情況下還需要包含諸如樁頭加固、 處理方案以及場地處理、道路、供電、照明等要求。3.3.3 樁基是隱蔽工程， 在工程結構中的地位十分重要， 由于成樁質量難以直觀 檢查，使用過程中再發(fā)現(xiàn)質量問題時難于處理。 因此，受檢樁的選取應堅持偏于 平安、按最不利的原那么綜合確定， 應考慮盡量減小對可能有質量隱患樁的漏檢概 率。同時也應兼顧檢測造價和進度因素， 抽檢數(shù)量應限制在合理的范圍之內。 對 此，在有限數(shù)量的抽檢中最大限度地暴露基樁存在的質量隱患是抽樣的一個重要 原那么。本規(guī)程采用以下原那么綜合考慮： 施工質量有疑心的樁； 關鍵和重要部位的 樁；因工程地質情況復雜可能影響施工質量的樁； 采

15、用不同施工工藝施工和由不 同施工單位施作的樁；承載力或鉆芯檢測時，側重樁身完整性、樁長、持力層、 沉渣等不利影響因素。最后，還有隨機性原那么，即同情形樁宜均勻分布。靜載法和鉆芯法受檢樁的選取，宜由設計、勘察、施工、建設、監(jiān)理和檢測 等單位共同討論確定并形成會議紀要。3.3.4 采用鉆芯法僅檢測樁身完整性、 樁長、樁底沉渣厚度或樁端持力層，而不 對樁身混凝土強度檢測時，為加快檢測進度，可在 28d 齡期前開始進行。從樁頂至樁端，分布有不同的土巖層，檢測方法的開始時間主要由對承 載力起控制作用的土巖層巖性決定。有經(jīng)驗時，檢測開始時間可適當提前。 對于泥漿護壁灌注樁的靜載法，宜延長休止時間。3.3.

16、5 為了提高檢測工作的效率，客觀、準確地反映整個樁基工程的質量狀況，宜先進行抽檢比例大的方法，后進行抽檢比例小的方法；宜先普查樁身完整性， 后有針對性地進行單樁承載力靜載法檢測或鉆芯法驗證。 通常各方法的檢測先后 順序是，先低應變和超聲，后鉆芯、高應變和靜載。當根底埋深較大時，基坑開 挖產(chǎn)生土體側移將樁身剪斷、 機械開挖使樁身受損的現(xiàn)象時有發(fā)生， 故強調樁身 完整性檢測宜在基坑開挖至基坑底標高后進行。 對現(xiàn)場條件限制， 只能先進行靜 載法、后進行低應變法檢測的工程工程， 為確保基坑開挖不對樁身質量產(chǎn)生影響， 應由有關責任主體召開專題會議議定，形成的會議紀要應和竣工資料一同存檔。3.4 檢測工程

17、、方法和抽檢數(shù)量3.4.1 工程樁的檢測都應包含樁身完整性檢測和單樁承載力檢測二個方面， 應采 用不少于兩種檢測方法進行檢測， 應符合先簡后繁、 先粗后細、先面后點的原那么， 宜先完整性檢測后承載力檢測。 對諸如逆作法現(xiàn)場、 內支撐支護形式的基坑等場 地不具備進行靜載法檢測單樁承載力條件的情況， 應對樁底沉渣厚度、 樁端持力 層性狀及樁身混凝土強度、樁長等檢測以驗證單樁承載能力。3.4.2 為了合理使用各方法、 充分發(fā)揮各種方法的優(yōu)勢， 本條列舉了每種方法包 含的檢測目的。具體選擇檢測方法時，應根據(jù)檢測目的、內容和要求，結合各檢 測方法的適用范圍和檢測能力，考慮設計、 工程地質條件、 施工因素

18、和工程重要 性等情況確定，不允許超范圍濫用。另外，還要考慮經(jīng)濟合理性，即在滿足正確 評價的前提下，做到快速經(jīng)濟。3.4.3 在諸如設計有要求、 工程地質條件復雜多變、成樁工藝可靠性較低、采用 新樁型新工藝等特殊情況時，樁基工程正式施工前應對試驗樁進行承載力試驗， 以正確指導設計和施工。 試驗樁有在非工程樁樁位施作的純試驗樁， 也有在工程 樁樁位施作的，后者在成樁質量滿足設計要求、 單樁承載力試驗后未破壞時， 仍 可用作實際工程樁。3.4.4 為有效利用地下空間，本市基坑工程開挖深度加大，樁長變短，抗壓、抗 拔承載能力要求提高，而在基坑底標高處進行單樁豎向靜載抗壓、抗拔法檢測， 場地條件差、進退

19、場困難、檢測造價加大、 檢測周期變長， 特別是靠近坑邊的樁、 電梯井下的樁、 坡道下的樁、塔吊附近的樁、內支撐梁柱下的樁及逆作法現(xiàn)場等， 更無堆載和反力架安放的場地條件。 對此，為了同時兼顧質量驗收和檢測條件的 要求，首先應在施工組織設計階段充分考慮后期驗收檢測的要求， 盡可能提供在 基坑底標高處進行驗收檢測的條件。 否那么，應在正式施工前充分進行試驗樁的抗 壓、抗拔承載力檢測，包括樁身內力測試。另外，通過試驗結果及時指導設計和 施工，加強施工過程監(jiān)控，以降低質量風險。3.4.5 本規(guī)程中的“同類型樁 ，對混凝土預制樁 ,可按沉樁工藝錘擊、靜壓、 樁徑、設計承載力特征值等因素劃分。 對混凝土灌

20、注樁， 由于樁徑和設計承載力 特征值分布豐富多變，通常宜按成樁工藝、樁端持力層等因素劃分。類型劃分時， 承載力特征值可能包含承壓、抗拔和水平三種受力狀態(tài)，對混 凝土灌注樁， 在按樁端持力層類型劃分的根底上， 再劃分到能區(qū)分三種受力狀態(tài) 為止，不再進一步按設計承載力特征值變化細分， 對混凝土預制樁可細化至各設 計承載力特征值。對于端承型大直徑灌注樁， 當受設備或現(xiàn)場條件限制無法做豎向抗壓靜載試 驗時，可依據(jù)現(xiàn)行行業(yè)標準?建筑樁基技術標準? JGJ 94相關要求，按現(xiàn)行國家 標準?建筑地基根底設計標準? GB 50007 進行深層平板載荷試驗、巖基載荷試 驗；或在其他條件相同的情況下進行小直徑樁靜

21、載試驗，通過樁身內力測試， 確 定巖土承載力參數(shù)，尚應考慮到尺寸效應的影響。采用小直徑試樁替代方案時， 應先通過相關質量責任主體組織的技術論證。試驗樁場地的選擇應有代表性， 附近應有地質鉆孔。 設計提出側阻和端阻測 試要求時， 應在試驗樁施工中安裝測試樁身應變或變形的器件， 以得到試樁的側 摩阻力分布及樁端阻力， 為設計選擇樁基持力層提供依據(jù)。 試驗樁的設計應符合 試驗目的要求，靜載試驗裝置的設計和安裝應符合試驗平安的要求。另外，施工時樁的參數(shù)發(fā)生了較大變動或施工工藝發(fā)生了變化， 應重新試樁。3.4.6 采用靜載法檢測預制樁、灌注樁時，抗壓樁和抗拔樁因其樁身結構受力 方向及承載力特征值不同，

22、應分屬不同類型樁。 由于多數(shù)情況下抗壓樁同時兼作 抗拔樁，不應僅檢測抗壓承載力或抗拔承載力中的一種， 而應分別進行抗壓和抗 拔靜載法檢測。在統(tǒng)計抗壓樁和抗拔樁總數(shù)時， 此類樁既要計入抗壓樁總數(shù)， 同 時又要計入抗拔樁總數(shù)，再按本條規(guī)定計算抗壓靜載法和抗拔靜載法抽檢數(shù)量。 水平受荷樁亦同。采用靜載法以外的其余方法檢測時可不重復計算。關于預制樁的檢測要求說明如下： 由于多數(shù)場地沉樁時已送樁， 開挖后的場 地情況復雜，靜載法較難實施， 大多的靜載法檢測是在開挖前進行的。 開挖前進 行靜載法檢測時，受檢樁的選取往往是有取向性的，通常是選配樁富裕的， 沉樁 后的實際樁頂會接近或高出施工場地地面標高， 這

23、些樁的收錘、 終壓標準往往會 嚴格些， 其靜載法檢測合格率高， 甚至存在提前準備受檢樁的現(xiàn)象。 實際配樁短 于應有樁長的，實際收錘、終壓標準可能偏低，因其送樁深度較大，在開挖前不 具備靜載法檢測條件， 往往不被選作靜載法檢測。 因此應加大對送樁深度大的樁 的靜載法檢測覆蓋范圍， 首先是強調靜載法宜在場地開挖至樁頂標高處進行。 其 次，應加強沉樁過程監(jiān)控，加大打樁監(jiān)控比例，加強對收錘貫入度、終壓值控制 標準執(zhí)行情況的監(jiān)督。 對有抗浮要求的管樁， 尚應密切注意低應變法反映出的首 節(jié)樁的接頭連接情況， 對存在異常者， 應采用單樁豎向抗拔靜載法驗證接頭連接 的可靠性。關于灌注樁的檢測要求說明如下：樁徑

24、小于 800mm 的樁為中小直徑樁，其 單樁豎向抗壓承載力特征值一般小于 5000kN，單樁豎向抗拔承載力特征值一般 小于2000kN,這類樁通常都有條件做靜載法檢測。樁徑大于或等于800mm勺樁為大直徑樁。深圳市的實踐說明，當混凝土灌注 樁持力層設置在強風化巖或以上土層 , 即如強風化、全風化、殘積土等時， 其實際抗壓承載力往往比設計計算的承載力低很多。 這類持力層設置在強風化巖 或以上土層 的抗壓樁僅靠計算和鉆芯法檢測是不完備的， 應該通過靜載法來 確定單樁豎向抗壓承載力， 或者至少有一局部樁應采用靜載法確定。 考慮近幾年 深圳市單樁承載力的提高和檢測能力的增強， 此次修訂提高了靜載法適用

25、的單樁 豎向抗壓承載力特征值，即小于或等于 10000k N的樁采用靜載法，大于10000kN 的樁采用鉆芯法檢測。當然，條件許可時，設置在強風化巖或以上土層、抗 壓承載力特征值大于10000kN的樁，通過靜載法來確定單樁豎向抗壓承載力會更加直觀由于國內標準中靜載法檢測的數(shù)量均為總樁數(shù)的1%，而灌注樁中因樁徑變化范圍大、施工質量不穩(wěn)定， 1%的比例顯然存在較大風險， 本市的實踐也證明了 這一點。故此次修訂，對要求采用靜載法檢測的大直徑樁，增加了5%的鉆芯法檢測作為靜載法檢測的補充， 以通過檢測樁身混凝土強度和樁底沉渣厚度、 鑒定 樁端持力層巖土層性狀，間接驗證基樁的承載能力。而對中小直徑灌注樁

26、， 因鉆 芯法較難實施，未要求補充鉆芯法檢測，但取消了 2007 版中的高應變法檢測承 載力，改為只能采用靜載法檢測承載力， 這也相當于提高檢測要求、 降低了質量 風險。取消高應變法的原因還在于其檢測結果的多解性，特別是灌注樁，檢測結 果在很大程度上受檢測人員技術水平的影響。另外，由于本市單體建筑朝高度高、體量大、埋深深的方向開展，單樁豎向 抗拔承載能力要求不斷提高。近年來的實踐說明，大直徑?jīng)_鉆孔、旋挖灌注 樁的豎向抗拔承載力極限值離散嚴重， 有些樁型的豎向抗拔承載力極限值甚至還 不到計算的特征值的 50%，即使樁端嵌入巖層一定深度，情況也是如此。以往， 由于設計計算中有太大充裕， 以及檢測設

27、備的局限和現(xiàn)場條件限制等原因而無視 了灌注樁的抗拔承載力檢測 , 本次修訂特別明確提出應進行抗拔承載力驗收檢 測，并從本市的實際出發(fā)，規(guī)定了應進行檢測的抗拔承載力特征值的界限為 5000kN。對超過此界限且超過試驗設備能力的，在特定情況下，也可采用自平衡法試驗。自平衡抗拔力試驗時樁身受壓，而抗拔樁設計的受力狀態(tài)是樁身受拉， 樁身泊松效應相反， 但受壓時樁身擴徑增加的摩阻力并不顯著， 且本市高承載力 的大直徑灌注樁，大多設計為樁徑大于 1800mm勺嵌巖樁，此時抗拔力主要由樁 身嵌入中風化、及至微風化巖層的嵌固力提供， 自平衡試驗時造成樁側抗拔 負 摩阻力增強占總比極小。對于樁徑為8001600

28、mm勺大直徑灌注樁的完整性檢測，低應變法與超聲法 均適用，可根據(jù)實際情況選擇適合的檢測方法。為了保證在樁徑大于 1600mm勺 樁上超聲法檢測的實施， 也為了超聲法補充或擴大抽檢的需要， 規(guī)定對于樁徑大 于1600mm勺灌注樁應全部安裝聲測管。參照其他行業(yè)相關標準的規(guī)定， 本條規(guī)定市政工程、 城市軌道交通工程的基 樁，應全部檢測樁身完整性。雖然本條規(guī)定了各類樁應采用的檢測方法， 但由于某些具體施工工藝、 基樁 設計參數(shù)等可能會影響特定方法的檢測效果， 應選擇檢測方法時應綜合考慮。 比 方，低應變法可能不適用于超長樁的檢測， 對此， 可采用高應變法替代低應變法 檢測預制樁、 采用孔內攝像方法輔助

29、檢查管樁、 采用超聲法替代低應變法檢測灌 注樁。再比方，灌注樁長徑比擬大時，施工時成孔的垂直度偏差可能較大，檢測 時鉆芯孔的垂直度也難以控制，鉆芯孔容易偏離樁身，對此可采用界面鉆芯， 以 補充鉆芯法檢測樁底情況，或者 , 有條件時直接采用靜載法檢測單樁承載力。不具備進行靜載法檢測單樁承載力條件時， 相關責任主體和檢測單位應對替 代的檢測方案進行說明。3.5 驗證檢測與擴大抽檢驗證檢測是指， 當檢測者對樁身某個部位、某根樁、及至對一批樁的異常檢測 結果有疑心或非檢測者對檢測結果有異議， 需進一步確認時， 采用原方法以外的 其他檢測方法 鉆芯法還可加鉆孔驗證來驗證原檢測結果。本條給出了驗證檢 測應

30、遵循的根本原那么，即可靠性高的方法驗證可靠性低的方法。3.5.2 不同于在原受檢樁上采用低應變法或超聲法復檢， 同一基樁增加鉆孔驗證 后，應同等對待各孔檢測結果，客觀、全面地綜合評價。3.5.4 擴大抽檢，是指原抽檢子樣樣本的檢測結果不滿足設計要求時，應擴大 抽樣比例使其更有代表性， 以較大樣本的檢測結果來更真實地反映總體情況， 減 小質量問題漏檢概率。雖然在擴大抽檢前可能已進行過個別樁的驗證檢測， 但對擴大檢測后出現(xiàn)的 類樁還宜進一步驗證檢測、復核承載能力。擴大抽檢的過程和質量問題處理的過程是密不可分的， 因此建設單位應組織 有關各方對檢測結果不滿足設計要求的情況進行原因分析、 擴大抽檢和綜

31、合評估 三方面的工作。首先應依據(jù)檢測、設計、勘察、施工等資料進行原因分析，推斷 同類不滿足設計要求樁的可能分布。 其次根據(jù)可能的原因、 質量問題的嚴重程度 和工程結構重要性制定擴大抽檢方案， 有針對性地擴大抽檢； 擴大抽檢方案應包 含擴大檢測的方法、數(shù)量和樁位要求； 在擴大抽檢的過程中， 應對產(chǎn)生問題的可 能的原因進一步跟蹤、分析、確認，及時調整擴大抽檢方案，以使整個樁基工程 不留質量隱患。擴大抽檢完成后， 根據(jù)檢測單位提供的全部檢測結果， 參考所有 設計、施工、監(jiān)理資料，由有關各方共同對全部樁基進行綜合評估，設計單位以 滿足結構平安和使用功能要求為原那么，提出處理方案。“處理方案一般有：由

32、原設計單位復核是否可滿足結構平安和使用功能要求， 或者是補樁 有原樁報廢 后在原樁位補樁， 有原樁報廢后在原樁側補樁， 有同時利用原樁的原樁側補樁等 方式、加固補強等。 處理應按照有關程序進行， 應按設計單位出具的處理方案， 監(jiān)理單位全程監(jiān)督施工單位實施。 對加固、補強后基樁的驗收檢測， 還應由建設、 設計、勘察、監(jiān)理、施工、檢測單位共同研究確定驗收檢測方案，實施驗收檢測 后，由各方共同綜合評估、驗收。3.6 檢測結果與報告3.6.2 應該指出，樁身完整性不符合要求和單樁承載力不滿足設計要求是兩個獨 立概念。完整性為I類或U類而承載力不滿足設計要求，結構顯然是不平安的； 豎向抗壓承載力滿足設計

33、要求而完整性為川類或W類那么存在平安和耐久性方面 的隱患。如樁身出現(xiàn)水平整合型裂縫灌注樁因擠土、開挖等原因也常出現(xiàn)或 斷裂，低應變法判定完整性為川類或W類，但高應變法判定完整性可能為U類， 且豎向抗壓承載力可能滿足設計要求，但存在水平承載力和耐久性方面的隱患。根據(jù)樁身有無缺陷及缺陷的嚴重程度，樁身完整性類別有I類樁樁身完 整、U類樁輕微缺陷和川類樁明顯缺陷和W類樁嚴重缺陷。顯然， 缺陷的嚴重程度和其對樁身承載力的影響程度是對等的。 U類樁可以理解為根本 完整的樁，其樁身承載力根本能夠正常發(fā)揮，但U類樁比例較高時應選取局部核 實單樁承載力。川類樁的樁身承載力會受到一定影響， 應進行驗證或核實單樁

34、承 載力，或由設計等單位根據(jù)工程樁的具體情況而定。W類樁有嚴重缺陷，對樁身 承載力有很大影響，應進行處理。 有時川類樁也需要進行處理，質量問題樁的處 理和整個樁基工程質量隱患的排查， 實際上是質量問題處理工作中的內容， 通常 和驗證檢測、擴大抽檢同步進行。3.6.3 本條引用了?檢測和校準實驗室能力的通用要求? ISO/IEC17025 中對檢 測報告的要求。3.6.4 檢測報告內容除應符合?檢測和校準實驗室能力的通用要求? ISO/IEC17025 的有關規(guī)定外，還應包含樁基工程的特定信息。3.6.5 本條的規(guī)定是計量認證和資質管理的要求。4 單樁豎向抗壓靜載法一般規(guī)定4.1.1 豎向抗壓靜

35、載法是公認確實定單樁豎向抗壓承載力最直觀、 最可靠的傳統(tǒng) 方法。本章主要對深圳市建筑工程中慣用的維持荷載法進行了技術規(guī)定。 在國內 外、在不同行業(yè)間，因基樁使用環(huán)境、工況的差異，尚有循環(huán)荷載、等變形速率 及終級荷載長時間維持等方法。4.1.2 對工程樁抽樣檢測，規(guī)定了最大加載量不應小于單樁承載力特征值的 2.0 倍，即平安系數(shù)取為 2.0。4.1.3 為設計提供依據(jù)的靜載試驗宜加載至極限狀態(tài)， 即試驗應進行到能確定單 樁極限承載力為止。4.1.4 樁身內力測試可參照行業(yè)標準 ?建筑基樁檢測技術標準? JGJ 106中的有關 規(guī)定執(zhí)行。儀器設備4.2.1 為防止加載偏心，千斤頂?shù)暮狭χ行膽c反力

36、裝置的重心、樁軸線重合， 并保證合力方向鉛直。4.2.2 加載反力裝置的形式增加了錨桿反力裝置。 對單樁極限承載力較小的摩擦 樁可用土層錨桿提供反力；對巖面淺的嵌巖樁， 可利用巖石錨桿提供反力。 采用 壓重平臺反力裝置，當荷載水平較高時， 壓重施加于地基的壓應力較大， 很容易 引起地基較大變形，影響檢測結果，更為甚者，存在較大平安隱患，此時宜制定 地基處理方案，以滿足檢測的要求。4.2.3 用荷重傳感器和用壓力傳感器兩種荷載測量方式的區(qū)別在于： 前者采用荷 重傳感器測量每臺千斤頂?shù)某隽Γ?后者需通過率定曲線換算成千斤頂出力， 這其 中包含了千斤頂活塞摩擦力。 采用壓力傳感器測定油壓時， 為保證

37、測量精度和穩(wěn) 定性，宜采用壓力表同時監(jiān)控和校核壓力傳感器， 壓力表精度等級應優(yōu)于或等于 0.5 級。當油路工作壓力較高時，有時出現(xiàn)油管爆裂、接頭漏油、油泵加壓缺乏 造成千斤頂出力受限、壓力表線性度變差等情況，所以應選用耐壓高、 工作壓力 大的油管、油泵和大量程壓力表。 多臺千斤頂并聯(lián)工作時， 由于各千斤頂?shù)某隽?有差異，應在各千斤頂上均放置荷重傳感器。424基準樁應打入地面以下足夠的深度， 通常不小于1m?；鶞柿簯欢斯潭?， 另一端簡支，這是為減少溫度變化引起的基準梁撓曲變形?；鶞柿翰灰诉^長， 并 應采取有效遮擋措施，以減少溫度變化和風雨的影響，尤其在陽光照射強烈、 晝 夜溫差較大時更應注意。

38、4.2.5 沉降測定平面宜在千斤頂?shù)鬃袎喊逡韵碌臉渡砦恢茫?即不得在承壓板上 或千斤頂上設置沉降觀測點，以防止因承壓板變形導致沉降觀測數(shù)據(jù)失實。4.2.7 在檢測加、卸載過程中，荷載將通過錨樁錨桿、壓重平臺支墩傳至受 檢樁和基準樁周圍地基土，并使之變形。隨著試樁、基準樁和錨樁或壓重平臺 支墩三者間相互距離的縮小，地基土變形對試樁、 基準樁的附加應力和變位影 響加劇。關于壓重平臺支墩邊與基準樁和試樁之間的最小間距問題， 應區(qū)別兩種情況 對待。在場地土質較硬時， 堆載引起的支墩及其周邊地面沉降和試驗加載引起的 地面回彈均很小， 但在軟土場地，大噸位堆載由于支墩影響范圍大而應特別重視， 可在遠離支

39、墩處， 用水準儀或張緊的鋼絲觀測基準樁的豎向位移， 也是可行的沉 降測量的輔助手段。檢測工作4.3.1 為便于安裝位移傳感器，受檢樁頂部宜高出試坑底面；為使受檢樁的受力 條件與設計條件相同，試坑底面宜與承臺底標高一致。對于工程樁抽樣檢測， 當 最大加載量較低時，允許采用水泥砂漿將樁頂找平的簡單樁頭處理方法。4.3.2 本條主要是考慮在實際工程樁檢測中， 因錨樁質量問題而導致檢測失敗或 中途停頓的情況時有發(fā)生， 為此建議在檢測前對灌注樁及有接頭的預制樁進行樁 身完整性檢測， 大致確定其能否作錨樁使用。 比照檢測前和檢測后受檢樁的樁身 完整性結果，有助于分析靜載法檢測結果。4.3.34.3.4 慢

40、速維持荷載法是我國公認、且已沿用多年的標準試驗方法，也是 衡量其他承載力檢測方法的唯一標準。 本市大量靜載試驗數(shù)據(jù)顯示， 樁端持力層 設置在強風化或以上土層的灌注樁和采用靜壓工藝施工的預制樁， 其豎向抗 壓靜載法檢測結果不滿足設計要求的概率偏高， Q-s 曲線多呈緩變形，單級荷載 作用下樁頂沉降穩(wěn)定時間長。 對于上述兩類較易出現(xiàn)問題的樁和為設計提供依據(jù) 的試驗樁，一律不得采用快速維持荷載法。 對于工程樁抽樣檢測， 應首先針對成 樁質量相對最不可靠的基樁采用慢速維持荷載法，當其檢測結果滿足設計要求 后，方可選用快速維持荷載法檢測其余基樁。 這樣，既能保證檢測結果的可靠性， 也能提高檢測效率。4.

41、3.6 大量資料顯示， 靜載試驗一次穩(wěn)定后， 由于本市強烈陽光照射等其他因素 的影響，基準梁易產(chǎn)生溫度變形，經(jīng)常導致荷載穩(wěn)定過程中沉降縮小，這違背了 樁-土體系受壓的力學原理。而且，我市均采用靜載測試儀進行靜載試驗，系統(tǒng) 加壓和補壓由儀器自動控制， 形成假穩(wěn)定的概率非常小， 要求連續(xù)兩次相對穩(wěn)定 也是沒有必要的。 因此，本條第 3 款規(guī)定了慢速維持荷載法沉降相對穩(wěn)定一次后 即可以施加下一級荷載。4.3.7 在工程樁抽樣檢測中，國內某些行業(yè)或地方標準允許采用快速維持荷載 法。局部標準未提出適宜的沉降相對穩(wěn)定標準，本條對此作出了規(guī)定。4.3.8 當樁身存在水平整合型縫隙、 樁端有沉渣或吊腳時， 在

42、較低豎向荷載時常 出現(xiàn)本級沉降超過上一級荷載對應沉降量 5 倍的陡降，當縫隙閉合或樁端與硬持 力層接觸后，隨著維荷時間延續(xù)、荷載增加，變形梯度逐漸變緩。當樁身強度不 足，樁被壓斷時，也會出現(xiàn)陡降，但與前相反，隨著沉降增加，荷載不能維持甚 至大幅降低。所以， 出現(xiàn)陡降后不宜立即卸荷， 而應看最終樁頂總沉降量是否超 過40mm，以大致判斷造成陡降的原因。檢測結果441除Q-、s-lgt曲線外，還有s-lgQ曲線。為便于直觀地比擬結果，同一工 程的全部受檢樁的結果曲線應按相同的沉降縱坐標比例繪制， 沉降縱坐標最大值 不宜小于40mm。大量實踐經(jīng)驗說明：當沉降量到達樁徑的10%時，才可能出現(xiàn)極限荷載太

43、 沙基和ISSMFE。黏性土中端阻充分發(fā)揮所需的樁端位移為樁徑的4%5%,而砂土中至少到達15%。故本條第3款對緩變型Q-s曲線，按s=0.05D確定直徑 大于或等于 800mm樁的單樁豎向抗壓極限承載力大體上是保守的。樁徑在 800mm以上的樁定義為大直徑樁，當樁端直徑 D=800mm時，0.05D=40mm，正 好與中、小直徑樁的取值標準銜接。應該注意，世界各國按樁頂總沉降確定極限 承載力的規(guī)定差異較大，這和各國平安系數(shù)的取值大小、特別是上部結構對樁基 沉降的要求有關。?建筑地基根底設計標準? GB 50007中，取緩變型Q -曲線s=40mm對應 的荷載值為單樁豎向抗壓極限承載力，且該標

44、準規(guī)定樁基沉降不得超過建筑物的 沉降允許值?？紤]到本市多采用端承型樁，故將2007版中的“ s=0.05DD為樁端直徑且s< 80mm改為“ s< 60mm和s< 80mm兩種情況，前者適用于嵌 巖樁，目的在于控制差異沉降，后者適用于非嵌巖樁，以和行標?建筑基樁檢測 技術標準?JGJ 106和省標?建筑地基根底檢測標準?DBJ 15-60相協(xié)調。關于樁身彈性壓縮量，當進行樁身應變或位移測試時是可測得的；缺乏測試數(shù)據(jù)時，可假設樁身軸力沿樁長倒梯形分布進行估算，或忽略端承力按倒三角形QL保守估算，計算公式為2EA。本條只適用于為設計提供依據(jù)時的豎向抗壓承載力檢測值結果的統(tǒng)計，統(tǒng)計

45、取值方法按?建筑地基根底設計標準?GB 50007的規(guī)定執(zhí)行。在國家標準?建筑地基根底設計標準?GB 50007中，單樁豎向承載力特征值為單樁豎向極限承載力除以平安系數(shù) 2,行業(yè)標準?建筑樁基技術標準?JGJ 94和?建筑基樁檢測技術標準?JGJ 106亦同，但區(qū)別在于，各標準對緩變型Q-s 曲線確定極限承載力有區(qū)別，GB 50007嚴于JGJ 106,本市大直徑樁幾乎都是端承型樁，即使是大直徑擴底灌注樁也多以強風化巖 為樁端持力層，正常時，多數(shù)樁在 2 倍特征值的荷載下，沉降不會太大，接近 60mm80mm比擬少。按60mm80mm合格的標準，可能存在同一結構下的端 承樁，因個別樁的沉降太大

46、，而出現(xiàn)較大差異沉降的情況。靜載法檢測結果最終給出的是極限承載力， 而設計布樁時，使用的是特征值。 按照沉降控制設計原那么， 特征值對應的沉降不能太大， 對此設計單位應根據(jù)結構 要求預以驗算、 取值?？梢詤⒖?， 行業(yè)標準?大直徑擴底灌注樁技術標準? JGJ/T 225,對緩變型Q 曲線，取10mm或15mm沉降對應的荷載作為單樁豎向承載 力特征值。故此，當設計有明確要求時，可依據(jù)設計要求、相關標準確定單樁豎 向抗壓承載力特征值。4.4.5 本條規(guī)定了檢測報告中應包含的一些內容， 防止檢測報告過于簡單， 也有 利于委托方、設計方及檢測部門對報告的審查和分析。5單樁豎向抗拔靜載法般規(guī)定單樁豎向抗拔

47、靜載法是確定單樁豎向抗拔承載力最直觀、可靠的方法。對工程樁抽樣檢測，最大加載量宜取設計要求的單樁豎向抗拔承載力特征值的2.0倍，但考慮到，有時設計未按配筋、工程樁樁身裂縫控制要求等特殊情況， 在有足夠的平安貯備時，可按設計要求控制最大加載量。對沖鉆孔灌注樁，在灌注混凝土前進行成孔質量檢測，目的是查明樁 孔有無明顯擴徑現(xiàn)象或出現(xiàn)擴大頭， 因這類樁的抗拔承載力缺乏代表性， 特別是 擴大頭樁及樁身中下部有明顯擴徑的樁， 其抗拔極限承載力遠遠高于長度和樁徑 相同的非擴徑樁，且相同荷載下的上拔量也有明顯差異。 試驗樁宜加載到能判別 單樁抗拔極限承載力為止，或加載到樁身材料設計強度。對預制管樁抗拔力的檢測

48、實際包括了兩方面的內容， 一是檢測樁土之間的 摩阻力，二是檢測填芯混凝土和樁管內壁間的粘結力， 而后者對于前者的發(fā)揮起 著傳遞荷載的作用，在前者未充分發(fā)揮前， 后者是不允許提前失效的。根據(jù)最大 加載量，按照工程樁設計選用的參數(shù)驗算或專門設計樁頂連接， 就能在對樁土之 間摩阻力檢測的同時也對填芯混凝土和樁管內壁間的粘結力進行檢測。樁身內力測試可參照行業(yè)標準?建筑基樁檢測技術標準?JGJ 106中的有關規(guī)定執(zhí)行。儀器設備本條的要求根本同第421條。因拔樁試驗時千斤頂安放在反力架上面， 當采用2臺以上千斤頂加載時，應采取一定的平安措施，防止千斤頂傾倒等意外 事故發(fā)生。由樁提供反力時，樁頂?shù)牟牧蠌姸群?/p>

49、樁的承載力應能滿足加載的要求，為保證反力梁的穩(wěn)定性，應注意反力樁頂面直徑或邊長不小于反力梁寬。當采 用天然地基提供反力時， 兩邊支座處的地基強度應相近， 兩邊支座與地面的接觸 面積宜相同， 以防止加載過程中兩邊沉降不均造成受檢樁偏心受拉。 在加載帶來 的附加壓應力作用下，地基土的壓縮變形量不宜過大，以無明顯變形為宜。5.2.5 樁頂上拔量測量平面必須在樁身位置， 嚴禁在混凝土樁的受拉鋼筋上設置 位移觀測點， 以防止因鋼筋變形導致上拔量觀測數(shù)據(jù)失實； 為防止混凝土樁保護 層開裂對上拔量測試的影響，上拔量觀測點應避開混凝土明顯破裂區(qū)域設置。5.2.6 為防止支座處地基沉降對基準梁的影響， 基準樁與

50、支座、 試樁各自之間的 間距應符合本規(guī)程第 條的規(guī)定其中“壓重平臺支墩 相當于本條中的 “支 座，同時基準樁應打入試坑地面以下足夠深度，一般不小于1m。檢測工作5.3.1 在工程樁抗拔法檢測前， 對灌注樁及有接頭的預制樁采用低應變法檢測樁 身完整性、 驗算預制樁接頭強度， 目的是了解樁身完整性是否有可能對抗拔承載 力產(chǎn)生影響、也便于對抗拔法檢測結果的分析。對于混凝土樁的抗拔， 常因拉應力過大造成樁身開裂或破損， 因此承載力檢 測完成后的樁身完整性檢測比檢測前更有價值。5.3.2 如需循環(huán)加卸載可參照相關規(guī)程進行， 如：?高層建筑巖土工程勘察規(guī)程? JGJ 72。在后幾級加載等級時，有條件者宜仔

51、細觀察樁身混凝土開裂情況。5.3.3 出現(xiàn)本條規(guī)定所列的四種情況之一時， 可終止加載。 假設在較小荷載作用 下 ,出現(xiàn)本級樁頂上拔量大于前一級荷載下的 5 倍，而樁的累計上拔量卻不大， 受檢樁自身結構承載力和樁周土承載力可能未發(fā)揮至極限， 比方，有擴大頭的樁， 只有當樁頂產(chǎn)生一定上拔量后才會調動下部土體的抗拔承載力， 所以要求有一定 上拔量后才停止加載是合理的， 故此這里增加了累計上拔量應大于 15mm 的限制 條件。檢測結果541抗拔靜載法與抗壓靜載法一樣，應繪制 U -曲線、S 1gt曲線，但當上述二種曲線難以判別時，也可以輔以S 1gU曲線或1gU-lg S曲線，以確定拐點位置。5.4.

52、2 本條前兩款確定的單樁豎向抗拔承載力檢測值是土的極限抗拔阻力與樁 包括樁向上位移所帶動的土體的自重標準值兩局部之和。第 3 款所指的“斷 裂是因鋼筋強度缺乏產(chǎn)生的斷裂。 為設計提供依據(jù)的抗拔試驗中， 因抗拔鋼筋 受力不均勻， 在樁頂上拔荷載小于鋼筋強度標準值的 90%時，局部鋼筋因受力太 大而斷裂， 應視該試驗無效并進行補充試驗， 不能將鋼筋斷裂前一級荷載作為極 限荷載。工程樁抽樣檢測時，混凝土樁抗拔承載力可能受抗裂或鋼筋強度制約， 而土的抗拔阻力尚未發(fā)揮到極限， 宜取最大加載量或取上拔量控制值對應的荷載 作為單樁豎向抗拔承載力檢測值，不宜外推。6 單樁水平靜載法一般規(guī)定6.1.1 樁的水平

53、靜載法除了樁頂自由的試驗外， 還有帶承臺的水平靜載試驗 考 慮承臺的底面阻力和側面抗力， 充分反映樁基在水平力作用下的實際工作狀況 、 樁頂不能自由轉動的不同約束條件及樁頂施加垂直荷載等試驗方法， 也有循環(huán)荷 載的加載方法。這一切都可根據(jù)設計的特殊要求給予滿足。6.1.2 樁的抗彎能力取決于樁和土的力學性能、 樁的自由長度、 抗彎剛度、樁寬、 樁頂約束等因素。 試驗條件應盡可能和實際工作條件接近， 將各種差異的影響降 低到最小的程度，使試驗成果能盡量反映工程樁的實際情況。通常情況下， 試驗 條件很難做到和工程樁的情況完全一致， 此時應通過試驗樁測得樁周土的地基反 力特性， 即地基土水平抗力系數(shù)

54、。 它反映了樁在不同深度處樁側土抗力和水平位 移之間的關系，可視為土的固有特性。根據(jù)實際工程樁的情況，參考?建筑樁基 技術標準? JGJ 94，確定土抗力大小，進而計算單樁的水平承載力和彎矩。儀器設備6.2.2 當依據(jù)設計要求加載至樁身結構破壞時， 反力樁或反力裝置應能夠提供相 應的反力并具有相應的剛度。6.2.3 水平力作用點位置不同于樁基承臺底面標高時， 由于邊界條件的改變， 試 驗時在相對承臺底面處將產(chǎn)生附加彎矩， 影響測試結果， 也不利于將試驗成果根 據(jù)實際樁頂?shù)募s束予以修正。 在試驗過程中， 必須使用球形鉸支座以保持作用力 的方向始終水平和通過樁軸線，不隨樁的傾斜或扭轉而改變。檢測工

55、作6.3.1 在檢測前， 采用低應變法檢測樁身完整性， 目的是了解樁身完整性是否有 可能對水平承載力產(chǎn)生影響、 也便于對水平法檢測結果的分析。 對于混凝土樁， 常因推力過大造成樁身開裂或破損， 因此水平承載力檢測完成后的樁身完整性檢 測更重要。6.3.2 單向多循環(huán)加載法， 主要是為了模擬實際結構的受力形式。 由于結構物承 受的實際荷載異常復雜， 所以當需考慮長期水平荷載作用影響時， 宜采用本規(guī)程 第 4 章規(guī)定的慢速維持荷載法。 水平試驗樁多為樁身結構破壞， 為縮短試驗時間， 也可參照港口工程樁基水平承載力試驗方法，采用更短時間的快速維持荷載法。6.3.4 對抗彎性能較差的長樁或中長樁而言，

56、 承受水平荷載樁的破壞特征是彎曲 破壞，即樁身發(fā)生折斷，此時試驗自然終止。在工程樁水平承載力驗收檢測中， 終止加荷條件可按設計要求或標準標準規(guī)定的水平位移允許值控制。 考慮軟土的 側向約束能力較差以及大直徑樁的抗彎剛度大等特點， 終止加載的變形限可取上 限值。對一般建筑物，水平允許變形為 10m m；敏感建筑物或特殊使用要求的建 筑物水平允許變形僅為 6mm。檢測結果6.4.2 本條中的地基土水平抗力系數(shù)隨深度增長的比例系數(shù) m 值的計算公式僅 適用于水平力作用點至試坑底面的樁自由長度為零時的情況。 試驗得到的地基土 水平抗力系數(shù)的比例系數(shù) m 不是一個常量，而是隨地面水平位移及荷載而變化 的

57、曲線。按樁、土相對剛度不同，水平荷載作用下的樁-土體系有兩種工作狀態(tài) 和破壞機理，一種是“剛性短樁，因轉動或平移而破壞，相當于a<時的情況; 另一種是工程中常見的“彈性長樁，樁身產(chǎn)生撓曲變形，樁下段嵌固于土中不 能轉動，即本條中a h< a <4.0范圍內，稱為 “有限長度的中長樁。?建筑 樁基技術標準?JGJ 94對中長樁的v y變化給出了具體數(shù)值見表1。因此， 在按公式641-1計算m值時，應先試算ah值，以確定ah是否大于或等于 4.0，假設在2.54.0范圍以內，應調整 v值重新計算m值有些行業(yè)標準不考 慮。當a<2.5時，公式不適用。表1樁頂水平位移系數(shù)樁的換算埋深 ah樁頂自由或鉸接時的 Vy值注：當ah時取oh=。643對于混凝土長樁或中長樁，隨著水平荷載的增加，樁側土體的塑性區(qū)自上而下逐漸開展擴大，最大彎矩斷面下移，最后形成樁身結構的破壞。所測水平臨 界荷載Her為樁身產(chǎn)生開裂前所對應的水平荷載。因為只有混凝土樁才會產(chǎn)生開 裂，故只有混凝土樁才有臨界荷載。645單樁水平承載力特征值除與樁的