熱風(fēng)爐設(shè)計說明書

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上目錄第一章熱風(fēng)爐熱工計算21.1熱風(fēng)爐燃燒計算21.2熱風(fēng)爐熱平衡計算41.3熱風(fēng)爐設(shè)計參數(shù)確定7第二章熱風(fēng)爐結(jié)構(gòu)設(shè)計82.1設(shè)計原則82.2 工程設(shè)計內(nèi)容及技術(shù)特點82.2.1設(shè)計內(nèi)容82.2.2 技術(shù)特點82.3結(jié)構(gòu)性能參數(shù)確定82.4蓄熱室格子磚選擇92.5熱風(fēng)爐管道系統(tǒng)及煙囪112.5.1頂燃式熱風(fēng)爐煤氣主管包括：112.5.2頂燃式熱風(fēng)爐空氣主管包括：112.5.3頂燃式熱風(fēng)爐煙氣主管包括：122.5.4頂燃式熱風(fēng)爐冷風(fēng)主管道包括：122.5.5頂燃式熱風(fēng)爐熱風(fēng)主管道包括：122.6 熱風(fēng)爐附屬設(shè)備和設(shè)施132.7熱風(fēng)爐基礎(chǔ)設(shè)計152.7.1 熱風(fēng)爐爐殼15

2、2.7.2 熱風(fēng)爐區(qū)框架及平臺（包括吊車梁）15第三章 熱風(fēng)爐用耐火材料的選擇153.1耐火材料的定義與性能153.2熱風(fēng)爐耐火材料的選擇16參考文獻18第一章熱風(fēng)爐熱工計算1.1熱風(fēng)爐燃燒計算燃燒計算采用發(fā)生爐煤氣做熱風(fēng)爐燃料，并為完全燃燒。已知煤氣化驗成分見表1.1。表1.1 煤氣成分表項目 CH4 C2H4 H2O H2 CO CO2 N2 O2 含量% 1.7 0.4 4.2 12.7 30.3 2.3 48.2 0.2 100.00熱風(fēng)爐前煤氣預(yù)熱后溫度為300，空氣預(yù)熱溫度為300，干法除塵。發(fā)生爐利用系數(shù)為2.3t/m3d，風(fēng)量為3800m3/min，t熱風(fēng)=1100，t冷風(fēng)=1

3、20，熱=90%。熱風(fēng)爐工作制度為兩燒一送制，一個工作周期T=2.25h，送風(fēng)期Tf=0.75h，燃燒期Tr=1.4h，換爐時間T=0.1h，出爐煙氣溫度tg2=350，環(huán)境溫度te=25。煤氣低發(fā)熱量計算查表煤氣中可燃成分的熱效應(yīng)已知。0.01m3氣體燃料中可燃成分熱效應(yīng)如下：CO:126.36KJ , H2:107.85KJ, CH4:358.81KJ, C2H4:594.4KJ。則煤氣低發(fā)熱量：QDW=126.36×30.3107.85×12.7+258.81×1.7+594.4×0.4=6046.14 KJ空氣需要量和燃燒生成物量計算(1)空氣利

4、用系數(shù)b空=La/Lo計算中取燒發(fā)生爐煤氣b空=1.1。燃燒計算見表2.13。(2)燃燒1m3發(fā)生爐煤氣的理論Lo為Lo=25.9/21=1.23 m3。(3)實際空氣需要量La=1.1×1.23=1.353 m3。(4)燃燒1m3發(fā)生爐煤氣的實際生成物量V產(chǎn)=2.1416 m3。(5)助燃空氣顯熱Q空=C空×t空×La=1.319×300×1.353=535.38 KJ/ m3。 式中C空助燃空氣t空時的平均熱容，t空助燃空氣溫度。(6)煤氣顯熱：Q煤=C煤×t煤×1=1.350×300×1=405 K

5、J/ m3。(7)生成物的熱量Q產(chǎn)=（Q空Q煤QDW）/V產(chǎn)=（535.384056046.14）/2.1416=3262.29 KJ/ m3。表1.2煤氣計算煤氣組成100 m3干煤氣的百分含量反應(yīng)式需要氧氣的體積/m3生成物的體積/m3O2CO2H2ON2合計H2O4.24.24.2CH41.7CH42O2CO2 2H2O3.41.73.45.1C2H40.4C2H43O22CO2 2H2O1.20.80.81.6O20.2-0.20CO22.3CO2CO22.32.3CO30.3CO1/2O2CO215.1530.330.3H212.7H21/2O2H2O6.3512.712.7N248

6、.2N2N248.248.2當(dāng)b=1.0時，空氣帶入的25.997.4397.43當(dāng)b空=1.10時，過剩空氣帶入的2.592.599.7412.33生成物總量/ m32.5935.121.1155.37152.03物成分/ m%1.2116.49.8572.54100.004.理論燃燒溫度計算t理=（Q空Q煤QDWQ分）/V產(chǎn)C產(chǎn)Q分CO212600×VCO2×Vn×f分CO2×10-4Q分H2O10800×VH2O×Vn×f分HO×10-4Q分Q分CO2 Q分H2Ot理理論燃燒溫度，C產(chǎn)燃燒產(chǎn)物在t理時的熱量。

7、由于C產(chǎn)取決于t理。須利用已知的Q產(chǎn)用迭代法和內(nèi)插法求得t理。其過程如下：猜理論燃燒溫度在1900和2000之間,查表得C產(chǎn)(1900) =1.6807kJ/( m3. ) ,f分CO2(1900)3.6, f分HO（1900）1.4； C產(chǎn)(2000) = 1.6906kJ/( m3. ), f分CO2(22000000) 6,f分HO（2000）2;則取C產(chǎn)=1.6817 kJ/( m3. ), f分CO24.0, f分HO1.5,再代入上式,則有Q分12600×VCO2×Vn×f分CO2×10-410800×VH2O×Vn

8、15;f分HO×10-4×16.4×2.1416×4×10-410800×9.85×2.1416×1.5×10-4121.5t理=（Q空Q煤QDWQ分）/V產(chǎn)C產(chǎn)=（535.38+405+6046.14121.5）/（2.1416×1.6817）=1906 。熱風(fēng)爐實際燃燒煤氣量和助燃空氣量計算熱=V風(fēng)×（t熱c熱t(yī)冷c冷）/V煤×（Q空Q煤QDW）0.9=3800×45×(1100×1.424120×1.306)/ V煤×1

9、.4×(535.384056046.14)則V煤=27383.26 m3/h取27383m3/h。V空=V煤 ×La=27383×1.353=37049.2 m3/h。1.2熱風(fēng)爐熱平衡計算1.熱平衡基礎(chǔ)參數(shù)確定（1）周期時間和介質(zhì)流量確定Tr =1.4h,T=0.1h, Tf=0.75h=45min。煙氣流量Vm=53603 m3/h。冷風(fēng)流量Vf=3800 m3/min。（2）熱風(fēng)爐漏風(fēng)率Lf，取3%。2.熱平衡計算（1）熱量收入項目燃料化學(xué)熱量：Q1=VmTr QDW=27383×1.4×6046.14=.7KJ/周期。燃料化學(xué)熱量：Q2

10、= VmTr（cmtmCme-te） =27383×1.4×(300×1.3525×1.332) =.54 KJ/周期。助燃空氣物理熱量：Q3= VmTrLas（CKtKCkete） =27383×1.4×1.53×(300×1.31925×1.300) =KJ/周期。冷風(fēng)帶入的熱量：Q4=VfTf(1-Lf)×(cf1tf1-cfete) =3800×0.86×45×（1-0.03）×（1.31×120-1.30×25） =.54KJ

11、/周期。熱收入總熱：Q=Q1Q2Q3Q4=231.8014.2521.3017.79=285.14GJ/周期。（2）熱量支出項目熱風(fēng)帶出的熱量：Q1= VfTf(1Lf)×(cf2tf2cfete) =3800×0.86×45×（10.03）×（1.424×11001.30×25） =KJ/周期。煙氣帶走的熱量：Q2=VmTrVgb（cg2tg2cgete） =27383×1.4×2.28×1×(1.435×3501.3933×25) =.54KJ/周期?；瘜W(xué)不完全

12、燃燒損失熱量：Q3=0 KJ/周期。煤氣中機械水吸收的熱量：Q4=0 KJ/周期。冷卻水吸收的熱量：Q5= KJ/周期。冷風(fēng)管道散熱量：Q6=K(tf×Ai) Tf=62.8×50.33×438.1×0.75 =.25 KJ/周期。爐體表面散熱：Q7=K(tf×Ai) T= KJ/周期。熱風(fēng)管道散熱量：Q8= KJ/周期。熱平衡差值：Q=Q-( Q1Q2Q8) =285.14(218.8140.86002.20.100.433.03) =19.71 GJ/周期。 1.列熱平衡表1.3。表1.3 熱平衡表 熱收入 熱支出項目燃料化學(xué)熱燃料物理熱助

13、燃空氣物理熱冷風(fēng)帶入的熱量Q熱量/GJ231.8114.2521.3017.79285.14%81.305.007.476.24100.00項目熱風(fēng)帶出的熱煙氣帶走的熱化學(xué)不完全燃燒損失煤氣中機械水吸收的熱量冷卻水吸收熱量冷風(fēng)管道散熱爐體表面散熱熱風(fēng)管道散熱熱平衡差值Q熱量/GJ218.8140.86002.20.100.433.0319.71285.14%76.7414.33000770.040.151.066.91100.00 4.熱效率計算（1）熱風(fēng)爐本體熱效率：1 =(Q1Q4Q6Q8)/(QQ4)×100% =(218.8117.790.103.03)/(285.1417.

14、79)×100% =76.36%（2）熱風(fēng)爐系統(tǒng)熱效率(Q1Q4)/(QQ4)×100%= (218.8117.79)/(285.1417.79)×100%=75.19%1.3熱風(fēng)爐設(shè)計參數(shù)確定由以上計算確定熱風(fēng)爐的主要設(shè)計參數(shù)如表1.4。表1.4 熱風(fēng)爐設(shè)計參數(shù) 項目參數(shù)發(fā)生爐容積 /m3發(fā)生爐利用系數(shù) /t/m3發(fā)生爐入爐風(fēng)量 /m3/min冷風(fēng)溫度 /設(shè)計風(fēng)溫 /拱頂溫度（最高） /廢氣溫度 /空氣預(yù)熱溫度 /煤氣預(yù)熱溫度 /送風(fēng)制度 燃料 18002.3380012011001300350300300兩燒一送制發(fā)生爐煤氣 第二章熱風(fēng)爐結(jié)構(gòu)設(shè)計2.1設(shè)計原則

15、（1）本著技術(shù)先進成熟、完善和節(jié)能的原則；（2）熱風(fēng)爐工藝布置合理順暢，充分考慮施工及生產(chǎn)過渡的可行性。（3）因地制宜，充分利用現(xiàn)有地形，最大限度的減少占地面積。（4）采用適用可靠的設(shè)備和材料，以確保穩(wěn)定、安全生產(chǎn)的需要。2.2 工程設(shè)計內(nèi)容及技術(shù)特點2.2.1設(shè)計內(nèi)容設(shè)計三座熱風(fēng)爐，三座熱風(fēng)爐送風(fēng)時，可實現(xiàn)兩燒一送制，（1）設(shè)計三座熱風(fēng)爐，包括爐殼、基礎(chǔ)（與原有基礎(chǔ)的連接）、爐蓖子、燃燒器和耐火材料等；（2）煙道、熱風(fēng)支管、煤氣管道、助燃空氣支管、新建三列框架；（3）設(shè)計三座熱風(fēng)爐的閥門（每座共11臺），及相應(yīng)的液壓控制和供電；（4）相應(yīng)設(shè)計三座熱風(fēng)爐的自動化檢測設(shè)備和控制系統(tǒng)；2.2.2

16、技術(shù)特點·熱風(fēng)爐采用頂燃式熱風(fēng)爐；·熱風(fēng)爐爐底采用弧形板；·熱風(fēng)出口采用組合磚；·爐篦子單獨支撐在柱子上。2.3結(jié)構(gòu)性能參數(shù)確定已知：發(fā)生爐有效容積為1800m3，每立方米發(fā)生爐有效容積應(yīng)具有的蓄熱面積為98m2/m3，選定三座熱風(fēng)爐。熱風(fēng)爐全部蓄熱面積為：98×1800=m2。蓄熱室有效斷面積為：55.4m2。每座熱風(fēng)爐的蓄熱室受熱面積為：58790 m2。熱風(fēng)爐主要性能參數(shù)列表如表2.1。表2.1熱風(fēng)爐主要技術(shù)特性序號名 稱單 位設(shè)計值備 注1發(fā)生爐容積m318002熱風(fēng)溫度11003入爐風(fēng)量m3/min38004熱風(fēng)爐座數(shù)座3頂燃式5熱風(fēng)

17、爐全高mm451906熱風(fēng)爐爐殼內(nèi)徑mmØ9430/ Ø7000/Ø111207蓄熱室斷面積m255.48發(fā)生爐煤氣燃燒量Nm3/ h273839格子磚高度m21.8410熱風(fēng)爐高徑比H/Dm/m4.0611一座熱風(fēng)爐蓄熱面積m25879012格子磚型式19孔Ø30mm13單位鼓風(fēng)蓄熱面積m2 /m34414單位發(fā)生爐容積蓄熱面積m2 /m39815單位鼓風(fēng)量格子磚重量t/m31.222.4蓄熱室格子磚選擇20世紀50年代，我國熱風(fēng)爐用耐火材料主要是黏土磚，格子磚是片狀平板磚，品種也比較單一?；旧蠞M足了當(dāng)時800900風(fēng)溫要求。60年代，由于發(fā)生爐噴煤

18、技術(shù)的發(fā)展，風(fēng)溫有了很大的提高，在熱風(fēng)爐的高溫部開始用高鋁磚砌筑，格子磚也由板狀磚，發(fā)展到整體穿孔磚，基本上滿足了風(fēng)溫10001100的要求。70年代，開始將焦?fàn)t用硅磚移植應(yīng)用到熱風(fēng)爐，使熱風(fēng)爐的耐火材料又上升了一個新臺階。80年代和90年代，我國進入改革開放時期，熱風(fēng)爐耐火材料又有了新的長足的進步和發(fā)展。具體情況概述為：1.低蠕變高鋁磚的開發(fā)與研制。2.在熱風(fēng)爐爐殼內(nèi)側(cè)噴涂一層約60mm的陶瓷噴涂料。熱風(fēng)爐投產(chǎn)后在高溫的作用下，噴涂料可與鋼殼結(jié)成一體，有保護鋼殼和絕熱的雙重作用，熱風(fēng)爐的各不同部位采用不同的噴涂料。3.熱風(fēng)爐砌體的開口部位，如人孔、熱風(fēng)出口、燃燒口等處是砌體上應(yīng)力集中的部位，

19、這些部位廣泛的使用組合磚，使各口都成為一個堅固的整體。4.廣泛地開發(fā)了帶有凹凸口的上下左右咬合的異型磚，達到了相鄰磚之間自鎖互鎖作用，增強了砌體的整體性和結(jié)構(gòu)強度。5.用耐火球代替格子磚的球式熱風(fēng)爐，在中小發(fā)生爐得到廣泛的應(yīng)用。為了適應(yīng)高風(fēng)溫要求，本次設(shè)計中格子磚采用19孔型式，從頂部至爐篦子表面分4段砌筑，各段材質(zhì)如下（由上至下）：硅磚、低蠕變粘土磚、粘土磚、低蠕變粘土磚。蓄熱室格子磚熱工性能見表2.2。 表2.2：19孔格子磚（d=30mm）參數(shù)1格子磚安裝面積m20.2格子磚安裝體積m30.31M3格子磚加熱面積 fm2/m348.5743 4活面積 m2/m30.3643 5填充系數(shù)(

20、1-)m3/m30.6357 6流體直徑dhmm307當(dāng)量厚度smm26 81M3格子磚塊數(shù)塊 159 9耐火材質(zhì)RN-42低蠕變粘土硅質(zhì)101M3格子磚重量t/m31.399 1.589 1.176111單塊格子磚的重量kg8.79 9.99 7.392.5熱風(fēng)爐管道系統(tǒng)及煙囪2.5.1頂燃式熱風(fēng)爐煤氣主管包括：發(fā)生爐煤氣供應(yīng)管道直徑1220x6 mm； 煤氣換熱裝置（HESG），用于將煤氣預(yù)熱到180 。使用帶中間液態(tài)導(dǎo)熱的換熱器；連接每座熱風(fēng)爐的煤氣支管，至分配閥處具有外部保溫。每座熱風(fēng)爐的煤氣管線應(yīng)安裝下列裝置：垂直段裝有兩個波紋補償器，煤氣切斷閥和流量孔板。當(dāng)煤氣管道內(nèi)的溫度增加時波

21、紋補償器用于進行補償。水平段設(shè)有煤氣調(diào)節(jié)節(jié)流閥和一個波紋補償器構(gòu)成的“萬向”補償器，帶配重的煤氣快速切斷閥和三桿分配閥；帶調(diào)節(jié)螺絲的支架用于在更換分配閥時提升連接管線并將其保持在預(yù)設(shè)的水平位置；彈簧架用于承重垂直段煤氣管線以及分配閥后的設(shè)備。同時在加熱熱風(fēng)爐爐殼時支架還可用于提升垂直段和上述設(shè)備且沒有任何拉伸應(yīng)力；從閘閥至預(yù)燃室的煤氣管道連接件有兩層（114mm和5mm）。從接到停爐信號至關(guān)閉帶配重的煤氣快速切斷閥所用時間應(yīng)不超過3秒。在密封狀態(tài)下，閥門的緊密度應(yīng)保證完全沒有煤氣泄漏。煤氣切斷閥，煤氣分配閥和空氣燃燒分配閥應(yīng)在安裝前測試密封度，在設(shè)備安裝時也應(yīng)對閥的密封度進行檢測。2.5.2頂

22、燃式熱風(fēng)爐空氣主管包括：兩臺風(fēng)機，每臺輸出量為m3/h（1臺工作，1臺備用）；熱管道上的“煙氣”換熱器（HESA）用于將煤氣加熱到180 ；預(yù)熱的助燃空氣收集器；每座熱風(fēng)爐的空氣支管直徑為1420x10mm，至分配閥處帶有外部保溫；垂直管路段設(shè)有補償器，類似于煤氣補償器，板閥和流量孔板；水平管路段設(shè)有調(diào)節(jié)節(jié)流閥， “萬向型”補償器，助燃空氣三桿分配閥；帶調(diào)節(jié)螺絲的支架用于更換分配閥時提升連接件并將其保持在預(yù)設(shè)的水平位置；彈簧架用于承重垂直段煤氣管線以及分配閥后的設(shè)備。同時在加熱熱風(fēng)爐爐殼時支架還可用于提升垂直段和上述設(shè)備且沒有任何拉伸應(yīng)力；從分配閥至預(yù)燃室，空氣管道連接件有兩層（114mm和5

23、mm）；空氣主管路分配閥的要求與煤氣主管分配閥的要求相同。2.5.3頂燃式熱風(fēng)爐煙氣主管包括：兩路內(nèi)徑為1600mm的水平煙氣支管，與每座熱風(fēng)爐成軸向45o；兩個三桿煙氣分配閥，直徑1600mm；兩個波紋補償器；外部煙道，直徑4520x10mm，帶內(nèi)外保溫；煙道至煤氣和助燃空氣換熱器間的帶煙氣節(jié)流切斷閥的支管，內(nèi)徑為2800mm，位于煤氣換熱器前，內(nèi)徑為2600mm，位于助燃空氣換熱器前；內(nèi)徑為2600mm的煤氣換熱器和內(nèi)徑為2400mm的空氣換熱器之間的支管，換熱器用于預(yù)熱煤氣和空氣；裝配冷卻煙道；帶煙氣節(jié)流閥的旁路煙道，用于將煙道和煙囪隔開，節(jié)流閥直徑為4000mm。2.5.4頂燃式熱風(fēng)爐

24、冷風(fēng)主管道包括：冷風(fēng)主管，直徑1220x6mm；冷風(fēng)支管，直徑1220x6mm；“萬向”型補償器；冷風(fēng)閥，直徑1100mm；冷風(fēng)混風(fēng)管道，直徑900mm；混合節(jié)流閥，直徑900mm；混合切斷閥，直徑900mm。2.5.5頂燃式熱風(fēng)爐熱風(fēng)主管道包括：每座熱風(fēng)爐熱風(fēng)連接管道；砌襯熱風(fēng)閘閥，直徑1500mm；兩個波紋補償器通過調(diào)節(jié)裝置連接，形成“萬向”補償器；在熱風(fēng)閘閥和補償器間應(yīng)裝有帶螺絲的支架。用于在維修閥門時提升連接件并將其支撐在要求位置處；從各熱風(fēng)爐至熱風(fēng)主管道的熱風(fēng)支管；熱風(fēng)管道，標(biāo)高26.600mm，內(nèi)徑1598mm；補償器間通過氣流調(diào)節(jié)裝置連接，形成“萬向”型補償器，以及“直抽煙囪”與

25、垂直段間的連接段；本次設(shè)計在熱風(fēng)管道間為每座熱風(fēng)爐安裝“萬向”補償器，由于壓力的經(jīng)常變化會影響補償器的壽命，進而導(dǎo)致周期性金屬疲勞。從熱風(fēng)爐方面看，壓力在每個切換周期均會改變。從主管道方面看，壓力只有在發(fā)生爐停爐時發(fā)生改變，這種情況很少發(fā)生。因此，“萬向”補償器的使用壽命更長。2.6 熱風(fēng)爐附屬設(shè)備和設(shè)施（1）熱風(fēng)爐主要閥門熱風(fēng)爐在高溫下長期運行，其輔助設(shè)備特別是熱風(fēng)爐各主要閥門必須與高風(fēng)溫相適應(yīng)。尤其是隔熱閥，熱風(fēng)爐的燃燒期與送風(fēng)期的正常工作和切換，都要靠熱風(fēng)閥門的開閉來實現(xiàn)，熱風(fēng)閥在1000-1300的高溫和約0.25Mpa的壓力的惡劣條件下工作。采用具有耐火材料保護的汽化冷卻熱閥門，其他

26、閥門也要提高質(zhì)量，特別是密封性。根據(jù)熱風(fēng)爐周期性工作的特點，可將熱風(fēng)爐用的閥門分為控制燃燒系統(tǒng)閥門和控制鼓風(fēng)系統(tǒng)閥門?？刂迫紵到y(tǒng)閥門主要有燃燒閥、煤氣調(diào)節(jié)閥、煤氣切斷閥、助燃空氣調(diào)節(jié)閥、煙道閥等；控制鼓風(fēng)系統(tǒng)的閥門有放風(fēng)閥、混風(fēng)閥、冷風(fēng)閥、熱風(fēng)閥、廢風(fēng)閥等。送風(fēng)通路時，熱風(fēng)爐除冷卻閥門和熱風(fēng)閥門關(guān)閉外，其它閥門全部打開；休風(fēng)時，熱風(fēng)爐全部閥門都關(guān)閉。本次設(shè)計中熱風(fēng)爐閥門采用液壓閥門，每座熱風(fēng)爐的各種閥門規(guī)格及數(shù)量見下表23。表2.3熱風(fēng)爐閥門表序號名稱及規(guī)格數(shù)量(個)耐溫要求1熱風(fēng)閥DN1300313002倒流休風(fēng)閥DN1100113003混風(fēng)切斷閥DN80012504助燃空氣切斷閥DN14

27、0032505煤氣切斷閥DN140032506煤氣燃燒閥DN140032507煙道閥DN160064508廢氣閥DN40034509冷風(fēng)閥DN1200322010充壓閥DN250322011氮氣閥DN10035012煤氣放散閥DN250320013煤氣支管放散閥DN150325014換熱器空氣出口切斷閥DN2000125015換熱器空氣進口切斷閥DN180023016換熱器煤氣出口切斷閥DN2000125017換熱器煤氣進口切斷閥DN200023018換熱器煙氣切斷閥DN2800445019主煙道旁通閥DN3600145020助燃風(fēng)機出口切斷閥DN180023021助燃空氣放散閥DN60013

28、022冷風(fēng)放風(fēng)閥（配消音器）DN16001220（2）波紋補償器熱風(fēng)爐系統(tǒng)在熱風(fēng)管道、冷風(fēng)管道設(shè)置各種波紋補償器，以吸收管道的變形。（3）爐篦子及支柱采用蘑菇型無縫格子磚蓖子。篦子單獨支撐在柱子上，可使廢氣溫度可升高500?？蓽p少格子磚的高度，同時在平均煙氣溫度升高時也可提高預(yù)熱煤氣和空氣溫度。（4）熱風(fēng)爐檢修設(shè)施熱風(fēng)閥側(cè)為框架結(jié)構(gòu)，設(shè)置一臺Q20t，LK9.5m的電葫蘆，起重能力為10t的電動葫蘆一臺，對框架內(nèi)的各閥門進行檢修和更換。 （5）維護平臺應(yīng)安置在熱風(fēng)爐的下列位置：帶燒嘴的拱頂上；煤氣和空氣支管的入口處，且裝有控制觀察孔和熄火傳感器的位置；熱風(fēng)連接件下部其他設(shè)備周圍所有主要設(shè)備都應(yīng)

29、安裝在KSS熱風(fēng)爐支架處的橋式吊車和單軌的操作區(qū)域。2.7熱風(fēng)爐基礎(chǔ)設(shè)計基礎(chǔ)為鋼筋混凝土大體積基礎(chǔ)。2.7.1 熱風(fēng)爐爐殼爐殼材質(zhì)采用Q345C級鋼。2.7.2 熱風(fēng)爐區(qū)框架及平臺（包括吊車梁）熱風(fēng)爐區(qū)框架采用鋼框架，鋼筋混凝土獨立基礎(chǔ)。柱斷面為雙工字形斷面，梁為工字形斷面。柱腳為插入式柱腳。第三章 熱風(fēng)爐用耐火材料的選擇3.1耐火材料的定義與性能耐火材料在冶金過程中，在各種設(shè)備上都有廣泛的應(yīng)用。凡在高溫下（耐火度大于1580以上），能夠抵抗高溫驟變及物理化學(xué)作用，并能承受高溫荷重作用和熱應(yīng)力侵蝕的材料叫做耐火材料（又叫耐火砌體）。耐火材料用于各種高溫設(shè)備中，它受著高溫條件的物理化學(xué)侵蝕和機械

30、破壞作用。耐火材料的性能應(yīng)滿足如下要求：（1）耐火度要高，在高溫作用下具有不易熔化的性能；（2）高溫結(jié)構(gòu)強度要大，荷重軟化點要高；（3）熱穩(wěn)定性要好，當(dāng)溫度急劇變化時不致破裂和剝落；（4）抗渣性能強，能抵抗?fàn)t渣、金屬及爐氣等的化學(xué)侵蝕作用；（5）具有一定的高溫體積穩(wěn)定性；（6）外形尺寸規(guī)整、公差要小。3.2熱風(fēng)爐耐火材料的選擇選取高質(zhì)量耐火材料的目的是為了防止在長期高溫或高載荷工作條件下，砌體變形、下陷、扭曲等不良現(xiàn)象的出現(xiàn)，是保證熱風(fēng)爐高風(fēng)溫長壽的重要條件。為了適應(yīng)熱風(fēng)溫度1200，滿足熱風(fēng)爐長壽的要求，熱風(fēng)爐在不同區(qū)域采用不同的耐火材料。首先給出設(shè)計中參考耐火材料理化性能表：格子磚蓄熱室的

31、上部區(qū)采用硅磚RGZ-94。中部區(qū)采用低蠕變粘土磚RN-42a。下部區(qū)采用粘土磚RN-42。采用的隔熱材料如下：輕質(zhì)高鋁磚GGR-1.2（用于高溫區(qū)），比重為1.0 kg/m3（NG-1.0）和0.8 kg/m3（NG-0.8）的輕質(zhì)粘土磚以及耐火纖維材料。本次設(shè)計的頂燃式熱風(fēng)爐拱頂由其爐殼下部的圓柱段獨立支承。熱風(fēng)連接管件位于拱頂?shù)膱A柱段。點火燃燒器連接管件位于同一區(qū)段。在拱頂?shù)膱A柱段上方設(shè)有一個帶喉管的錐形部分。煤氣與空氣混合燃燒氣體經(jīng)喉管自預(yù)熱室進入拱頂?shù)南虏俊Ｔ擁斎际綗犸L(fēng)爐拱頂區(qū)的耐火材料襯的內(nèi)層采用450 mm厚的RGZ-94硅磚。隔熱層采用輕質(zhì)高鋁磚，輕質(zhì)粘土磚和耐火纖維材料。此外

32、，頂燃式熱風(fēng)爐爐殼外噴涂隔熱噴涂料。燃燒器位于拱頂?shù)捻敳浚瑫r其格子磚獨立地支承在爐殼上。該燃燒器有其自己的鋼外殼，燃燒器的頭部為半球面覆蓋。燃燒器本身為耐熱粘土磚HRN-48制作，并設(shè)有莫來石-硅酸纖維隔熱材料。燃燒器段也為耐熱粘土磚HRK制作。爐殼的球形區(qū)設(shè)有噴涂層。燃燒器設(shè)有環(huán)形氣煤-空氣兩用收集器。為了使耐火材料襯砌筑堅實，并具有非常好的可靠性，應(yīng)在收集器周圍敷設(shè)模制磚。煤氣與空氣通過噴嘴自收集器進入預(yù)熱室。然后，進行混合，并通過預(yù)熱的預(yù)熱室格子磚進行點燃。下列管線應(yīng)敷設(shè)至燃燒器：-管子內(nèi)徑為1400 mm的兩層襯煤氣管線，一層襯厚度為114 mm，另一層襯厚度為5 mm；-內(nèi)徑為14

33、00mm的空氣管線；將通過拱頂上的熱風(fēng)支管送熱風(fēng)。連接管設(shè)有熱風(fēng)閥和兩個萬向補償器，當(dāng)熱風(fēng)爐爐殼發(fā)生熱膨脹時，適用連接管與直熱風(fēng)管之間所產(chǎn)生的伸縮?？拷鼰犸L(fēng)爐的熱風(fēng)連接管線的耐火磚層采用莫來石-剛玉磚（RDL-75），厚度為230 mm。連接管線的隔熱材料采用輕質(zhì)粘土磚和莫來石-硅酸鹽纖維材料（LYGX-364）。參考文獻1、高風(fēng)溫長壽熱風(fēng)爐研討會論文集C北京：中國金屬學(xué)會,2005：45-532、成蘭伯發(fā)生爐煉鐵工藝及計算M北京：冶金工業(yè)出版社,1990：243-2583、唐興智，唐冬寧，汪浩我國大型頂燃式熱風(fēng)爐的技術(shù)進步R.鞍鋼修建公司1-34、張福明高溫長壽型頂燃式熱風(fēng)爐的應(yīng)用R首鋼總公司1-25、重慶鋼鐵設(shè)計研究院.煉鐵機械設(shè)備設(shè)計M北京：冶金工業(yè)出版社,1985：381-3836、Roland Wanker，Harald Raupenstrauch，Gernot StaudingerA fully distributed model for the simulation of a catalytic combustorJChemical Engineering Science,2000(55)4709-47187、周傳典發(fā)生爐煉鐵生產(chǎn)技術(shù)手冊M北京：冶金工業(yè)出版社，2003：482-4968、唐興智 唐冬寧 汪浩