畢業(yè)論文橋梁施工監(jiān)控理論與實(shí)踐

1、畢業(yè)論文橋梁施工監(jiān)控理論與實(shí)踐院系：建筑工程學(xué)院專業(yè)：土木工程38橋梁施工監(jiān)控理論與實(shí)踐大跨度T型鋼構(gòu)橋橋梁施工監(jiān)控目錄第一部分橋梁施工監(jiān)控概述1.1 橋梁施工監(jiān)控的簡述41.2 橋梁施工監(jiān)控的內(nèi)容41.3 橋梁施工監(jiān)控技術(shù)依據(jù)標(biāo)準(zhǔn)51.4 橋梁施工監(jiān)控的重要性51.5 橋梁施工監(jiān)控影響因素分析51.6 橋梁施工監(jiān)控步驟和形式6第二部分橋梁監(jiān)控資料與數(shù)據(jù)2.1 橋梁施工監(jiān)控實(shí)例82.3 工程資料及基本數(shù)據(jù)82.4 橋型結(jié)構(gòu)102.5 設(shè)計(jì)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)及其材料10第三部分橋梁計(jì)算主橋縱橋向計(jì)算3.1 計(jì)算模型123.2 箱梁有效寬度計(jì)算163.3 荷載173.4 主梁各截面承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算193

2、.4.1 主梁及墩柱正截面抗彎及抗壓彎承載能力驗(yàn)算193.4.2 主梁斜截面抗剪承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算213.5 主梁各截面正常使用極限狀態(tài)下抗裂性驗(yàn)算233.6 預(yù)拱度設(shè)置243.7 主梁施工階段截面應(yīng)力驗(yàn)算25第四部分施工監(jiān)控過程及實(shí)測結(jié)果分析4.1 主要儀器264.2 掛籃試驗(yàn)的步驟274.3 掛籃靜載試驗(yàn)304.4 主梁撓度和標(biāo)高布測304.5 各施工階段應(yīng)力應(yīng)變及其高程實(shí)測值與計(jì)算值比較32第五部分施工監(jiān)控結(jié)果的提交與實(shí)施反饋5.1 模板預(yù)抬高值375.2 反饋于施工單位的完全抬高值375.3 提交監(jiān)測成果形式=395.4 結(jié)論39第一部分橋梁施工監(jiān)控概述1.1橋梁施工監(jiān)控的簡述橋梁的

3、施工監(jiān)控與設(shè)計(jì)和施工有密切的關(guān)系，它是獨(dú)立于施工單位和設(shè)計(jì)單位的第三方監(jiān)控工作，目的是按照設(shè)計(jì)要求、安全優(yōu)質(zhì)地建成橋梁，這就必須要從監(jiān)控、監(jiān)測方面建立控制體系，橋梁施工過程中所表現(xiàn)出來的理論與實(shí)際的偏差具有積累性，如不加以有效的控制和調(diào)整，將給橋梁施工安全、外形、可靠性、行車條件和經(jīng)濟(jì)性等方面帶來不同程度的影響，對實(shí)橋采取及時(shí)有效的監(jiān)測和控制，對保證建設(shè)工程質(zhì)量和使用性能具有深遠(yuǎn)的意義。對于分節(jié)段懸臂澆筑施工的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋而言，施工監(jiān)控就是根據(jù)所測得的結(jié)構(gòu)參數(shù)真實(shí)值進(jìn)行施工階段計(jì)算，確定出每個(gè)懸臂澆筑節(jié)段的立模標(biāo)高，并在施工過程中根據(jù)施工監(jiān)控的成果對誤差進(jìn)行分析、預(yù)測和對下一立模標(biāo)高

4、進(jìn)行調(diào)整，以此來保證成橋后橋面線性、合攏段兩懸臂端標(biāo)高的相對偏差不大于規(guī)定值以及結(jié)構(gòu)內(nèi)力狀態(tài)符合設(shè)計(jì)要求。通過理論計(jì)算可以得到各施工階段的理論主梁標(biāo)高值，但在施工中存在著許多誤差，這些誤差均將不同程度的對成橋目標(biāo)的實(shí)現(xiàn)產(chǎn)生干擾，并可能導(dǎo)致合攏困難、成橋線形及內(nèi)力狀態(tài)與設(shè)計(jì)要求不符等問題，因此橋梁主橋監(jiān)控的目的就是確保施工過程中結(jié)構(gòu)的可靠度和安全性，保證橋梁成橋橋面線形及受力狀態(tài)符合設(shè)計(jì)要求。1.2橋梁施工監(jiān)控的內(nèi)容橋梁的施工監(jiān)控與設(shè)計(jì)和施工有密切的關(guān)系，為了按照設(shè)計(jì)要求、安全優(yōu)質(zhì)地建成橋梁，需要從監(jiān)控、監(jiān)測方面建立控制體系，總體內(nèi)容包括以下幾方面：1、上部結(jié)構(gòu)施工過程中，高墩垂直度監(jiān)控；2、大

5、體積承臺(tái)水化熱監(jiān)測；3、上部澆注過程內(nèi)應(yīng)力及變形監(jiān)控；4、結(jié)構(gòu)分析及參數(shù)識(shí)別、結(jié)構(gòu)反應(yīng)測試、結(jié)果分析比較，指導(dǎo)施工。結(jié)構(gòu)分析是結(jié)構(gòu)施工控制的主要工作內(nèi)容之一，該項(xiàng)工作根據(jù)施工過程與成橋運(yùn)營情況來完成各施工狀態(tài)及成橋后的內(nèi)力、應(yīng)力與位移計(jì)算，進(jìn)而確定出結(jié)構(gòu)各施工階段的應(yīng)力與位移理論值。計(jì)算可考慮施工的進(jìn)程、時(shí)間、相應(yīng)狀態(tài)臨時(shí)荷載、環(huán)境溫度、截面的變化、結(jié)構(gòu)變化、混凝土的收縮與徐變、預(yù)加應(yīng)力等因素。根據(jù)計(jì)算分析可確定出橋梁的預(yù)拱度，預(yù)測下一施工狀態(tài)及施工成橋狀態(tài)的內(nèi)力與位移。1.3 施工監(jiān)控技術(shù)依據(jù)標(biāo)準(zhǔn)1、合同文件；2、公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范(JTGD62-2004);3、公路橋

6、涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范(JTGD60-2004);4、公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范(JTJ041-2000);5、城市橋梁設(shè)計(jì)準(zhǔn)則(CJJ11-93);6、公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范(JTG63-2007);7、設(shè)計(jì)文件；8、其他有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)及規(guī)范。1.4 橋梁施工監(jiān)控的重要性橋梁施工過程中所表現(xiàn)出來的理論與實(shí)際的偏差具有積累性，如不加以有效的控制和調(diào)整，將給橋梁施工安全、外形、可靠性、行車條件和經(jīng)濟(jì)性等方面帶來不同程度的影響，對實(shí)橋采取及時(shí)有效的監(jiān)測和控制，不僅可以避免上述不利現(xiàn)象的發(fā)生，同時(shí)對保證建設(shè)工程質(zhì)量和使用性能具有深遠(yuǎn)的意義。橋梁施工監(jiān)控是隨施工過程中的預(yù)測、實(shí)測、評(píng)估及反饋、再預(yù)測的循環(huán)控制逐漸實(shí)現(xiàn)

7、的，它是將實(shí)用的結(jié)構(gòu)現(xiàn)場測試技術(shù)和計(jì)算分析技術(shù)應(yīng)用于施工，并結(jié)合施工過程形成結(jié)構(gòu)評(píng)估、監(jiān)測及反饋控制的安全及質(zhì)量技術(shù)控制系統(tǒng)。其目的是通過監(jiān)控監(jiān)測及計(jì)算預(yù)測、評(píng)估使施工過程處于安全、可控狀態(tài)，成橋后橋梁結(jié)構(gòu)內(nèi)力及線形滿足設(shè)計(jì)目標(biāo)要求；同時(shí)，通過監(jiān)控計(jì)算及詳細(xì)分析提高施工精度，優(yōu)化施工順序，保證施工順利進(jìn)行。因此，橋梁施工監(jiān)控既是橋梁施工質(zhì)量的保證措施，又是施工過程安全的保證措施。1.5 橋梁施工監(jiān)控影響因素分析1截面特征參數(shù)。橋梁施工可能存在截面尺寸誤差，這種誤差將直接導(dǎo)致截面特征參數(shù)(截面面積、截面慣性矩等)的誤差，控制過程中通過結(jié)構(gòu)變形和內(nèi)力的實(shí)時(shí)監(jiān)測數(shù)據(jù)對截面特征參數(shù)進(jìn)行動(dòng)態(tài)修正并作誤差

8、分析。2材料特性參數(shù)。材料特性參數(shù)主要指材料的彈性模量E,對于混凝土材料來說，彈模在施工過程中會(huì)有一定的波動(dòng)，在橋梁施工計(jì)算中要按照實(shí)測值進(jìn)行分析。3溫度及混凝土收縮徐變。溫度變化對橋梁結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和變形有較大影響，但橋梁結(jié)構(gòu)中的溫度場的影響比較復(fù)雜，一貫作法是通過定時(shí)觀測（如每天早晨日出前進(jìn)行觀測）來盡量減小溫度影響?；炷潦湛s徐變與橋梁結(jié)構(gòu)的形成歷程有著密切的關(guān)系，在混凝土橋梁結(jié)構(gòu)中，混凝土收縮、徐變對結(jié)構(gòu)的內(nèi)力與變形都有明顯的影響。4.荷載參數(shù)。荷載參數(shù)主要是指結(jié)構(gòu)構(gòu)件自重力（容重）、施工臨時(shí)荷載和預(yù)加力。對于懸臂施工預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁，由于容重變化、漲模等原因引起的構(gòu)件自重變化經(jīng)常發(fā)生而

9、又沒有一定的規(guī)律。由于施工組織不合理材料堆放引起的施工臨時(shí)荷載，也會(huì)有較大的誤差。對于結(jié)構(gòu)體系中的有效預(yù)加力，由于預(yù)應(yīng)力損失的變化也常常引起不小的誤差。1.6橋梁施工監(jiān)控的步驟和形式在實(shí)際橋梁的施工監(jiān)控是一個(gè)施工一量測一識(shí)別一修正一預(yù)告一施工的循環(huán)過程。在這個(gè)過程中需要對主梁標(biāo)高和內(nèi)力實(shí)行雙控。它既是一個(gè)技術(shù)問題，又是一項(xiàng)系統(tǒng)工程。它主要包括兩個(gè)部分，一部分是數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)，即在橋上埋設(shè)各類傳感器和設(shè)置監(jiān)控系統(tǒng)，采集資料。再一個(gè)是資料分析仿真模擬系統(tǒng)，將采集到的資料進(jìn)行分析處理，以確定下一個(gè)施工階段的參數(shù)。通過有效的監(jiān)測監(jiān)控工作，最終減小或消除設(shè)計(jì)與實(shí)際施工過程差異的影響，保證設(shè)計(jì)的施工過程和受

10、力狀態(tài)得以準(zhǔn)確實(shí)現(xiàn)，確保主梁準(zhǔn)確合龍并使最終的主梁線形和內(nèi)力達(dá)到設(shè)計(jì)狀態(tài)，減小后期橋面鋪裝的難度。首先將由設(shè)計(jì)單位計(jì)算確定的各施工階段的主要測試部位的施工控制目標(biāo)值輸入監(jiān)控管理系統(tǒng)，然后對施工階段完成后的數(shù)據(jù)進(jìn)行判別，并進(jìn)行分析，提出施工控制決策所需的信息。同時(shí)依據(jù)監(jiān)測的結(jié)構(gòu)參數(shù)真實(shí)值進(jìn)行施工階段計(jì)算，確定出每個(gè)懸澆節(jié)段的立模標(biāo)高，并在施工過程中根據(jù)施工監(jiān)測成果對誤差進(jìn)行分析、預(yù)測和對下一節(jié)段立模標(biāo)高進(jìn)行調(diào)整，以此來保證合龍段兩懸臂標(biāo)高的相對偏差不大于規(guī)定值，同時(shí)成橋后橋面線形、結(jié)構(gòu)內(nèi)力狀態(tài)符合設(shè)計(jì)要求。意見意見監(jiān)控監(jiān)測單位 、T設(shè)計(jì)單位監(jiān)理單位通報(bào)X 協(xié)調(diào)通報(bào) >領(lǐng)導(dǎo)小組匯報(bào)指標(biāo)監(jiān)督執(zhí)

11、行控制指令施工單位施工監(jiān)控組織體系各節(jié)段立模標(biāo)高按以下公式計(jì)算：H=H0+fi+f掛籃+1/2fp式中：H-待澆梁段主梁前端立模標(biāo)高；H0-設(shè)計(jì)標(biāo)高；fi-本施工階段及以后各施工階段對該點(diǎn)撓度影響值，該值包括恒載、移動(dòng)荷載、徐變、體系轉(zhuǎn)化、預(yù)加應(yīng)力等影響；f掛籃-本節(jié)段的掛籃變形值，由加載試驗(yàn)提供：fp-使用階段活載作用下產(chǎn)生的最大豎向撓度。監(jiān)測的形式1結(jié)構(gòu)截面的應(yīng)力監(jiān)測結(jié)構(gòu)截面的應(yīng)力（包括混凝土應(yīng)力、鋼筋應(yīng)力、鋼結(jié)構(gòu)應(yīng)力等）監(jiān)測是施工監(jiān)測的主要內(nèi)容之一，它是施工過程的安全預(yù)警系統(tǒng)，無論是拱橋、梁（剛構(gòu)）橋，還是斜拉橋和懸索橋，具結(jié)構(gòu)某指定點(diǎn)的應(yīng)力也同其幾何位置一樣，隨著施工的推進(jìn)，具值是不斷

12、變化的。在某一時(shí)刻的應(yīng)力值是否與分析（預(yù)測）值一致，是否處于安全范圍是施工控制關(guān)心的問題，解決的辦法是進(jìn)行監(jiān)控。由于橋梁施工的時(shí)間一般很長，所以，應(yīng)力監(jiān)測是一個(gè)長時(shí)間的連續(xù)的過程。目前應(yīng)力監(jiān)測主要地是采用電阻應(yīng)變儀法、鋼弦式傳感器法等。對于要求適合于現(xiàn)場的復(fù)雜情況、連續(xù)時(shí)間較長且量測過程始終要以初始零點(diǎn)作為起點(diǎn)的應(yīng)力監(jiān)測，目前基本上均采用鋼弦式傳感器，其主要原因是鋼弦式傳感器具有良好的穩(wěn)定性，具有應(yīng)變累積功能，抗干擾能力較強(qiáng)，數(shù)據(jù)采集方便等優(yōu)點(diǎn)。不足之處是其體積仍然較大，且由于通常要埋于結(jié)構(gòu)內(nèi)，容易在施工時(shí)被損壞而失效，且從實(shí)際情況看，鋼弦式傳感器雖然較其它傳感器優(yōu)越，但總還是存在在溫度漂移和

13、零點(diǎn)漂移等問題。2預(yù)應(yīng)力監(jiān)測預(yù)應(yīng)力水平是影響預(yù)應(yīng)力橋梁(如連續(xù)梁、連續(xù)剛構(gòu)橋等)施工控制的目標(biāo)實(shí)現(xiàn)的主要因素之一。在監(jiān)測中主要是對預(yù)應(yīng)力筋的張拉真實(shí)應(yīng)力、預(yù)應(yīng)力管道摩阻損失及其永存預(yù)應(yīng)力值進(jìn)行監(jiān)測。對于前者，通常在張拉時(shí)通過在張拉千斤頂與工作錨板之間設(shè)置壓力傳感器測得。對于后兩者，可在指定截面的預(yù)應(yīng)力筋上帖電阻應(yīng)變片測其應(yīng)力，張拉應(yīng)力與測得的應(yīng)力之差即為該截面的預(yù)應(yīng)力管道摩阻損失值。3溫度監(jiān)測對于大跨度橋，其溫度效應(yīng)是十分明顯的。在溫度變化時(shí)將相應(yīng)伸長或縮短，直接影響主梁高程；懸臂下料長度等產(chǎn)生很大影響，懸臂施工連續(xù)剛構(gòu)(梁)橋調(diào)和也將隨溫度的變化發(fā)生上(下)撓。因此，在大跨度橋梁施工過程中對

14、結(jié)構(gòu)的溫度進(jìn)行監(jiān)測尋求合理的立模、架設(shè)等時(shí)間，修正實(shí)測的結(jié)構(gòu)狀態(tài)的溫度效應(yīng)，對橋梁按目標(biāo)施工和實(shí)施施工監(jiān)控是十分重要的。第二部分橋梁監(jiān)控資料與數(shù)據(jù)2.1 橋梁施工監(jiān)控實(shí)例某大橋?yàn)?5+3X130+75m變截面預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁，橋梁總寬度為26ml分兩幅橋建設(shè)，中間預(yù)留1m后澆濕接頭，主橋單幅箱梁為單箱單室截面。主跨支點(diǎn)處梁高4.0m,跨中梁高2.0m,梁底按二次拋物線y=4f(L-x)x/L2變化。箱底寬7.25m,箱頂寬13.25m,箱梁翼緣寬度橋外側(cè)為3.5m,內(nèi)側(cè)為2.5m,箱梁采用三向預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)。2.2 工程資料及基本數(shù)據(jù)某橋受橋下鐵路、公路線的影響，原招標(biāo)書該主橋橋跨布置均(

15、110+190+110)預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋，現(xiàn)在施工主橋左右線橋跨布置均為(95+3X150+95m)預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋。左、右線主橋在平面均位于直線上，起點(diǎn)樁號(hào)均為K4+985,終點(diǎn)樁號(hào)均為K5+52502.3 橋型結(jié)構(gòu)全橋分左、右2幅，平面均位于直線上，橋面縱坡均為3.50%。引橋第1聯(lián)、第2聯(lián)均為5X35m簡支轉(zhuǎn)連續(xù)裝配式箱梁，第4聯(lián)為2義35m現(xiàn)澆連續(xù)箱梁，主橋位于第3聯(lián)，為75+3X130+75m1續(xù)剛構(gòu)橋，全橋分跨表如表1.1所示。表1.1橋梁分跨表名稱起始墩臺(tái)編號(hào)跨徑組成（m）橋?qū)挘╩）梁高（m）上部結(jié)構(gòu)形式上部施工方式左幅第1聯(lián)（引橋）Z0#Z5#5X35141.8簡支

16、轉(zhuǎn)連續(xù)裝配式箱梁預(yù)制吊裝第2聯(lián)（弓|橋）Z5#Z10#5X35第3聯(lián)（主橋）Z10#Z15#75+3X130+753.28.4連續(xù)剛構(gòu)掛籃懸澆第4聯(lián)（弓|橋）Z15#Z17#35.53+34.471.8連續(xù)箱梁支架現(xiàn)澆右幅第1聯(lián)（引橋）Y0#Y5#5X35141.8簡支轉(zhuǎn)連續(xù)裝配式箱梁預(yù)制吊裝第2聯(lián)（弓|橋）Y5#Y10#5X351.8第3聯(lián)（主橋）丫10#丫15#75+3X130+753.28.4連續(xù)剛構(gòu)掛籃懸澆第4聯(lián)（弓|橋）丫15#丫17#35.53+34.471.8連續(xù)箱梁支架現(xiàn)澆引橋Z0張Z17張Y0供Y17斷臺(tái)均采用U型橋臺(tái)，Z0#Z10供Z15#Z16張Y0#Y10#Y15#Y1

17、6#|墩均采用薄壁實(shí)體墩，主橋Z11#Z14#>Y11#Y14#橋墩均為雙肢實(shí)心矩形墩，全橋各基礎(chǔ)為承臺(tái)群樁基礎(chǔ)，樁基均按嵌巖樁設(shè)計(jì)。2.4 設(shè)計(jì)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)及其材料1、道路等級(jí)：城市快速路；計(jì)算行車速度：60Km/hi;2、設(shè)計(jì)荷載：汽車荷載：公路一I級(jí)；人群荷載：3.5KN/m2;局部分析：5.0kN/m羽布荷載或1.5kN集中荷載；3、抗震標(biāo)準(zhǔn)：區(qū)域震動(dòng)反應(yīng)譜特征周期為0.35s,地震動(dòng)峰值加速度小于0.05g,相當(dāng)于地震烈度6度。抗震設(shè)防類別：B類，設(shè)防措施等級(jí)：7度。5、橋梁設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期：100年，設(shè)計(jì)使用年限（主體結(jié)構(gòu)）：100年，設(shè)計(jì)安全等級(jí)：一級(jí)，重要性系數(shù)：1.1,環(huán)境類別I

18、類。6、設(shè)計(jì)最大風(fēng)力：由于橋位處無實(shí)測值，設(shè)計(jì)按規(guī)范取值。7、設(shè)計(jì)溫度：設(shè)計(jì)合攏溫度為15±3Co材料1、混凝土C55碎：主梁C45碎：墩柱、系梁C40防水碎：橋面鋪裝C30碎：防撞護(hù)欄、承臺(tái)C30水下碎：樁基C25砼一人行道板、欄桿底梁、路緣石C15碎：承臺(tái)墊層C55C45C40C30C25硅材料的力學(xué)特性根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范(JTGD62-2004)表3.1.4、表3.1.5及表3.1.6取值,如表1.2所小。表1.2混凝土材料特性表強(qiáng)度等級(jí)C55C45C40C30C25軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fcd(Mpa)24.420.518.413.811.5軸心抗拉強(qiáng)度

19、設(shè)計(jì)值ftd(Mpa)1.891.741.651.391.23彈性模量Ec(Mpa)一43.55X10一一一43.35X10一一一43.25X10_43.00X10一一一42.8X102、鋼材鋼筋直徑d<12m現(xiàn)用R235鋼筋，質(zhì)量必須符合國家標(biāo)準(zhǔn)鋼筋混凝土用熱扎光圓鋼筋(GB1499.1-2008)的規(guī)定要求；鋼筋直徑d112mm用HRB335鋼筋，質(zhì)量必須符合國家標(biāo)準(zhǔn)鋼筋混凝土用熱扎帶肋鋼筋(GB1499.2-2007)的規(guī)定要求。鋼材及型鋼一律采用Q235普通碳素結(jié)構(gòu)鋼，符合國家標(biāo)準(zhǔn)(GB700-91)規(guī)定要求。各鋼材的力學(xué)指標(biāo)均按公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范(JTGD

20、62-2004)表3.2.3-1、表3.2.4取值。表1.3鋼材材料特性表鋼筋種類R235HRB335抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fsd(Mpa)195280抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ftd(Mpa)195280彈性模量Es(Mpa)52.1X1052.0X10預(yù)應(yīng)力鋼束采用4s15.2高強(qiáng)低松弛鋼絞線，抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值為fpk=1860MPa,質(zhì)量應(yīng)符合國家標(biāo)準(zhǔn)(GB/T5224-2003)規(guī)定要求。第三部分橋梁計(jì)算主橋縱橋向計(jì)算3.1 計(jì)算模型將75+3X130+75連續(xù)剛構(gòu)橋主梁分為162個(gè)單元，163個(gè)節(jié)點(diǎn)，將11#14#橋墩分為182個(gè)單元，190個(gè)節(jié)點(diǎn)，如圖2.1所示。圖2.175+3X130+75m連續(xù)剛構(gòu)

21、縱橋向計(jì)算模型各單元的信息表2.1所示。表2.1單元信息表部位甲兒勺節(jié)點(diǎn)號(hào)材料截回備注主梁第1跨124125C55預(yù)應(yīng)力碎單箱單室截面全坎應(yīng)力構(gòu)件，掛籃懸澆施工第2跨25622563第3跨6310063101第4跨101138101-138第5跨139-162139-162橋墩11#>柱163194164197C45鋼筋碎2X7m矩形斷面鋼筋碎構(gòu)件12#墩柱1952541982592.5X7m矩形斷面13#墩柱25530426031114#墩柱3053443123532X7m矩形斷面將主梁的施工分為57個(gè)階段，如表2.2所示。表2.2施工階段信息表施工階段施工周期安裝單元號(hào)支承節(jié)點(diǎn)號(hào)說明

22、（天）160163344164、181、198、229、260、286、312、33311#14#橋墩基礎(chǔ)、墩柱施工2152227、6065、98103、136141同上1 .安裝0#、0號(hào)梁段托架2 .澆筑0#梁段碎310同上1 .張拉0#、0'#梁段鋼束2 .安裝掛藍(lán)4521、28、59、66、97、104、135、142同上1 .拆除0#、0'#梁段托架2 .澆筑1#梁段碎52同上張拉1#梁段鋼束61同上掛監(jiān)前移7520、29、58、67、96、105、134、143同上澆筑2#梁段碎82同上張拉2#梁段鋼束91同上掛監(jiān)前移10519、30、57、68、95、106、13

23、3、144同上澆筑3#梁段碎112同上張拉3#梁段鋼束121同上掛監(jiān)前移13518、31、56、69、94、107、132、145同上澆筑4#梁段碎142同上張拉4#梁段鋼束151同上掛監(jiān)前移16517、32、55、70、93、108、131、146同上澆筑5#梁段碎172同上張拉5#梁段鋼束181同上掛監(jiān)前移19516、33、54、71、92、109、130、147同上澆筑6#梁段碎202同上張拉6#梁段鋼束成橋后的約束情況如表2.3、表2.4所小。表2.3成橋后支點(diǎn)約束表節(jié)點(diǎn)位置節(jié)點(diǎn)編號(hào)約束10#ff墩支點(diǎn)2uy11#橋墩支點(diǎn)164、181ux,uy,rz12#ff墩支點(diǎn)198、229ux

24、,uy,rz13#W墩支點(diǎn)206、286ux,uy,rz14#W墩支點(diǎn)312、333ux,uy,rz15#W墩支點(diǎn)162uy表2.4主從約束表節(jié)點(diǎn)位置主節(jié)點(diǎn)從節(jié)點(diǎn)約束11傾墩墩頂24180ux,uy,rz2619712#W墩墩頂622286425913#W墩墩頂10028510231114炳墩墩頂1383321403533.2 箱梁有效寬度計(jì)算根據(jù)公預(yù)規(guī)(JTGD62-2004)第4.2.3條，應(yīng)計(jì)算箱梁在腹板兩側(cè)上、下翼緣的有效寬度。預(yù)應(yīng)力混凝土梁在計(jì)算預(yù)加力引起的混凝土應(yīng)力時(shí)，由軸力產(chǎn)生的應(yīng)力可按翼緣全寬計(jì)算；由偏心彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力可按翼緣有效寬度計(jì)算。箱型主梁的有效寬度計(jì)算及頂、底板的總有

25、效寬度計(jì)算如表2.5、2.6所示。表2.5箱形主梁剪力滯效應(yīng)(有效寬度)計(jì)算項(xiàng)目邊跨支點(diǎn)邊跨跨中中間支點(diǎn)中跨跨中計(jì)算跨徑li(m)60604178外側(cè)挑臂實(shí)際寬度bi(m)3.53.53.53.5bi/li0.060.060.090.04ps,pf0.900.990.771.01外側(cè)挑臂后效寬度bmi(m)3.153.452.703.50內(nèi)側(cè)挑臂實(shí)際寬度bi(m)2.832.83bi/li0.050.050.070.04ps,pf0.961.000.851.02內(nèi)側(cè)挑臂啟效寬度bmi(m)2.693.002.383.00腹板厚度(m)0.70.50.70.5總后效寬度(m)6.546.955.

26、787.00實(shí)際總寬度7777剪力滯系數(shù)1.071.011.211.00表2.6箱梁頂、底板總有效寬度邊跨支點(diǎn)邊跨跨中中間支點(diǎn)中跨跨中頂板后效覽度(m)13.0813.9111.5614.00底板有效寬度(m)6.797.006.167.003.3 荷載一期恒載1 .端橫梁單元端橫梁與中橫梁的計(jì)算截面均采用橫梁側(cè)面的連續(xù)梁截面，需將橫梁多出的重量作為集中力加載到主梁上。每個(gè)端橫梁截面比其相鄰漸變段主梁截面多出的面積為25.2-15.944=9.256mZ2 m長端橫梁的集中力為：9.256X26=240.7KN將各集中力加載于各端橫梁節(jié)點(diǎn)上，如表2.7所示。表2.7端橫梁集中荷載端橫梁位置節(jié)點(diǎn)

27、號(hào)集中力(KN)10#墩頂端橫梁1-108.32-240.73-132.415#墩頂端橫梁161-132.4162-240.7163-108.33 .0#梁段橫隔板集中力0#梁段的自重為：388.4X26=10098.4KN0'梁段的自重為：357.9X26=9305.4KN輸入程序中的0#梁段自重為5702KN0#梁段共2個(gè)橫隔板，則1個(gè)橫隔板的自重為：(10098.4-5702)/2=2196.4KN輸入的0'#梁段自重為5702KN0'#梁段共2個(gè)橫隔板，則1個(gè)橫隔板的自重為：(9305.4-5702)/2=1801.7KN表2.80#塊橫隔板自重產(chǎn)生的集中力表構(gòu)

28、件部位節(jié)點(diǎn)號(hào)集中力(KN)11#墩頂0'#梁段24-1807.126-1807.112#墩頂0#梁段62-2196.464-2196.413#墩頂0#梁段100-2196.4102-2196.414#墩頂0'#梁段138-1807.1140-1807.14 .中跨跨中橫隔板集中力1個(gè)跨中橫隔板多出的體積為11.7m3,則跨中橫隔板產(chǎn)生的集中力為:11.7X26=304.2KN表2.9跨中橫隔板自重產(chǎn)生的集中力表構(gòu)件部位節(jié)點(diǎn)號(hào)集中力(KN)第2跨跨中44-304.2第3跨跨中82-304.2第4跨跨中120-304.2二期包載橋面鋪裝：8cm鋼筋硅+7cm瀝青碎，則有:q1=12

29、(0.08250.0724)=44.2KN/m根據(jù)“人行道構(gòu)造圖(二)"，縱橋向1m長人行道板的荷載集度為：q2=(0.240.1540.19)25=14.6KN/m1m人行道欄桿重量取為：q3=2KN/m防撞欄桿每米碎體積為0.28m3,縱橋向1m長防撞護(hù)欄自重荷載集度為：q4=0.2825=7KN/m管線按電=10KNG計(jì)算。因此，二期恒載總重為：q=qq2q3q4q5q6=44.214.62710=77.8KN/m取人群荷載為3.5KN/m2。3.4 主梁各截面承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算3.4.1 主梁及墩柱正截面抗彎及抗壓彎承載能力驗(yàn)算在荷載承載能力極限狀態(tài)組合下，驗(yàn)算主梁的正截面

30、抗彎強(qiáng)度與斜截面抗剪強(qiáng)度，驗(yàn)算墩柱單元的承載能力。由于主梁為對稱構(gòu)件，對1/2主梁及各墩柱截面的承載能力作驗(yàn)算。表2.101/2主梁截面承載能力驗(yàn)算表結(jié)構(gòu)部位節(jié)點(diǎn)號(hào)內(nèi)力屬性Nj(KN-m)Mj(KN-m)抗力R(KN)受力型滿足否主梁2最大彎矩-18.46279.23E+04下拉受彎是最小彎矩-16-4.87E+03-8.22E+04上拉受彎是3最大彎矩3511.17E+041.34E+05下拉受彎是最小彎矩128-6.04E+03-5.89E+04上拉受彎是4最大彎矩-10.12.64E+041.09E+05下拉受彎是最小彎矩10.1-296-7.37E+04上拉受彎是5最大彎矩-164.1

31、8E+041.16E+05下拉受彎是最小彎矩161.34E+031.16E+05下拉受彎是6最大彎矩-21.95.43E+041.21E+05下拉受彎是最小彎矩21.9-3851.45E+04上拉偏壓是7最大彎矩-39.16.32E+041.23E+05下拉受彎是最小彎矩24-36.21.02E+05上拉偏壓是8最大彎矩-41.37.14E+041.22E+05下拉受彎是最小彎矩63.8-6.33E+03-1.45E+05上拉受彎是9最大彎矩-12.37.01E+041.09E+05下拉受彎是最小彎矩130-2.16E+04-1.75E+05上拉受彎是10最大彎矩45.65.92E+041.0

32、6E+05下拉受彎是最小彎矩227-4.60E+04-1.94E+05上拉受彎是11最大彎矩1293.89E+049.45E+04下拉受彎是最小彎矩351-7.98E+04-2.28E+05上拉受彎是12最大彎矩3118.92E+037.91E+04下拉受彎是最小彎矩579-1.23E+05-2.90E+05上拉受彎是13最大彎矩402-3.06E+04-3.63E+05上拉受彎是最小彎矩694-1.76E+05-3.63E+05上拉受彎是14最大彎矩571-8.07E+04-4.46E+05上拉受彎是最小彎矩918-2.41E+05-4.46E+05上拉受彎是15最大彎矩744-1.28E+

33、05-5.28E+05上拉受彎是最小彎矩1.15E+03-3.01E+05-5.28E+05上拉受彎是16最大彎矩927-1.82E+05-6.11E+05上拉受彎是最小彎矩1.40E+03-3.69E+05-6.11E+05上拉受彎是17最大彎矩1.11E+03-2.42E+05-7.28E+05上拉受彎是最小彎矩1.69E+03-4.47E+05-7.28E+05上拉受彎是18最大彎矩1.34E+03-3.09E+05-8.47E+05上拉受彎是最小彎矩2.02E+03-5.33E+05-8.47E+05上拉受彎是19最大彎矩1.62E+03-3.83E+05-9.82E+05上拉受彎是最

34、小彎矩2.37E+03-6.29E+05-9.82E+05上拉受彎是20最大彎矩1.91E+03-4.64E+05-1.13E+06上拉受彎是最小彎矩2.82E+03-7.36E+05-1.13E+06上拉受彎是各墩柱均為偏心受壓構(gòu)件，取11#14#墩柱的計(jì)算長度取為l0=12,其中1為墩柱自承臺(tái)頂至梁底高度。墩柱的頂、底截面為最不利受力截面，對其進(jìn)行承載力驗(yàn)算。3.4.2 主梁斜截面抗剪承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算1/2主梁各截面承載能力極限狀態(tài)下的最大、最小剪力及相應(yīng)的抗力如表2.9所示。表2.121/2主梁截面抗剪承載力驗(yàn)算表節(jié)點(diǎn)號(hào)剪力V箍筋V預(yù)應(yīng)力總抗力設(shè)計(jì)剪力VR/Vd滿足2最大男力-166

35、80.5-2153-18833.5-11192.11.683是最小剪力-17576-2153-19729.1-19478.21.013是3最大男力14252.22090.416342.75611.32.912是最小剪力19967.11012.920980629.533.328是4最大男力13573.5013573.54999.72.715是最小剪力-13941.20-13941.2-5384.52.589是5最大男力13507.6013507.624005.628是最小剪力15349.4015349.474.8205.163是6最大男力14611.71621.916233.62036.87.9

36、7是最小剪力-14229.80-14229.8-7256.71.961是7最大男力-14899.2-2100.7-16999.9-1169.914.531是最小剪力14276.3014276.318.8759.1是8最大男力-15428.4-1001.5-16429.8-3247.75.059是最小剪力-14428.90-14428.9-4475.73.224是9最大男力143710143711090.713.177是最小剪力-16668.30-16668.3-6907.22.413是10最大男力-14669.5-1300.7-15970.1-1813.68.806是最小剪力-17784.8-

37、2491.4-20276.3-87422.319是11最大男力-19137.2-1778.5-20915.7-5826.73.59是最小剪力-19137.2-2451.2-21588.3-10399.12.076是12最大男力-27735.4-2676.7-30412.1-72364.203是最小剪力-28329.4-3356.3-31685.7-11910.42.66是13最大男力-28215.3-3612.1-31827.3-8558.23.719是最小剪力-29925.3-4196.1-34121.4-13373.32.551是14最大男力-28572.9-2818.6-31391.5-

38、9469.53.315是最小剪力-28572.9-2818.6-31391.5-14318.62.192是15最大男力-29778.6-3357.3-33135.9-10321.23.21是最小剪力-29778.6-3357.3-33135.9-15225.32.176是16最大男力-31817.6-4374-36191.6-11124.13.253是最小剪力-31817.6-4374-36191.6-16207.32.233是17最大男力-34010.8-5149-39159.7-11880.13.296是最小剪力-34010.8-5149-39159.7-17019.32.301是18最大

39、男力-36447.1-5693.8-42140.9-12608.23.342是最小剪力-36447.1-5693.8-42140.9-17802.82.367是19最大男力-38893.5-6411.9-45305.4-13334.13.398是最小剪力-38893.5-6411.9-45305.4-18713.62.421是20最大男力-41434.7-6676.7-48111.3-14048.63.425是最小剪力-41434.7-6676.7-48111.3-194862.469是從表2.12中可看出，各截面的最大、最小剪力抗力均大于設(shè)計(jì)剪力，因此主梁的斜截面抗剪承載能力滿足要求。3.5

40、 主梁各截面正常使用極限狀態(tài)下抗裂性驗(yàn)算公橋規(guī)(JTGD62-2004)第6.3.1條規(guī)定：正截面抗裂應(yīng)對構(gòu)件正截面混凝土的拉應(yīng)力進(jìn)行驗(yàn)算，對全預(yù)應(yīng)力現(xiàn)澆混凝土構(gòu)件，在作用短期效應(yīng)組合下:(2-1)-st-0.80-pc<0斜截面抗裂應(yīng)對構(gòu)件斜截面混凝土的主拉應(yīng)力。境進(jìn)行驗(yàn)算，對全預(yù)應(yīng)力現(xiàn)澆混凝土構(gòu)件，在荷載短期效應(yīng)組合下：(2-2)-tp<0.4ftk式(2-1)(22)中：仃盤：在作用短期效應(yīng)組合下構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力；"c:扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力在構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓應(yīng)力；叫p：由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力；5k：混

41、凝土的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，對C55混凝土，取ftk=2.74MPao因此，荷載短期效應(yīng)組合下主梁的正拉應(yīng)力ast-0.801Pc-0,主拉應(yīng)力為二七<1.1MPalp4.5(a)上、下緣截面最小正應(yīng)力(b)截面最小主應(yīng)力圖2.131162#單元正常使用極限狀態(tài)荷載短期效應(yīng)組合應(yīng)力表從圖2.13可看出，正常使用極限狀態(tài)荷載短期效應(yīng)組合主梁單元上緣最大正拉應(yīng)力為0.2MPa,可認(rèn)為拉應(yīng)力滿足要求；下緣最大正拉應(yīng)力大于0,均滿足規(guī)范要求。各單元的最大主拉應(yīng)力為1.0MPa,滿足規(guī)范要求。3.6預(yù)拱度設(shè)置公預(yù)規(guī)(JTGD62-2004)第6.5.3條規(guī)定：鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件按荷載短期效

42、應(yīng)組合并考慮長期效應(yīng)的影響計(jì)算的撓度值，在消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長期撓度后梁式橋主梁的最大撓度處不應(yīng)超過計(jì)算跨徑的1/600。表2.14消除結(jié)構(gòu)自重后撓度長期效應(yīng)值表節(jié)點(diǎn)號(hào)消除結(jié)構(gòu)自重后撓度長期效應(yīng)值(mm)撓度限值(L/600,mm)第2跨跨中4436.1216.7第3跨跨中8238.6216.7第4跨跨中12036.2216.7從表2.10可看出，消除自重后撓度的長期效應(yīng)值均小于L/600,滿足規(guī)范要求。公預(yù)規(guī)(JTGD62-2004)第6.5.5條規(guī)定：當(dāng)預(yù)加應(yīng)力的長期反拱值小于按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的長期撓度時(shí)應(yīng)設(shè)預(yù)拱度，其值應(yīng)按該項(xiàng)荷載的撓度值與預(yù)加應(yīng)力長期反拱值之差采用；當(dāng)預(yù)加應(yīng)力的長

43、期反拱值大于按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的長期撓度時(shí)，可不設(shè)預(yù)拱度。表2.15跨中節(jié)點(diǎn)預(yù)拱度表節(jié)點(diǎn)號(hào)預(yù)加應(yīng)力效應(yīng)長期撓度(mm)荷載短期效應(yīng)組合長期撓度(mm)預(yù)拱度(mm)第2跨跨中4475-71.120第3跨跨中8258-64.620第4跨跨中12076-71.920考慮到跨中的收縮、徐變撓度，在主梁中跨跨中均設(shè)2cm的預(yù)拱度。3.7主梁施工階段截面應(yīng)力驗(yàn)算公預(yù)規(guī)(JTG D62-2004)第7.2.8條規(guī)定，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，在預(yù) 應(yīng)力和構(gòu)件自重等施工荷載作用下應(yīng)驗(yàn)算其截面邊緣混凝土的法向壓應(yīng)力和法 向拉應(yīng)力。法向壓應(yīng)力應(yīng)符合下式規(guī)定：t'二cc _0.7fck(2-5)對于C55

44、混凝土,fck =355Mpa ,混凝土的強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的85%寸方可張拉預(yù)應(yīng)力筋，因此有:£ ±0.7 0.85 35.5=21.1MPa cc(2-6)t'由7.2.8條規(guī)定，拉應(yīng)力 網(wǎng) -0.70ftk ,對于C55混凝土,=2.74MPa混凝土的強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的85%寸方可張拉預(yù)應(yīng)力筋，因此有:t <0.7 0.85 2.74 = 1.63MPa(2-7)11.94546 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 5960 固 66 67 68 69 70 71 7273 74 75 76 77 78 79 807.2

45、圖2.4最大懸臂施工階段主梁截面上緣與下緣正應(yīng)力從圖2.4可看出，最大懸臂施工階段主梁各截面上緣的最大正壓應(yīng)力為11.9MPa,無拉應(yīng)力；截面下緣最大壓應(yīng)力為7.2MPa,無拉應(yīng)力，均滿足規(guī)范要求。11.4圖2.5成橋階段主梁截面上緣與下緣正應(yīng)力從圖2.5可看出，成橋階段各主梁截面上緣的最大正壓應(yīng)力為11.4MPq無拉應(yīng)力；下緣截面最大壓應(yīng)力為11.9MPa,無拉應(yīng)力，均滿足規(guī)范要求。第四部分施工監(jiān)測量測結(jié)果及其分析4.1儀器序號(hào)平設(shè)備名稱小%全站儀中2平精密水平儀埋入型振弦式應(yīng)變計(jì)4.溫度傳感器懸掛式溫度計(jì)/應(yīng)變測試系統(tǒng)一棱鏡（反光片）融筆記本電腦"9戶數(shù)碼相機(jī)一10結(jié)構(gòu)計(jì)算軟件M

46、idas4.2掛籃試驗(yàn)的步驟1 .掛籃安裝到位，安裝號(hào)塊模板，此時(shí)立模標(biāo)高控制點(diǎn)高程見下圖:cm)注：此立模標(biāo)高控制點(diǎn)為各節(jié)段施工時(shí)箱梁頂面中軸線上前懸端的高程值。2 .底板標(biāo)高按照掛籃標(biāo)高控制點(diǎn)高程與主梁斷面設(shè)計(jì)高度推算，單位m計(jì)；3 .測點(diǎn)采用。16的短鋼筋制作，鋼筋底端置于模板控制點(diǎn)上，并固定鋼筋籠上，頂部磨圓露出碎面2cm,采用紅油漆標(biāo)記，1#鋼筋長度37cm,作為橫披控制點(diǎn)及高程控制點(diǎn)；2#鋼筋長度30cm,作為軸線、橫披及高程控制點(diǎn)、3#鋼筋長度37cm,作為橫披控制點(diǎn)及高程控制點(diǎn)；4#鋼筋作為軸線、高程控制點(diǎn)；4 .澆筑混凝土前立模標(biāo)高控制點(diǎn)標(biāo)高；5 .張拉縱向預(yù)應(yīng)力筋后，掛籃安

47、裝前，選取溫度穩(wěn)定的時(shí)段進(jìn)行應(yīng)力、標(biāo)高、溫度的施工控制測試。備注：所給立模標(biāo)高控制點(diǎn)及測量標(biāo)記如下圖（單位：cm）所示，模板高程允許誤差為0mm+5mm:施工單位:監(jiān)理單位:監(jiān)控單位:（預(yù)抬值cm)（預(yù)抬值cm）4.3掛籃靜載試驗(yàn)掛籃拼裝完畢后，必須進(jìn)行靜載試驗(yàn)，以測定結(jié)構(gòu)彈性和非彈性變形值，驗(yàn)證掛籃各部分結(jié)構(gòu)安全性的同時(shí)并為逐段立模標(biāo)高提供可靠數(shù)值。測試目的1 .驗(yàn)掛籃的實(shí)際承載能力、橫向穩(wěn)定性及安全可靠性。2 .設(shè)計(jì)計(jì)算圖式及技術(shù)參數(shù)進(jìn)行驗(yàn)證。3 .掛籃的加工、拼裝質(zhì)量進(jìn)行檢驗(yàn)。測試內(nèi)容1 .設(shè)計(jì)荷載作用下，測試主桁架各桿件、前吊桿及后錨桿的安全性，測試主桁架前端撓度、后錨端及前吊點(diǎn)的豎向

48、位移。2 .在超載作用下，測試主桁架各桿件、前吊桿及后錨桿的安全性，測試主桁架前端撓度及后錨端豎向位移。3 .在偏載作用下，測試主桁架各桿件，前吊桿及后錨桿安全性，測試主桁架前端撓度及后錨端豎向位移。測試方法1 .加載值的確定及加載過程：為了保證掛籃承載能力滿足使用要求，并有一定的安全儲(chǔ)備，荷載擬加至最大施工荷載1.2倍。加載實(shí)驗(yàn)應(yīng)模擬4#塊箱梁荷載，按碎施工順序分級(jí)加載試驗(yàn)，先模擬箱梁底板荷載加載，然后再加上腹板荷載，最后加頂板荷載。每級(jí)加載時(shí)觀測底籃前橫梁跨中撓度及該處吊帶處撓度，主桁前橫梁吊帶處撓度。加載采用砂袋加載。2 .撓度測試：前端撓度在主梁上固定一個(gè)水準(zhǔn)塔尺的限位槽，立柱處撓度在

49、立桿處貼標(biāo)尺用水準(zhǔn)儀測量，后錨端豎向位移測量同前端。兩邊二片三角桁架的撓度測點(diǎn)均應(yīng)對稱布置，以便比較；中間桁架起橫向穩(wěn)定作用，一般受力較小，但考慮到偏載作用影響，為便于分析結(jié)構(gòu)的性能，在各橫向聯(lián)結(jié)桁架或型鋼的中點(diǎn)上布設(shè)測點(diǎn)，以觀察撓度。3 .4主梁標(biāo)高布置測點(diǎn)主梁每個(gè)節(jié)段上下游梁底各設(shè)一個(gè)測點(diǎn)，梁底測點(diǎn)供底板定位使用，在主梁澆筑完成后，將測點(diǎn)引至梁頂，梁頂測點(diǎn)采用小20鋼筋伸至入腹板內(nèi)1.5m2.0m,焊接在腹板內(nèi)豎向鋼筋上并伸出梁頂表面3.0cm左右，在以后的施工過程中必須認(rèn)真保護(hù)。以下工況的施工測量人員須對梁頂、底的全部標(biāo)高測點(diǎn)的標(biāo)高進(jìn)行測量：a）掛籃的定位；b）澆筑本節(jié)段混凝土后在梁頂預(yù)埋短鋼筋，第二天日出前測量本節(jié)段的梁底標(biāo)高和所有已澆筑梁段梁頂（預(yù)埋短鋼筋頭部）的標(biāo)高；c）張拉本節(jié)段預(yù)應(yīng)力鋼筋后測量所有已澆筑梁段梁頂（預(yù)埋短鋼筋頭部）的標(biāo)高。利1幅漲布熱粕卜圖1-1標(biāo)高測點(diǎn)布置示意圖a）測點(diǎn)布置：每節(jié)段四個(gè)測點(diǎn)，見圖3-3;b）測量儀器：精密水準(zhǔn)儀，測量精度在土2.0mm以內(nèi)；c）測點(diǎn)制作：采用20鋼筋，露出端上部加工磨圓并涂上紅漆