大跨斜腿剛構(gòu)計(jì)算書(shū)

1、摘要摘要本設(shè)計(jì)為燕子峽大橋施工圖設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)荷載為公路-級(jí)，抗震烈度為度；無(wú)通航要求。結(jié)合橋址處地形、地貌、地質(zhì)、水文等情況，擬定出三個(gè)比選方案，分別是預(yù)應(yīng)力混凝土斜腿剛構(gòu)橋、預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋及鋼管混凝拱橋；依據(jù)安全、適用、經(jīng)濟(jì)、美觀的原則確定預(yù)應(yīng)力混凝土斜腿剛構(gòu)橋?yàn)橥扑]方案，跨徑布置為62m+136m+62m=165m，截面為單箱雙室。采用懸臂澆注施工方法。擬定主梁縱、橫斷面尺寸；采用 MIDAS/CIVIL6.71 結(jié)構(gòu)分析程序計(jì)算施工階段和成橋后的主梁各控制截面的恒載內(nèi)力、活載內(nèi)力、溫度內(nèi)力，分別按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進(jìn)行荷載效應(yīng)組合；估算預(yù)應(yīng)力鋼束數(shù)量并確定束數(shù)；布置鋼

2、束位置；對(duì)各控制截面進(jìn)行強(qiáng)度、應(yīng)力驗(yàn)算，各項(xiàng)驗(yàn)算均滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范要求。【關(guān)鍵詞】：預(yù)應(yīng)力混凝土斜腿剛構(gòu)橋；懸臂澆注施工；作用效應(yīng)組合；預(yù)應(yīng)力筋的布置；方案比選I目目 錄錄一一 概述概述.1二二 橋型設(shè)計(jì)方案比選橋型設(shè)計(jì)方案比選.31 設(shè)計(jì)方案比選概述.32 方案論證.4三三 技術(shù)指標(biāo)及設(shè)計(jì)資料技術(shù)指標(biāo)及設(shè)計(jì)資料.91 技術(shù)指標(biāo).92 橋位地形、地質(zhì)等資料.93 材料參數(shù).10四四 結(jié)構(gòu)體系及尺寸擬定結(jié)構(gòu)體系及尺寸擬定.131 設(shè)計(jì)總說(shuō)明.132 橋梁結(jié)構(gòu)體系.133 橋梁截面形式.154 斜腿底座及橋臺(tái)方案.17五五 MIDAS 建模及施工方案建模及施工方案 .1

3、81 模型分析.182 施工技術(shù)研究.20六六 結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算.211 計(jì)算原則.212 計(jì)算程序簡(jiǎn)介.213 坐標(biāo)系.214 截面特性.215 恒載計(jì)算.226 位移變形與支承反力的研究.237 荷載組合及內(nèi)力計(jì)算.258 結(jié)構(gòu)恒載內(nèi)力計(jì)算.289 結(jié)構(gòu)活載內(nèi)力計(jì)算.31七七 預(yù)應(yīng)力筋的布置預(yù)應(yīng)力筋的布置.35II1 計(jì)算原則.352 計(jì)算原理及方法.353 預(yù)應(yīng)力鋼束布置原則.354 主梁，斜腿的配束.36八八 結(jié)構(gòu)驗(yàn)算結(jié)構(gòu)驗(yàn)算.421 短暫狀況應(yīng)力驗(yàn)算.422 持久狀況應(yīng)力驗(yàn)算.443 撓度驗(yàn)算.46九九 手算內(nèi)容手算內(nèi)容.481 20M分段釋放預(yù)應(yīng)力先張法空心板的設(shè)計(jì) .48

4、2 偏心橋墩的設(shè)計(jì)計(jì)算.57十十 總結(jié)總結(jié).631 總結(jié).632 設(shè)計(jì)體會(huì).63致謝致謝.65參考文獻(xiàn)參考文獻(xiàn).663一一 概述概述1 1、課題題目及來(lái)源、目的、意義、課題題目及來(lái)源、目的、意義（1） 課題題目及來(lái)源 題目：燕子峽大橋施工圖設(shè)計(jì)來(lái)源：該課題作為多屆畢業(yè)生的畢業(yè)設(shè)計(jì)題目，是張海龍教授根據(jù)以往的實(shí)際工程改設(shè)而來(lái)的，因而更具實(shí)際意義。（2） 課題目的畢業(yè)設(shè)計(jì)是本科生的一個(gè)重要教學(xué)環(huán)節(jié)，通過(guò)畢業(yè)設(shè)計(jì)可以把本科階段所學(xué)的知識(shí)串聯(lián)起來(lái)，加以綜合思考，得以應(yīng)用，從而起到全面訓(xùn)練的目的。（3） 課題意義根據(jù)設(shè)計(jì)使用的原始依據(jù)及技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)，技術(shù)規(guī)范及其它參考資料，擬定尺寸，進(jìn)行方案比較，完成選定橋

5、型上下部結(jié)構(gòu)的受力計(jì)算及配筋設(shè)計(jì)，主要材料數(shù)量的計(jì)算，繪制工程圖。通過(guò)這個(gè)過(guò)程熟悉橋梁設(shè)計(jì)的過(guò)程，特點(diǎn)，掌握橋梁的基本概念與橋規(guī)的基本內(nèi)容，增強(qiáng)綜合運(yùn)用各種所學(xué)知識(shí)的的能力。2 2、預(yù)計(jì)達(dá)到的目標(biāo)、技術(shù)指標(biāo)、完成課題的方案及主要措施、預(yù)計(jì)達(dá)到的目標(biāo)、技術(shù)指標(biāo)、完成課題的方案及主要措施（1）預(yù)計(jì)達(dá)到的目標(biāo)完成尺寸的擬定，模型的建立及工程圖紙的繪制，保證結(jié)構(gòu)在施工階段及使用階段能夠滿足規(guī)范要求。（2）關(guān)鍵理論和技術(shù)斜腿剛架的計(jì)算方法，規(guī)范（3）技術(shù)指標(biāo)（1） 、橋梁跨徑：260m（2） 、橋面凈寬：凈-15+2*1.0 人行道（3） 、橋跨跨徑：62+136+62m4（4） 、橋面橫坡：1%（5）

6、 、設(shè)計(jì)荷載：公路一級(jí)；人群荷載 3.5KN/m2（6） 、氣溫：最高月平均氣溫 380C，最低月平均氣溫-50C（7） 、縱坡：1%，橋面中心為變坡點(diǎn)。（8） 、設(shè)計(jì)水位：175.00，枯水位 139.50，最低巖頂標(biāo)高 125.00，路面標(biāo)高195.0353、該橋的具體情況如下所示：、該橋的具體情況如下所示：1.橋址特征橋址處該河河床斷面呈 “V”字型峽谷斷面，地質(zhì)是粉砂巖。2.橋址水文橋位跨越燕子峽，橋面距河谷底 70 米，設(shè)計(jì)水位：175.00，枯水位：139.50，最低巖頂標(biāo)高 125.00，路面標(biāo)高 195.035，橋梁設(shè)計(jì)標(biāo)高由路線縱坡控制，水位不控制設(shè)計(jì)標(biāo)高。3.氣象橋址區(qū)位于

7、亞熱帶大陸季風(fēng)性溫濕氣候地區(qū)，具有四季分明，無(wú)霜期長(zhǎng)，日照充足，水源充足，濕光同季，雨熱同季的氣候特征。年平均氣溫 15, 最高月平均氣溫 38 度，最低月平均氣溫-5 度。本區(qū)雨量充沛，年平均降水量為1223.8mm，雨水集中在 410 月份，實(shí)測(cè)最大 24 小時(shí)降雨量為 344mm（1989年 8 月） 。4.航運(yùn)該河流屬不通航河流5.地震地震基本烈度：根據(jù)建設(shè)部震發(fā)辦（1992）160 號(hào)，查湖北省地震基本烈度區(qū)劃圖 ，路線所處區(qū)域地震基本烈度為度，根據(jù)公路工程抗震設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ004-89） ，燕子峽大橋按度設(shè)防。5二二 橋型設(shè)計(jì)方案比選橋型設(shè)計(jì)方案比選1 1 設(shè)計(jì)方案比選概述設(shè)計(jì)方

8、案比選概述為了獲得經(jīng)濟(jì)、安全、適用及美觀的橋梁設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)者需要運(yùn)用豐富的橋梁理論和實(shí)踐知識(shí)，依據(jù)相應(yīng)的方法與步驟，進(jìn)行深入細(xì)致的分析研究工作。對(duì)于一定的建橋條件，盡可能的做出基本滿足要求的多種不同的設(shè)計(jì)方案，只有通過(guò)技術(shù)經(jīng)濟(jì)等方面的綜合比較，才能科學(xué)地得出較為完美的優(yōu)化設(shè)計(jì)。預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土斜腿剛構(gòu)橋是鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的一種結(jié)構(gòu)類型，它具有鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的所有特點(diǎn)，即混凝土集料可以就地取材，因而成本低；耐久性好，維修費(fèi)用少；材料可塑性強(qiáng)，可以按照設(shè)計(jì)意圖做成各種形狀的結(jié)構(gòu)，可以采用裝配式結(jié)構(gòu)，工業(yè)化程度高，既提高了工程質(zhì)量又加快了施工速度；整體性好，結(jié)構(gòu)剛度大，變形小；噪聲小等。預(yù)應(yīng)力混凝土斜腿

9、剛構(gòu)橋的主要特點(diǎn)是：(1) 預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)，由于能夠充分利用高強(qiáng)度材料，所以構(gòu)件的截面小，自重的彎矩占總彎矩的比例大大下降，橋梁的跨越能力得到提高。(2) 與鋼筋混凝土梁橋相比，一般可節(jié)省鋼材 30%40%，跨徑越大節(jié)省越多。(3) 全預(yù)應(yīng)力混凝土梁橋在使用階段不出現(xiàn)裂縫，即使部分預(yù)應(yīng)力混凝土梁在常遇荷載下也不出現(xiàn)裂縫，鑒于全截面參加工作，梁的剛度就比通常開(kāi)裂的鋼筋混凝土梁要大。因此，預(yù)應(yīng)力混凝土梁可以顯著減小建筑高度，使大跨徑橋梁做得輕柔美觀。由于能消除裂縫，這就擴(kuò)大了對(duì)多種橋型得適應(yīng)性，并提高了結(jié)構(gòu)的耐久性。(4) 預(yù)應(yīng)力技術(shù)的采用，不但使鋼橋采用的一些施工方法在預(yù)應(yīng)力混凝土梁橋中得到了

10、新的發(fā)展與應(yīng)用，如懸臂拼裝、頂推法和旋轉(zhuǎn)施工法；而且為現(xiàn)代預(yù)制裝配式結(jié)構(gòu)提供最有效的接合和拼裝手段?？筛鶕?jù)需要在結(jié)構(gòu)縱斷面和豎向任意分段，施加預(yù)應(yīng)力，既可集成理想的整體。此外還發(fā)展了逐段或逐孔現(xiàn)澆施工方法。方案比選基本原則：安全、適用、經(jīng)濟(jì)、美觀。根據(jù)自然條件和技術(shù)條件，6因地制宜，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)盡量考慮采用新技術(shù)、新材料、新工藝。橋梁必須實(shí)用，要有足夠的承載能力，能保證行車的暢通、舒適和安全；既滿足當(dāng)前的需要，又考慮到未來(lái)交通的發(fā)展；橋梁建筑不僅是交通工程中的重點(diǎn)建筑物，而且也是美化環(huán)境的點(diǎn)綴品，所以設(shè)計(jì)必須精心方案比選、精心設(shè)計(jì)、精心施工，以期求得在增加投資不多的條件下，最大程度的取得橋梁美觀的

11、效果。2 2 方案論證方案論證（1）初擬方案序號(hào)主橋橋型跨徑組合（m）1斜腿剛架橋62+136+62m2連續(xù)梁橋75+140+75m3下承式鋼管混凝土拱橋290方案一：預(yù)應(yīng)力混凝土斜腿剛架橋（推薦方案）方案一：預(yù)應(yīng)力混凝土斜腿剛架橋（推薦方案）1、立面布置橋型采用斜腿剛構(gòu)體系，橋梁跨徑為 62.0m+126.0m+62.0m，橋主梁采用單箱雙室截面，斜腿采用雙室空心矩形截面。橋面板為兩側(cè)各 1.0m 的人行道（包括 0.4m 的欄桿）和 15m 的行車道，共 17m。斜腿的傾角為 50o。2、 構(gòu)造特點(diǎn)斜腿剛構(gòu)橋的兩端具有較長(zhǎng)的伸臂長(zhǎng)度，通過(guò)調(diào)整邊跨與中跨的跨長(zhǎng)比，可以使兩端支座成為單向受壓鉸

12、支座而不致向上起翹，從而改善行車條件，同時(shí)在恒載作用下邊跨對(duì)主跨的跨中彎矩也能起到卸載作用，有利于將主跨的梁高減薄。斜腿剛架橋的壓力線和拱相似，彎矩比門式剛架小，主梁跨徑縮短，支承反力有所增加，可用較小的主梁跨度來(lái)跨越深谷或其他線路，它的造型美觀，施工較拱橋簡(jiǎn)單，為了減少跨中的正彎矩和撓度，并有利于采用懸臂施工，也可做成兩端帶斜桿的形式。剛架橋的節(jié)點(diǎn)系指斜腿與主梁相連接的部位，稱隅節(jié)點(diǎn)，該節(jié)點(diǎn)須具有強(qiáng)7大的剛性，以保證主梁和斜腿的可靠連接，角隅節(jié)點(diǎn)和主梁相連接的截面受有很大的負(fù)彎矩，因此節(jié)點(diǎn)內(nèi)緣混凝土?xí)a(chǎn)生很高的壓應(yīng)力，而節(jié)點(diǎn)外緣的拉力則由鋼筋承擔(dān)，壓力和拉力形成一對(duì)巨大的對(duì)角壓力對(duì)隅節(jié)點(diǎn)產(chǎn)生

13、不利的劈裂作用。3、受力特點(diǎn)剛架橋在豎向荷載作用下，斜腿除受壓外，還承受彎矩，是壓彎構(gòu)件，剛架橋在豎向荷載作用下，會(huì)產(chǎn)生水平推力，由于其大多數(shù)是超靜定結(jié)構(gòu)，所以在混凝土收縮，溫度變化，墩臺(tái)的不均勻沉陷和預(yù)應(yīng)力作用下，會(huì)產(chǎn)生次應(yīng)力，在施工過(guò)程中，當(dāng)結(jié)構(gòu)體系發(fā)生轉(zhuǎn)換時(shí)，徐變也引起附加內(nèi)力。4、優(yōu)缺點(diǎn)外形尺寸小，橋下凈空大，橋下視野開(kāi)闊，混凝土用量少，但鋼筋的用量較大。從橋梁美學(xué)方面來(lái)說(shuō)，在視覺(jué)上比較美觀，適合做風(fēng)景區(qū)的橋型。方案二：預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋方案二：預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋1.孔徑布置（圖 2-1）本方案為三跨一聯(lián)預(yù)應(yīng)力混凝土變截面連續(xù)梁結(jié)構(gòu)，其孔徑布置為75+140+75 m，全長(zhǎng) 290

14、 m，設(shè)計(jì)主跨為 140 m。連續(xù)梁橋有做成三跨一聯(lián)的，也有做成多跨一聯(lián)的，但一般不超過(guò)六跨。對(duì)于橋梁分孔，往往要受以下要求的制約：若采用三跨不等的橋孔布置，一般邊跨長(zhǎng)度可取為中跨的 0.50.8 倍，這樣可使中跨跨中不致產(chǎn)生異號(hào)彎矩，此方案邊跨比為 0.54。此外，邊跨跨長(zhǎng)與中跨跨長(zhǎng)之比還與施工方法有著密切的聯(lián)系，對(duì)于采用現(xiàn)場(chǎng)澆筑的橋梁，邊跨長(zhǎng)度取為中跨長(zhǎng)度的 0.8 倍時(shí)是較為經(jīng)濟(jì)合理的。但若采用懸臂法施工則不然。本設(shè)計(jì)的跨度組合，基本符合以上原理要求。2.上部構(gòu)造8本設(shè)計(jì)是一座公路連續(xù)箱型梁橋，采用的是單箱雙室的橫截面形式。橋面全寬則采用整幅(21.0+15.0)m 的設(shè)計(jì)形式，橋面全寬

15、 17 m。對(duì)于梁高的設(shè)計(jì)，本設(shè)計(jì)采用變高度的直線梁，支點(diǎn)處梁高 5.5 m，跨中梁高為 2.3 m。箱型截面的頂板和底板是結(jié)構(gòu)承受正負(fù)彎矩的主要工作部位。本設(shè)計(jì)中采用了雙面配筋，且梁底由支點(diǎn)處以拋物線的形式向跨中變化。底板在支點(diǎn)厚 90 cm，在跨中厚 32 cm；頂板在支點(diǎn)厚 40 cm，在跨中厚 28 cm。支點(diǎn)處橫隔板厚250 cm。本設(shè)計(jì)中箱型梁腹板厚度在支座處為 100 cm，跨中處為 85 cm。在頂板與腹板接頭處須設(shè)置梗腋，在本設(shè)計(jì)中根據(jù)箱室的外形設(shè)置了寬 30 cm，長(zhǎng) 90 cm 的上部梗腋，而下部則采用了 1:1 的梗腋，取為 3030 cm 的尺寸。3.施工方法本橋采用

16、懸臂澆注施工方法。方案三：下承式鋼管混凝土拱橋方案三：下承式鋼管混凝土拱橋1、立面布置主橋采用鋼管混凝土拱橋，跨徑為 290m,主拱肋分為兩片，每片由四根上下弦 mm 的鋼管和 mm 的腹桿鋼管組成四肢桁式斷面。900 10350 102、構(gòu)造特點(diǎn)鋼管混凝土是在薄壁鋼管內(nèi)填充混凝土而形成的一種復(fù)合材料，它一方面借助內(nèi)填混凝土增強(qiáng)了鋼管壁的穩(wěn)定性，同時(shí)利用鋼管對(duì)核心混凝土有套箍作用，使核心混凝土處于三向受壓狀態(tài)，從而使其具有較高的抗壓強(qiáng)度和抗變形能力。3、受力特點(diǎn)鋼管混凝土是主要的承載結(jié)構(gòu)，它承受橋上的全部荷載，并將其傳給墩臺(tái)基礎(chǔ)。鋼管混凝土的內(nèi)力計(jì)算與施工過(guò)程有關(guān)，受吊裝能力的限制。一般將拱9

17、肋分?jǐn)?shù)段加工，然后吊裝形成鋼管拱肋桁架，此時(shí)鋼管拱肋桁架重力由其自身承受，應(yīng)按鋼結(jié)構(gòu)計(jì)算，以后隨著混凝土的凝結(jié)和強(qiáng)度的提高，混凝土開(kāi)始與鋼管一起參加受力，后期拱上建筑，橋面系恒載和活載均由鋼管混凝土組合截面承擔(dān)。鋼管混凝土構(gòu)件的套箍作用使得鋼管混凝土的承壓能力比一般鋼筋混凝土提高 154%-175%。在內(nèi)力計(jì)算時(shí)應(yīng)考慮其影響。4、施工方法本橋采用的施工方法為纜索吊裝施工法，其施工時(shí)每個(gè)工作步驟的施工內(nèi)容如下：架設(shè)鋼管；灌注鋼管內(nèi)混凝土；安裝吊桿；架設(shè)橫梁；安裝橋面板。已有成熟的工藝技術(shù)經(jīng)驗(yàn)。需要大量的吊裝設(shè)備，占用一定的場(chǎng)地，同時(shí)需要較多的人力。（2）方案對(duì)比第一種方案是跨徑為 62+136+

18、62m 的斜腿剛架 ，該橋型造型美觀， 而且燕子峽為峽谷地形，地質(zhì)為粉砂巖，地基較好，很適合于做斜腿剛架橋。該橋型為通航提供了足夠的空間。第二種方案是三跨連續(xù)梁橋，跨徑為75+140+75m。連續(xù)梁橋造價(jià)一般 ,施工也比較簡(jiǎn)單 ,其次，橋孔數(shù)較少，跨徑較大，為通航提供了足夠的空間。由于橋墩數(shù)目較少，對(duì)河流的壓縮較小，這樣可有效的減少船只及其它漂流物撞擊橋墩的機(jī)會(huì)。但橋型稍欠新意 ,且施工工期不能得到保證 .第三種方案為下承式鋼管混凝土拱橋 , 是一種既美觀又經(jīng)濟(jì)的常用橋型，這種橋型在橋型方案的競(jìng)爭(zhēng)中有一定的優(yōu)勢(shì)。下承式鋼管混凝土拱橋 ,能夠很好的與周圍環(huán)境協(xié)調(diào) ,造型也美觀。 但施工難度大，造

19、價(jià)比較高。10比較這三種方案，從安全角度來(lái)說(shuō)，第 一、二種方案 由于跨徑不大，比較安全；第 三種方案跨徑較大，相比于連續(xù)梁橋 和斜腿剛架橋 來(lái)說(shuō)其安全性能差些。從經(jīng)濟(jì)角度來(lái)說(shuō)，第 二種方案連續(xù)梁橋結(jié)構(gòu)要耗費(fèi)較多的鋼筋混凝土，這樣造價(jià)就比較高；第 一種方案斜腿剛架 橋經(jīng)濟(jì)效果較好； 第三種方案鋼管混凝土拱橋混凝土和鋼材的用量 都比較大 ,造價(jià)較高。從美觀角度來(lái)說(shuō)，橋梁建筑不僅是交通工程中的重點(diǎn)建筑物，而且也是美化環(huán)境的點(diǎn)綴品，隨著經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展，橋梁工工程的美觀要求越來(lái)越高，一座外形美觀的橋往往會(huì)成為地標(biāo)性建筑 。第二方案連續(xù)梁橋由于太常見(jiàn)，沒(méi)有什么新意；第 一、三種方案都是比較新型的橋型， 而

20、且造型美觀，采用起來(lái)能給人耳目一新的感覺(jué)。（3）推薦方案經(jīng)過(guò)初步設(shè)計(jì)擬定最佳方案1、橋位處于地質(zhì)條件較好的峽谷，因而采用結(jié)構(gòu)形式為斜腿剛構(gòu)橋, 造型美觀。2、橋梁跨徑為 62m+136m+62m，橋主梁采用單箱雙室截面，斜腿采用雙室空心矩形板截面。橋面板為兩側(cè)各 1.0m 的人行道（包括 0.4m 的護(hù)欄）和 15m的行車道，共 17m。斜腿的傾角為 50o。斜腿上端與主梁固結(jié)，斜腿的鋼筋伸入主梁和承臺(tái)的長(zhǎng)度按錨固長(zhǎng)度考慮。3、橋主梁采用全預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)形式，采用 50 號(hào)混凝土。4、斜腿也為全預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu) ，采用 40 號(hào)混凝土。5、橋面只需在橋的兩端各設(shè)一道伸縮縫,其余橋面連續(xù)，橋面

21、鋪裝采用 2-10cm的 C40 防水混凝土基層和 8cm 的瀝青混凝土面層。11三三 技術(shù)指標(biāo)及設(shè)計(jì)資料技術(shù)指標(biāo)及設(shè)計(jì)資料1 1 技術(shù)指標(biāo)技術(shù)指標(biāo)1.1、技術(shù)指標(biāo)（1） 、設(shè)計(jì)荷載：公路-級(jí)；人群荷載 3.5kN/m2。（2） 、橋面寬度：4 車道，凈 15.0m（行車道）+2X1.0m（人行道） 。（3） 、橋跨跨徑：62+136+62m。（4） 、橋面橫坡：1%；縱坡：1%，橋面中心為變坡點(diǎn)。（5） 、設(shè)計(jì)水位 175.00，枯水位 139.50，路面標(biāo)高 195.035。（6） 、氣溫：最高月平均氣溫 380C，最低月平均氣溫-50C （7） 、地震烈度：基本烈度度，按度設(shè)防。（8）

22、、通航標(biāo)準(zhǔn)：橋位處河道無(wú)通航要求。1.2、設(shè)計(jì)采用的規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn) 1、 公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)JTG B012003 人民交通出版社。 2、 公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范JTG D602004 人民交通出版社。 3、 公路圬工橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范JTG D612005 人民交通出版社。 4、 公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范JTG D622004 人民交通出版社。 5、 公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范JTG D632007 人民交通出版社。 6、 公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范JTJ0412000 人民交通出版社。 2 2 橋位地形、地質(zhì)等資料橋位地形、地質(zhì)等資料2.1、橋位地形及地質(zhì)條件地質(zhì)剖面圖如下所示：12 （圖 1

23、21）該峽谷跨徑大約 260m 左右，錐坡坡度不大。該峽谷的低水位標(biāo)高是139.50m，橋面標(biāo)高是 195.035m。橋梁所處的地質(zhì)環(huán)境均為粉砂巖。故由此可見(jiàn)，該峽谷地質(zhì)構(gòu)造簡(jiǎn)單，地質(zhì)條件很好。3 3 材料參數(shù)材料參數(shù)3.1、普通鋼材 普通鋼筋采用 R235 和 HRB335 鋼筋，鋼筋應(yīng)符合鋼筋混凝土用熱軋光圓鋼筋(GB 130131991)和鋼筋混凝土用熱軋帶肋鋼筋(GB 14991998)的規(guī)定。凡需焊接的鋼筋均應(yīng)滿足可焊性的要求。3.2、預(yù)應(yīng)力鋼筋 其特性值分頂板束及底板束兩種，均采用內(nèi)部（后張） ，每根預(yù)應(yīng)力剛束由19 根直徑為 15.24mm 的剛鉸線組成，其面積為 0.00266

24、m2，導(dǎo)管的直徑為0.1m，鋼筋松弛系數(shù)采用 JTG04 規(guī)范，數(shù)值為 0.3，采用超張拉，預(yù)應(yīng)力鋼筋抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值 fpk=1860MPa，頂板束預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù)為 0.2，底板為 0.3；管道每米局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù)為 0.0066/m，錨具變形，鋼筋回縮和接縫壓縮值在開(kāi)始和結(jié)束點(diǎn)皆為 0.006m；所有預(yù)應(yīng)力均采用有粘結(jié)的方式。3.3、鋼板應(yīng)符合碳素結(jié)構(gòu)鋼(GB 700-1988)規(guī)定的 Q235B 鋼板。133.4、混凝土C50 混凝土：用于主梁； C40 混凝土：用于防水混凝土基層、橋臺(tái)、斜腿及斜腿底座； C30 混凝土：用于防撞護(hù)欄；橋面鋪裝采用 2-10cm 的

25、c40 防水混凝土基層和 8cm 的瀝青混凝土面層。c40 防水混凝土基層中心厚 10 cm，以 1%的坡度向兩側(cè)減薄，以形成橋面橫坡。3.5、材料容重：鋼筋混凝土 =26kN/m3,瀝青混凝土 =23kN/m3，鋪裝層混凝土 =26kN/m3。以上各種材料特性參數(shù)值參見(jiàn)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范(JTG D62-2004)，所需參數(shù)如下：143.6、錨具GVM15-3、GVM15-4 和 GVM15-5。3.7、計(jì)算方法:極限狀態(tài)法。15四四 結(jié)構(gòu)體系及尺寸擬定結(jié)構(gòu)體系及尺寸擬定1 1 設(shè)計(jì)總說(shuō)明設(shè)計(jì)總說(shuō)明1.1、橋位處于地質(zhì)條件較好的峽谷，其橋臺(tái)可直接立于巖石上，因而采用結(jié)構(gòu)

26、形式為斜腿剛構(gòu)橋。1.2、橋主梁采用全預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)形式，采用 50 號(hào)混凝土。1.3、斜腿也為全預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu) ，采用 40 號(hào)混凝土。1.4、橋面鋪裝采用 2-10cm 的 c40 防水混凝土基層和 8cm 的瀝青混凝土面層。c40 防水混凝土基層中心厚 10 cm，以 1%的坡度向兩側(cè)減薄，以形成橋面橫坡。梁橋環(huán)境溫差按升溫 23 度和降溫 20 度考慮，并以此數(shù)據(jù)在兩橋臺(tái)背墻處設(shè)置無(wú)縫式伸縮縫。2 2 橋梁結(jié)構(gòu)體系橋梁結(jié)構(gòu)體系橋型采用斜腿剛構(gòu)體系，橋梁跨徑為 62.0m+126.0m+62.0m，橋主梁采用單箱雙室截面，斜腿采用雙室空心矩形截面。橋面板為兩側(cè)各 1.0m 的人行道（

27、包括 0.4m 的欄桿）和 15m 的行車道，共 17m。斜腿的傾角為 50o。斜腿上端與主梁固結(jié)，斜腿的鋼筋伸入主梁和斜腿底座的長(zhǎng)度按錨固長(zhǎng)度考慮。橋型布置圖如 2.2.1、2.2.2 所示。16 17 五五 midas 建模及施工方案建模及施工方案1 1 模型分析模型分析1.1、施工階段劃分按照該橋梁實(shí)際施工工序，即搭支架澆注斜腿部分搭支架澆注兩邊跨現(xiàn)澆段懸臂澆注中跨現(xiàn)澆段鋪裝橋面及設(shè)備完工使用階段，建立從施工階段到成橋階段的模型。1.2、橋梁有限元模型的建立結(jié)構(gòu)建模的過(guò)程是一個(gè)邏輯過(guò)程，首先要根據(jù)工程結(jié)構(gòu)、施工方法、結(jié)果的精度要求等方面考慮，進(jìn)行結(jié)構(gòu)離散，以獲得經(jīng)濟(jì)、可靠的結(jié)構(gòu)分析模型。

28、對(duì)于桿系結(jié)構(gòu)，節(jié)點(diǎn)編號(hào)和單元的劃分應(yīng)遵循以下原則：1）結(jié)構(gòu)的定位點(diǎn)應(yīng)設(shè)置節(jié)點(diǎn)；2）按施工過(guò)程，分階段施工的結(jié)構(gòu)自然分塊點(diǎn)應(yīng)該設(shè)置節(jié)點(diǎn)；3）對(duì)較長(zhǎng)的自然塊，應(yīng)當(dāng)適當(dāng)細(xì)分；4）預(yù)應(yīng)力索端點(diǎn)截面一般設(shè)置節(jié)點(diǎn)；5）關(guān)心內(nèi)力、位移所在截面處應(yīng)設(shè)置節(jié)點(diǎn)；6）有支承的部位應(yīng)設(shè)置節(jié)點(diǎn)。本橋型斜腿剛構(gòu)橋采用 MIDAS/CIVIL 進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算，全橋長(zhǎng) 260m,邊跨為62.0m，中跨為 126.0m。在設(shè)計(jì)中，我把主梁沿 X 軸方向劃分成 146 個(gè)單元，斜腿共分為 30 個(gè)單元。其中 1146 號(hào)單元為橋面單元；147161 號(hào)，162176 號(hào)單元為斜腿單元。具體單元?jiǎng)澐忠?jiàn)計(jì)算見(jiàn)圖（圖 3.1.1） 。1

29、8圖 3.1.1用 MIDAS/CIVIL 建立的模型實(shí)體圖如下：截面：主梁中跨和邊跨均定義了 Z 軸按拋物線變化、Y 軸按線性變化的變截面組。邊界條件：斜腿上部的節(jié)點(diǎn)與主梁節(jié)點(diǎn)之間采用剛性連接； 邊跨支點(diǎn)處采用一般支承的011101模擬簡(jiǎn)支邊界條件； 斜腿下端采用一般支承的111111全約束邊界條件。靜力荷載：定義了結(jié)構(gòu)自重、二期恒載、整體升溫、整體降溫、汽車公路 I 級(jí)19荷載、人群荷載、預(yù)應(yīng)力荷載。其中二期恒載采用梁?jiǎn)卧虞d， 移動(dòng)荷載通過(guò)定義移動(dòng)荷載工況來(lái)實(shí)現(xiàn)，預(yù)應(yīng)力荷載通過(guò)定義剛束預(yù)應(yīng)力荷載來(lái)實(shí)現(xiàn)。移動(dòng)荷載分析：定義了雙向 4 個(gè)車道，2 個(gè)人行道。1.3、預(yù)應(yīng)力鋼束特性預(yù)應(yīng)力鋼筋抗

30、拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值為 1860MP,鋼筋松弛系數(shù)為 0.3。預(yù)應(yīng)力管道為鋼波紋管管道，頂板束與管道壁的摩擦系數(shù)0.2，底板束與管道壁的摩擦系數(shù)0.3；管道偏差系數(shù) 0.0066/m；管道每米局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù)為 0.0066/m；鋼筋回縮和錨具變形為每側(cè) 6mm，兩端張拉，張拉控制應(yīng)力。0.751395conpkfMPa2 2 施工技術(shù)研究施工技術(shù)研究本橋采用支架澆注法與懸臂澆注法相結(jié)合的施工法，兩邊的斜腿部分通過(guò)搭支架現(xiàn)澆，然后采用懸澆法完成中跨和邊跨的施工，最后在橋面合攏后，進(jìn)行橋面鋪裝，即加二期恒載。20 九 手算內(nèi)容一一20m 分段釋放預(yù)應(yīng)力先張法空心板的設(shè)計(jì)分段釋放預(yù)應(yīng)力先張法空心板

31、的設(shè)計(jì)空心板截面尺寸圖（cm）預(yù)應(yīng)力鋼束平面布置圖（cm） （一）.空心板的幾何截面特性計(jì)算 截面的凈界面面積 2360641696599cmA 空心板的抗彎慣性矩 I 463310869. 1124169126599cmI 空心板的抗扭慣性矩TI (為閉口中心線所圍成的面積)2/4452)1265)(1599(cmA/A 462/10763. 315)1265(12)1599(4452442cmdtdsAIT （二）橫向分布系數(shù)的計(jì)算 計(jì)算剛度參數(shù) cmb100ml60.1921 0075. 060.1910010763. 310869. 18 . 58 . 52662lbIIT 計(jì)算跨中橫

32、向分布影響線：),(31ii 由鉸接板荷載橫向分布影響線計(jì)算用表（附錄 A）中，用直線內(nèi)插法求得的影響線豎標(biāo)值。計(jì)算見(jiàn)如下表（表中數(shù)值為實(shí)際的小數(shù)點(diǎn)三0075. 0ii31,位數(shù)字） 。 單位荷載作用位置（i 號(hào)板中心）板號(hào) 1 2 3 4 5ki0.002002002002002000.01237216194180173 10.0075228212196185180=10000.002002002002002000.01194202208202194 30.0075195202206202195=1000 將表中的值按一定的比例尺，繪于各號(hào)板的軸線下方，連接成光滑曲線后，就得到 1 號(hào)和 3

33、 號(hào)板的荷載橫向分布影響線，如坐標(biāo)紙所示。 計(jì)算荷載橫向分布系數(shù) 將公路級(jí)荷載和標(biāo)志墩荷載沿橫向布置，找出最不利荷載位置，如坐標(biāo)紙所示，從而可計(jì)算跨中荷載橫向分布系數(shù)如下。對(duì) 1 號(hào)板： 公路-級(jí) 210. 0)195. 0224. 0(21cqm 標(biāo)志墩 410. 0178. 0232. 0cm對(duì) 3 號(hào)板：22 公路-級(jí) 203. 0)203. 0203. 0(21cqm 標(biāo)志墩 386. 0193. 0193. 0cm 橫向分布系數(shù)匯總 由于計(jì)算跨中，1/4，1/8 都采用不變的值，沒(méi)有計(jì)算剪力，所以支點(diǎn)cm不必計(jì)算，計(jì)算結(jié)果如下表。0m 跨中，1/4，1/8 的cm 荷載 1 號(hào)板 3

34、 號(hào)板 公路-級(jí)02100203 標(biāo)志墩04100386（三）預(yù)制張拉階段（主梁自重）跨中，1/4，1/8 截面彎矩的計(jì)算 重力集度： 取 Ag3/26mkn 梁號(hào)13主梁9375693756 重力引起的內(nèi)力： g 取 9.81)(2xlxgM 重力內(nèi)力計(jì)算表 M/()mkn主梁g/(kn/m)l/m2/1M4/1M8/1M19.375619.60450.22337.66196.9739.375619.60450.22337.66196.97（四）運(yùn)營(yíng)階段二期恒載，活載引起的跨中，1/4，1/8 截面彎矩 二期恒載鋪裝層的計(jì)算 a 集度：mkng/86. 226111. 0 b 鋪裝層引起的內(nèi)

35、力： 重力內(nèi)力計(jì)算表 M/()mkn主梁g/(kn/m)l/m2/1M4/1M8/1M128619.6013734103006009328619.6013734103006009 二期恒載標(biāo)志墩的計(jì)算（以 1 號(hào)板為例計(jì)算） 可以直接在內(nèi)力影響線上布置荷載來(lái)計(jì)算荷載內(nèi)力。 a .標(biāo)志墩的跨中彎矩23標(biāo)志墩3.5kn/mL/4=4.9Mc 影響線m=0.410 mknqmMcc91.6826 .199 . 45 . 3410. 02/1 b .標(biāo)志墩的 1/4 截面彎矩標(biāo)志墩3.5kn/mMc 影響線m=0.4103L/16=3.675 mknqmMcc68.5126 .19675. 35 .

36、3410. 04/1 c.標(biāo)志墩的 1/8 截面彎矩 24標(biāo)志墩3.5kn/mMc 影響線m=0.4107L/16=2.144 mknqmMcc15.3026 .19144. 25 . 3410. 08/1 .活載內(nèi)力的計(jì)算（以 1 號(hào)板為例）a. 橋梁結(jié)構(gòu)的基頻：ccmEIlf22 對(duì) C50 混凝土有 ，24/1045. 3mmNE4610869. 1cmIIc ，ml60.1981. 9/3756. 9/gGmc Hzf36. 381. 9/103756. 910869. 11045. 36 .19232102 20. 00157. 036. 3ln01767. 00157. 0ln17

37、67. 0f 所以沖擊系數(shù) 20. 120. 01)1 (b. 內(nèi)力計(jì)算可以直接在內(nèi)力影響線上布置荷載來(lái)計(jì)，計(jì)算公式，)()1 (kkkcqqqyPmS此橋?yàn)閱诬嚨溃徽蹨p，。0 . 1公路-級(jí)=公路-級(jí)0.75,所以， mknqk/875. 775. 05 .10knpk8 .17875. 0)56 .19(550180360180c. 公路-級(jí)汽車荷載的跨中彎矩25公路-級(jí)L/4=4.9Mc 影響線m=0.2107.875kn/m178.8knmknMQ08.31626 .199 . 4875. 7210. 00 . 120. 19 . 48 .178210. 00 . 120. 121,

38、 d. 公路-級(jí)汽車荷載的 1/4 截面彎矩公路-級(jí)Mc 影響線m=0.2103L/16=3.6757875kn/m178.8knmknMQ06.23726 .19675. 3875. 7210. 00 . 120. 1675. 38 .178210. 00 . 120. 141, e. 公路-級(jí)汽車荷載的 1/8 截面彎矩26 公路-級(jí)Mc 影響線m=0.2107L/16=2.1447.875kn/m178.8knmknMQ30.13826 .19144. 2875. 7210. 00 . 120. 1144. 28 .178210. 00 . 120. 181, .主梁內(nèi)力匯總及組合a.

39、預(yù)制張拉階段的內(nèi)力及組合 彎矩 M/()mkn 梁號(hào)荷載類型 跨中 1/4 1/8 主梁自重450223376619697 1 12 恒540264051923636 主梁自重450223376619697 3 12 恒540264051923636 運(yùn)營(yíng)階段內(nèi)力匯總及組合 彎矩 M/()mkn 梁號(hào) 荷載類型 跨中1/41/8鋪裝層荷載13734103006009標(biāo)志墩荷載689151683015公路-級(jí)31608237061383012 恒24750185621082914 活442513318819362 112 恒+14 活690015175030191鋪裝層荷/p>

40、009標(biāo)志墩荷載648848662839公路-級(jí)30554229161336912 恒24266181991061814 活427763208218717 312 恒+14 活67042502822933427 經(jīng)過(guò)比較，按 1 號(hào)梁設(shè)計(jì)。（五）按張拉階段上沿混凝土應(yīng)力為 0 設(shè)計(jì)預(yù)應(yīng)力鋼筋 抗彎系數(shù) 34461075. 56510869. 1222/cmcmcmhIhIW上 凈截面面積 23606cmAAc 偏心距 mmhh2656026502/a.1/2 截面配筋 0-21上上恒WAAAWMkycky 0101075. 526518607 . 010360618607 . 0101075.

41、 51026.540-342346yyAA 得到：2216 .3932 mmAyb.1/4 截面面積 0-41上上恒WAAAWMkycky 0101075. 526518607 . 010360618607 . 0101075. 51019.405-342346yyAA 得到：2414 .2949 mmAyc.1/8 截面面積 0-81上上恒WAAAWMkycky 0101075. 526518607 . 010360618607 . 0101075. 51036.236-342346yyAA 得到：2815 .1720 mmAy一束鋼絞線的面積 222375.137457mmmmA所以有鋼筋

42、數(shù)目： 1/2 截面處 6 .28375.1376 .39322121AAny 1/4 截面處 5 .21375.1374 .29494141AAny28 1/8 截面處 5 .12375.1375 .17208181AAny最后配筋得到 1/2 截面有 29 根，1/4 截面處有 21 根，1/8 界面處有 12 根預(yù)應(yīng)力鋼絞線，分布鋼筋采用直徑為 10 的鋼筋，箍筋采用直徑為 8 的鋼筋，具體鋼筋布置見(jiàn)圖紙。（六）檢算運(yùn)營(yíng)階段上，下沿混凝土的應(yīng)力 上沿混凝土應(yīng)力： 1/2 截面處 221875.3983375.13729mmAy 上活，上二，恒上上恒WMWAAAWMkycky2121212

43、121-WM-346342346101075. 51001.690101075. 5875.398326518607 . 01036068753983.18607 . 0101075. 51026.540-=-9.396-14.384+23.905-12.000=-11.875MPa 1/4 截面處 241875.2884375.13712mmAy 上活，上二，恒上上恒WMWAAAWMkycky4141414141-WM-346342346101075. 51050.517101075. 5875.288426518607 . 0103606875.288418607 . 0101075. 5

44、1019.405-=-7.047-10.416+17.311-9.000=-9.152MPa 1/8 截面處 2815 .1648375.13712mmAy 上活，上二，恒上上恒WMWAAAWMkycky8181818181-WM-346342346101075. 51091.301101075. 55 .164826518607 . 01036065 .164818607 . 0101075. 51036.236-=-4.111-5.952+9.892-5.251=-5.422MPa 下沿混凝土應(yīng)力： 1/2 截面處 221875.3983375.13729mmAy29 下活，下二，恒下下恒

45、WMWAAAWMkycky2121212121WM-346342346101075. 51001.690101075. 5875.398326518607 . 0-1036068753983.18607 . 0101075. 51026.540=9.396-14.384-23.905+12.000=-16.893MPa 1/4 截面處 241875.2884375.13712mmAy 下活，下二，恒下下恒WMWAAAWMkycky4141414141WM-346342346101075. 51050.517101075. 5875.288426518607 . 0-103606875.2884

46、18607 . 0101075. 51019.405=7.047-10.416-17.311+9.000=-11.680MPa1/8 截面處 2815 .1648375.13712mmAy 下活，下二，恒下下恒WMWAAAWMkycky8181818181WM- 346342346101075. 51091.301101075. 55 .164826518607 . 0-1036065 .164818607 . 0101075. 51036.236=4.111-5.952-9.892+5.251=-6.482MPa由計(jì)算結(jié)果可知，上下沿混凝土均處于受壓狀態(tài)，數(shù)值均在允許的范圍內(nèi)，設(shè)計(jì)比較合理。

47、二偏心橋墩的設(shè)計(jì)計(jì)算二偏心橋墩的設(shè)計(jì)計(jì)算該橋墩左邊跨長(zhǎng) 16m 的空心板，板高 65cm，右邊是跨長(zhǎng)為 25m 的預(yù)應(yīng)力 T 梁，粱高為 160cm，空心板每根寬 1m，重 7 噸，T 梁每根寬 2m，每根 28 噸，橋面布置為9+21.5m30 （一）恒載的計(jì)算 1兩跨主梁的自重幾引起的彎矩 橋面布置為（9+21.5）=12m,左邊為跨長(zhǎng) 16m 的空心板，共 12 塊，右邊為跨長(zhǎng) 25m 預(yù)應(yīng)力 T 梁，共 6 根。 令兩跨主梁自重分別為引起的彎矩為，大小GG。大小，MM kngmG04.82481. 9107123小小 kngmG08.164881. 9102863大大 兩跨端支座中心到

48、橋墩中軸線的偏心距:,21ee mcme575. 05 .574482210215)6558(1 mcme525. 05 .522210215)6558(582 支座反力： KNGR02.4122小小KNGR04.8242大大 兩跨主梁偏心引起的彎矩： mKNeRM9 .236575. 002.4121小小 mKNeRM6 .432525. 004.8242大大 2兩跨主梁二期恒載重（5KN/m）及引起的彎矩 主梁的二期恒載： KNG80160 . 5二，小KNG125250 . 5二，大 支反力： KNGR402二，小二，小KNGR5 .622二，大二，大 二期恒載引起的彎矩： mKNeRM

49、23575. 0041二，小二，小 mKNeRM8 .32525. 05 .622二，大二，大 3兩塊墩帽重及引起的彎矩： 兩塊墩帽的高度 mcmh35. 1135)1065()4010160(1 40cm=0.4m2h 兩塊墩帽的寬度：mcmb08. 11085 . 5422102151 mcmb27. 11275 . 5422102152 兩塊墩帽的重量：knbhG896.4542608. 135. 11212111 knbhG496.1582627. 14 . 01212222 兩塊墩冒形心至橋墩中心線的偏心距： mcme635. 05 .635 . 5424860左31 mcme54.

50、 0545 . 545 .63右 兩塊墩帽引起的彎矩： mKNeGM859.288635. 0896.45411左 mKNeGM58985.540. 049615822。右（二）活載計(jì)算 1計(jì)算不同跨徑的值kP 小跨徑梁 KNPk8 .16675. 0)56 .15(550180360180，小 大跨徑梁 KNPk8 .19375. 0)56 .24(550180360180，大 2兩跨滿布荷載且向大跨方向制動(dòng)引起的軸力及彎矩（A） 軸力: KNPllqNkkA675.5168 .193)2516(75. 05 .10,大小大）（ 相應(yīng)彎矩： 2,21/2/2(ePelqelqMkkkA大大小

51、）（）KN2 .117525. 08 .193525. 0)2/2575. 05 .10(575. 0)2/1675. 05 .10( 3僅大跨有荷載且沿大跨方向制動(dòng)引起的軸力及彎矩（B） 軸力: KNPlqNkkB675.3908 .1932575. 05 .10,大大 相應(yīng)彎矩： 2,2/2ePelqMkkB大大）（ =KN425.153525. 08 .193525. 0)2/255 .10( 4沖擊系數(shù)的計(jì)算（按小跨） 結(jié)構(gòu)的基頻：ccmEIlf22 對(duì) C40 混凝土有 ，24/1052 . 3mmNE4610869. 1cmIIc ，ml60. 5181. 9/3756. 9/gGmc Hzf30. 581. 9/103756. 910869. 11025. 36 .15232102 28. 00157. 030. 5ln01767. 00157. 0ln1767. 0f 所以沖擊系數(shù) 28. 128. 01)1 ( 5制動(dòng)力的計(jì)算 一個(gè)設(shè)計(jì)車道上由汽車荷載產(chǎn)生的制動(dòng)力標(biāo)準(zhǔn)值按車道荷載標(biāo)準(zhǔn)值在加載長(zhǎng)度上計(jì)算的總重量的 10%計(jì)算，但公路級(jí)汽車荷載的制動(dòng)力不得小于 90KN. KNPPllqHkkk34868.10%(,/大小大?。?所以 Q=90KNKNH90/32 6.兩種荷載組合（1.2 恒+1.4 活） 最大