直流鍋爐的靜態(tài)和動態(tài)特性以及運行參數(shù)的調(diào)節(jié)特點

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上1. 直流鍋爐的靜態(tài)和動態(tài)特性以及運行參數(shù)的調(diào)節(jié)特點1.1. 概述鍋爐正常運行是指單元機組啟動后的鍋爐運行過程。鍋爐是單元機組中的一個重要環(huán)節(jié)，鍋爐與汽輪發(fā)電機之間存在著相互聯(lián)系、相互影響、相互依賴的運行關(guān)系。鍋爐正常運行內(nèi)容主要是監(jiān)視和調(diào)整各種狀態(tài)參數(shù)，滿足汽輪發(fā)電機對蒸汽流量、蒸汽參數(shù)的要求，并保持鍋爐長期連續(xù)安全經(jīng)濟運行。鍋爐各種狀態(tài)參數(shù)之間的運行關(guān)系、變化規(guī)律稱為鍋爐運行特性，它有靜態(tài)特性和動態(tài)特性兩種。鍋爐在各個工況的穩(wěn)定狀態(tài)下，各種狀態(tài)參數(shù)都有確定的數(shù)值，稱為靜態(tài)特性。例如，不同的燃料量就有相應(yīng)的蒸汽流量、相應(yīng)的受熱面吸熱量、相應(yīng)的汽溫與汽壓等，這些都是鍋

2、爐的靜態(tài)特性。鍋爐從一個工況變到另一個工況的過程中，各種狀態(tài)參數(shù)隨著時間而變化，最終到達一個新的穩(wěn)定狀態(tài)。各種狀態(tài)參數(shù)在變工況中隨著時間變化的方向、歷程和速度等稱為鍋爐的動態(tài)特性。鍋爐在正常運行中，各種狀態(tài)參數(shù)的變化是絕對的，穩(wěn)定不變是相對的。因為，鍋爐經(jīng)常受到各種內(nèi)外干擾，往往在一個動態(tài)過程尚未結(jié)束時，又來了另一個動態(tài)過程。鍋爐的靜態(tài)特性與動態(tài)特性表明各種狀態(tài)參數(shù)隨時偏離設(shè)計值。鍋爐正常運行的任務(wù)就是要使各種狀態(tài)參數(shù)不論在靜態(tài)或動態(tài)過程都應(yīng)在允許的安全、經(jīng)濟范圍內(nèi)波動，這必須要通過調(diào)節(jié)手段才能實現(xiàn)。鍋爐正常運行調(diào)節(jié)可分為自動調(diào)節(jié)和人工調(diào)節(jié)兩種，高參數(shù)大型鍋爐廣泛采用高度的自動調(diào)節(jié)，以確保靜態(tài)

3、與動態(tài)過程各種狀態(tài)參數(shù)的偏離在允許范圍內(nèi)。鍋爐正常運行還要注意爐內(nèi)燃燒穩(wěn)定，防止受熱面結(jié)渣、積灰，高低溫腐蝕、磨損，防止各級受熱面管金屬超溫。正常運行還要監(jiān)視給水、鍋水與蒸汽品質(zhì)，并進行正確的鍋水處理。1.2. 過熱汽溫靜態(tài)特性 直流鍋爐各級受熱面串聯(lián)連接，水的加熱與汽化、蒸汽的過熱三個階段的分界點在受熱面中的位置不固定而隨工況變化。由此而形成了直流鍋爐不同于汽包鍋爐的汽溫靜態(tài)特性。 對有再熱器的直流鍋爐，建立熱量平衡式穩(wěn)定工況下，以給水為基準(zhǔn)的過熱蒸汽總焓升可按下式計算式中 鍋爐輸入熱量，kJ/kg; 鍋爐效率； 、 給水焓、過熱器出口焓，kJ/kg; 再熱器相對吸熱量， ； 再熱器吸熱量，

4、kJ/kg。G給水流量，等于蒸汽流量，kgs；B鍋爐燃料量，kgs； 1.2.1. 煤水比B/G直流鍋爐保持燃料量和給水流量比例，主蒸汽焓(溫度)可保持不變。對于亞臨界鍋爐， 。若保持給水流量不變，燃料量增加10%,則過熱蒸汽出口焓將增加216kJ/kg，相應(yīng)的溫升約為100；如果熱負(fù)荷不變，而工質(zhì)流量減少10%，則過熱蒸汽焓增為247kJ/kg，相應(yīng)的溫升約 110。 1.2.2. 燃料發(fā)熱量燃料發(fā)熱量變大，主蒸汽溫度升高；1.2.3. 鍋爐效率當(dāng)鍋爐效率降低時，過熱汽溫將下降。運行中爐膛結(jié)焦、過熱器結(jié)焦、風(fēng)量偏大，都會使排煙損失增大，效率降低；燃燒不完全也是鍋爐效率下降的一個因素。上述情況

5、出現(xiàn)時均會使煤水比發(fā)生變化。1.2.4. 給水溫度當(dāng)給水溫度降低時，若保持煤水比不變，則由上式可知，過熱器出口焓（汽溫）將隨之降低。只有調(diào)大煤水比，使之與增大了的過熱蒸汽總焓升相對應(yīng)，才能保持汽溫穩(wěn)定。1.2.5. 過量空氣系數(shù)爐內(nèi)過量空氣系數(shù)主要是通過再熱器相對吸熱量的變化而影響過熱汽溫的。當(dāng)爐內(nèi)送風(fēng)量增大時，對流式再熱器的吸熱量因煙氣流量的增大而增加，而輻射式再熱器的吸熱量則基本不變，因此再熱器總吸熱量及相對吸熱量增大，在煤水比未變動的情況下，根據(jù)上式過熱器出口汽溫將降低。運行中也需要改變設(shè)定的煤水比。1.2.6. 變壓運行變壓運行時的主蒸汽壓力是鍋爐負(fù)荷函數(shù)。當(dāng)負(fù)荷降低時主蒸汽壓力下降，

6、與之相應(yīng)的工質(zhì)理論熱量（從給水加熱至額定出口汽溫所必須吸收的熱量）增大，如煤水比不變，則汽溫將下降。如保持汽溫，則煤水比按比例增加。 1.3. 再熱汽溫靜態(tài)特性對于再熱汽溫穩(wěn)定工況下，再熱器出口焓值 (kJ/kg)按下式計算 式中 再熱器進口焓值，kJ/kg； d 再熱汽流量占主蒸汽流量的份額。在任何負(fù)荷下，當(dāng)燃料量與給水量成比例變化時，即可保證再熱汽溫為額定值。這個結(jié)論與主汽溫調(diào)節(jié)的要求是一致的。煤發(fā)熱量、過量空氣系數(shù)、受熱面結(jié)焦、定壓運行、滑壓運行方式等對再熱汽溫影響的分析與過熱汽溫相仿。隨著煤熱值、過量空氣的增加，在煤水比不變時再熱汽溫升高；滑壓運行比定壓運行更易于穩(wěn)定再熱汽溫。1.3.

7、1. 煤發(fā)熱量煤發(fā)熱量增加，在煤水比不變時再熱汽溫升高1.3.2. 過量空氣系數(shù)過量空氣的增加，在煤水比不變時再熱汽溫升高1.3.3. 受熱面結(jié)焦?fàn)t膛水冷壁或過熱器受熱面結(jié)焦時，在煤水比不變時再熱汽溫升高。而再熱器受熱面結(jié)焦時，在煤水比不變時再熱汽溫降低。1.3.4. 高排溫度高排溫度升高時，在煤水比不變時再熱汽溫升高。1.3.5. 火焰中心高度當(dāng)火焰中心升高時，爐膛出口煙溫顯著上升，再熱器無論顯示何種汽溫特性，其出口汽溫均將升高。此時，水冷壁受熱面的下部利用不充分，致使1kg工質(zhì)在鍋爐內(nèi)的總吸熱量減少，由于再熱蒸汽的吸熱是增加的，所以過熱蒸汽吸熱減少，過熱汽溫降低。1.4. 汽壓靜態(tài)特性直流

8、鍋爐壓力是由系統(tǒng)的質(zhì)量平衡、熱量平衡以及工質(zhì)流動壓力降等因素決定的。1.4.1. 燃料量擾動假設(shè)燃料量增加B，汽輪機調(diào)速汽閥開度不變，下面從三種情況分析新工況汽壓。1.4.1.1. 給水流量隨燃料量增加，保持煤水比不變，則由于蒸汽流量增大使汽壓上升。1.4.1.2. 給水流量保持不變，煤水比上升，為維持汽溫必須增加減溫水流量，同樣由于蒸汽流量增大使汽壓上升。1.4.1.3. 給水流量和減溫水流量都不變，則汽溫升高，蒸汽容積增大，汽壓也有些上升。如汽溫升高在許可小范圍內(nèi)，則汽壓無明顯變化。1.4.2. 給水流量擾動給水流量增加G，汽輪機調(diào)速汽閥開度不變，也有三種情況。1.4.2.1. 燃料量隨給

9、水流量增加，保持煤水比不變，由于蒸汽流量增大使汽壓上升。1.4.2.2. 燃料量不變，減小減溫水流量保持汽溫，則汽壓不變。1.4.2.3. 燃料量和減溫水量都不變，如汽溫下降在許可范圍內(nèi)，則汽壓上升。1.4.3. 汽輪機調(diào)門擾動若汽輪機調(diào)門開大k，而燃料量和給水流量均不變，由于工況穩(wěn)定后，汽輪機排汽量仍等于給水流量，并未變化。根據(jù)汽輪機調(diào)門的壓力一流量特性可知，汽壓降低。1.5. 直流鍋爐動態(tài)特性1.5.1. 動態(tài)過程鍋內(nèi)工質(zhì)貯存量變化1.5.1.1. 物理現(xiàn)象直流鍋爐受熱面可簡化成省煤器、水冷壁、過熱器三個受熱管段串聯(lián)組成(圖61)。水通過省煤器進行加熱，水冷壁進口為欠焓水，在水冷壁中進行加

10、熱、汽化和蒸汽微過熱，蒸汽通過過熱器加熱。省煤器受熱管段長度為lsm。，水冷壁受熱管段長度分為熱水段lrs、蒸發(fā)段lzf和微過熱段lq三段，過熱器受熱管段長度為lgr。燃料量或給水流量擾動，會使水冷壁熱水段、蒸發(fā)段和微過熱段長度發(fā)生變化，從而使鍋內(nèi)工質(zhì)貯存量發(fā)生變化。例如，燃料量增加使受熱面熱負(fù)荷增大，lrs縮短、lzf縮短、lq增長，部分空間的貯水轉(zhuǎn)變成蒸汽，短時間內(nèi)蒸汽質(zhì)量流量大于給水質(zhì)量流量。又如，給水流量增大，使lrs增長、lzf增長、lq縮短，部分蒸汽空間轉(zhuǎn)變成水空間，貯存水量增大，短時間內(nèi)蒸汽質(zhì)量流量小于給水質(zhì)量流量。由于鍋內(nèi)貯存水量發(fā)生變化而使蒸汽質(zhì)量流量增加或減小的部分稱為附加

11、蒸發(fā)量。圖62為燃料量擾動B、附加蒸發(fā)量D動態(tài)過程。圖中Ggs與Ggr之間的陰影面積表示鍋內(nèi)工質(zhì)貯存量的變動。 給水流量增大，使lrs增長、lzf增長、lq縮短，部分蒸汽空間轉(zhuǎn)變成水空間，貯存水量增大，短時間內(nèi)蒸汽質(zhì)量流量小于給水質(zhì)量流量。儲水空間由工況1變成工況2。如下圖所示：規(guī)律：壓力高的鍋爐，汽水密度差小，在相同的鍋爐燃料量和給水質(zhì)量流量擾動下，貯水量變化值較?。哄仩t負(fù)荷高，在相同的鍋爐燃料量和給水質(zhì)量流量擾動下，貯水量變化M值較小。此外，如給水流量擾動G，動態(tài)過程中由于G與M對蒸汽流量有相反的作用，故開始時蒸汽流量基本不變，待M的作用消失后，蒸汽流量等于給水流量(圖64)；在燃料量與給

12、水流量同時比例增加的情況下，蒸汽流量較快地增加，直至與給水流量相等。1.5.2. 汽溫汽壓動態(tài)特性1.5.2.1. 燃料量擾動燃料量擾動B>0，動態(tài)過程鍋內(nèi)貯存水量減少，使蒸汽質(zhì)量流量Ggr先上升而后回復(fù)至等于給水流量Ggs。主蒸汽溫度tgr開始時由于Ggr上升而下降，后來由于B作用而升高。主蒸汽壓力pgr開始時由于Ggr上升而升高，后來由于主蒸汽溫度上升而保持在較高數(shù)值。上述動態(tài)過程示于圖65。1.5.2.2. 給水流量擾動給水流量擾動G>0，鍋內(nèi)貯存水量增加和給水流量增加的共同作用，使蒸汽流量Ggr過一段時間后才逐漸上升至等于Ggs。主蒸汽溫度tgr，開始時由于Ggr不變而不變

13、，后來由于Ggr上升而下降。主蒸汽壓力pgr隨著Ggr增大而上升，后來由于主蒸汽溫度下降而有些回落。上述動態(tài)過程示于圖66。1.5.2.3. 汽輪機調(diào)速汽閥開度擾動汽輪機調(diào)速汽閥開度擾動>0，蒸汽質(zhì)量流量Ggr隨著增大，后來由于主蒸汽壓力pgr下降而逐漸回復(fù)至等于給水質(zhì)量流量Ggs。主蒸汽壓力開始時下降較快，隨著蒸汽質(zhì)量流量和給水質(zhì)量流量逐步接近，汽壓下降速度減慢，最后穩(wěn)定在較低數(shù)值。主蒸汽溫度由于蒸汽質(zhì)量流量增大而下降，最終蒸汽質(zhì)量流量等于給水質(zhì)量流量，并由于給水質(zhì)量流量和燃料量沒有變化，主蒸汽溫度恢復(fù)至原來值。在給水壓力和給水門開度不變的條件下，由于汽壓降低，給水流量實際上是自動增加

14、的。這樣，平衡后的給水流量和蒸汽流量有所增加。在燃料量不變的情況下，這意味著單位工質(zhì)吸熱量必定減小，或者說出口汽溫（焓）必定減小。上述動態(tài)過程示于圖67。1.5.3. 鍋爐壓力對動態(tài)特性的影響前已述，附加蒸發(fā)量對動態(tài)特性有很大的影響。我們還知道，鍋爐壓力越高，附加蒸發(fā)量越小，故鍋爐低壓時附加蒸發(fā)量對動態(tài)特性的影響大，鍋爐高壓時小。在超臨界區(qū)運行時，動態(tài)特性與亞臨界鍋爐相似，但變化過程較為和緩。燃料量B增加時，鍋爐熱水、過熱段的邊界發(fā)生移動，盡管沒有蒸發(fā)段，但熱水、過熱段的比體積差異也會使工質(zhì)貯存量在動態(tài)過程中有所減小。因此出口蒸汽量稍大于入口給水量直至穩(wěn)態(tài)下建立新的平衡。由于上述特點，超臨界機

15、組在燃料量、給水量和功率擾動時的動態(tài)特性，受蒸汽量波動的影響較小，如燃料量擾動時，抑制過熱汽溫變化的因素主要是金屬貯熱，而較少受蒸汽量影響，因而過熱汽溫變化得就快一些；而汽壓的波動則基本上產(chǎn)生于汽溫的變化，變得較為和緩。1.6. 直流爐的運行調(diào)節(jié)1.6.1. 直流鍋爐的調(diào)節(jié)特點直流鍋爐燃燒調(diào)節(jié)本身和汽包鍋爐一樣，但是燃料量調(diào)節(jié)依據(jù)與汽包鍋爐不同。汽包鍋爐主要根據(jù)汽包壓力調(diào)節(jié)燃料量，直流鍋爐主要根據(jù)蒸汽溫度和燃料量給水質(zhì)量流量比例調(diào)節(jié)燃料量。下面主要分析直流鍋爐主蒸汽壓力與主蒸汽溫度的調(diào)節(jié)特點。1.6.1.1. 燃料量給水質(zhì)量流量比例直流鍋爐負(fù)荷調(diào)節(jié)應(yīng)同時調(diào)節(jié)燃料量B與給水質(zhì)量流量G，保持比例，

16、才能在滿足負(fù)荷要求的同時，維持主蒸汽壓力與主蒸汽溫度穩(wěn)定。調(diào)節(jié)給水質(zhì)量流量是為了保持鍋爐進出質(zhì)量流量之間的平衡，調(diào)節(jié)燃料量是為了保持鍋爐進出能量之間的平衡。在直流鍋爐中，負(fù)荷變化時，應(yīng)同時變更給水量和燃料量，并嚴(yán)格保持其固定比例，否則給水量或燃料量的單獨變化或給水量、燃料量不按比例的同時變化都會導(dǎo)致過熱汽溫的大幅度變化。這是因為直流爐的加熱、蒸發(fā)和過熱三區(qū)段的分界點有了移動，亦即三區(qū)段受熱面長度(或受熱面積)發(fā)生變化，因而必然會引起過熱汽溫的變化。例如，給水量不變，而燃料量增加時，由于各區(qū)段受熱面的吸熱量增加，開始蒸發(fā)點和開始過熱點都提前，使加熱和蒸發(fā)區(qū)段縮短，而過熱區(qū)段變長，因而出口過熱汽溫

17、升高；相反，給水量不變而燃料量減少時，出口過熱汽溫降低。再如，燃料量不變而給水量增加時，由于工質(zhì)總需要熱量增多，以致開始蒸發(fā)點和開始過熱點都推后，使加熱段和蒸發(fā)段延長，而過熱段縮短，因而出口過熱汽溫降低；相反，燃料量不變而給水量減少時，出口過熱汽溫升高。如果上述兩種不平衡同時發(fā)生或發(fā)生其中之一，都會引起主蒸汽壓力與主蒸汽溫度的變化。因此，直流鍋爐調(diào)節(jié)的基本特點就是保持給水質(zhì)量流量和蒸汽質(zhì)量流量平衡的同時還要保持燃料量和給水質(zhì)量流量的比例。1.6.1.2. 汽溫信號發(fā)生燃料量或給水流量擾動，主蒸汽溫度的響應(yīng)滯遲時間與飛升時間都較長，這對調(diào)節(jié)很不利。為了改善直流鍋爐主蒸汽溫度調(diào)節(jié)品質(zhì)，取靠近過熱器

18、進口處的微過熱蒸汽作為調(diào)節(jié)汽溫信號。一般微過熱蒸汽的動態(tài)特性=40100s，=100300s。這個微過熱蒸汽的汽溫信號稱為中間點溫度。中間點溫度的過熱度很重要，選擇高了，與變大，調(diào)節(jié)品質(zhì)變差；選擇低了，變負(fù)荷時可能落入飽和區(qū)，就失去了溫度信號意義。我廠直流鍋爐中間點溫度選在汽水分離器出口，它有以下好處：a 擾動響應(yīng)快，如燃料量擾動B>0，爐膛輻射傳熱量變化遠比煙道對流傳熱量變化快；b 中間點在兩級噴水減溫之前，基本上不受減溫水流量變化的影響；c 在鍋爐負(fù)荷(35100)MCR范圍內(nèi)，汽水分離器出口始終處于微過熱狀態(tài)，溫度反應(yīng)靈敏。1.6.1.3. 減溫水直流鍋爐過熱器中間常設(shè)置23個減溫

19、水噴水點(減溫器)，總減溫水量為MCR工況蒸汽流量的410。但是，它與汽包鍋爐不同，直流鍋爐減溫水只能作為暫時的汽溫調(diào)節(jié)手段。因為，直流鍋爐在一定的蒸汽流量下，減溫水量增加，給水流量就要減少。結(jié)果使減溫水噴水點前的工質(zhì)焓上升，在總體上抵消了減溫水的作用。相反，減溫水噴水點前的汽溫上升，管壁金屬溫度也隨著升高，有可能發(fā)生金屬超溫的危險。因此，除了作為控制受熱面金屬溫度的減溫水外，作為調(diào)節(jié)汽溫為目的的減溫水應(yīng)少用或不用為好。1.6.1.4. 要有較好的自動調(diào)節(jié)設(shè)備汽包鍋爐的水容積比較大，又有厚壁汽包及下降管等，因而工質(zhì)與金屬的蓄(儲)熱能力較大。鍋爐的儲熱能力就是當(dāng)運行工況改變時，鍋爐在一定的時間

20、內(nèi)自行保持平衡的能力。譬如，壓力降低時，鍋爐放出蓄熱，從而產(chǎn)生“附加蒸發(fā)量”，以暫時平衡(補充)蒸發(fā)量的不足，減緩壓力下降的速度；壓力上升時，鍋爐增加蓄熱而起著減少蒸發(fā)量的作用。直流鍋爐采用薄管壁，小管徑的管子，沒有厚壁汽包、下降管，因此其水容積小，因而其工質(zhì)與金屬的儲熱能力較小，故直流鍋爐自行保持平衡的能力較差。因此，當(dāng)運行工況發(fā)生相同的變化時，直流鍋爐運行參數(shù)的變化速度比汽包爐要快得多，直流鍋爐對自動調(diào)節(jié)設(shè)備及系統(tǒng)在可靠性、靈敏度、穩(wěn)定性等方面的要求比汽包鍋爐高。儲熱能力小有不利的一面，但也有有利的一面。正由于貯熱能力小，當(dāng)主動調(diào)節(jié)時，參數(shù)變化比較迅速，能很快適應(yīng)工況的變動。1.6.2.

21、汽溫和汽壓的調(diào)節(jié)1.6.2.1. 汽溫調(diào)節(jié)給水與燃料復(fù)合擾動時的動態(tài)特性是兩者單獨擾動時動態(tài)特性之和，當(dāng)給水與燃料按比例變化時，蒸發(fā)量D立即變化，然后穩(wěn)定在新的數(shù)值上，過熱汽溫則保持原來數(shù)值上(額定汽溫)。這就是說明嚴(yán)格控制煤水比是直流爐參數(shù)調(diào)節(jié)的關(guān)鍵。保持煤水比BG，則可維持過熱器出口汽溫不變。反過來說，BG的變化則是汽溫變動的主要原因。因此，在直流鍋爐中，汽溫調(diào)節(jié)可通過給水量與燃料量的調(diào)節(jié)來實現(xiàn)。在實際運行中，由于給煤量的控制不可能很精確，因而只能把保持煤水比作為粗調(diào)節(jié)，而另外用噴水減溫作為細(xì)調(diào)節(jié)，當(dāng)汽溫偏低時，首先應(yīng)適當(dāng)增加燃料量或減少給水量，使汽溫升高，然后再以噴水精確保持汽溫。當(dāng)汽溫

22、偏高時，首先應(yīng)適當(dāng)減少燃料量或增加給水量，使汽溫降低，然后再以噴水量來調(diào)節(jié)汽溫。由于直流爐蒸發(fā)管內(nèi)的不穩(wěn)定動態(tài)過程中交變區(qū)內(nèi)交變工質(zhì)(水變汽)的變化以及過熱器管壁金屬儲熱的影響，過熱汽溫變化有較大的遲延(時滯)，而且越接近過熱器出口、遲延時間越大。所以，若用過熱器出口汽溫作為調(diào)節(jié)煤水比，則調(diào)節(jié)過遲，不可能保持穩(wěn)定的汽溫，必須用中間點汽溫作為超前調(diào)節(jié)信號，使調(diào)節(jié)操作提前。調(diào)節(jié)時只要利用煤水比手段來保持中間點溫度在一定值(相當(dāng)于汽包爐過熱器人口端固定)。而中間點至過熱器出口之間的，則采用噴水減溫器來適應(yīng)過熱器的工況變化及維持規(guī)定的過熱器出口汽溫。中間點的位置越靠近過熱器人口，則汽溫調(diào)節(jié)的靈敏度越高

23、，但應(yīng)保持中間點工質(zhì)狀態(tài)在規(guī)定負(fù)荷內(nèi)(保持額定過熱汽溫的負(fù)荷范圍)應(yīng)處于微過熱蒸汽，因而不宜過于提前，應(yīng)選于合理的位置。1.6.2.2. 汽壓調(diào)節(jié)汽壓調(diào)節(jié)的任務(wù)是調(diào)節(jié)鍋爐出力使之與負(fù)荷相適應(yīng)。對于汽包鍋爐，鍋爐出力的變更是依靠對燃料的燃燒調(diào)節(jié)(改變?nèi)剂狭?來達到的，由于汽包有一定儲水容積，而與給水量無直接關(guān)系，而給水量按水位變化進行調(diào)節(jié)。但對于直流鍋爐，其產(chǎn)汽量直接由給水量來定，G=D，爐膛內(nèi)放熱量的變化并不直接引起鍋爐出力的變化，只有變動給水量才會引起鍋爐蒸發(fā)量的變化。因此直流鍋爐的出力首先應(yīng)當(dāng)由給水量保證，然后對燃料量進行相應(yīng)的調(diào)整，以保持其他參數(shù)。在采用自動調(diào)節(jié)的直流鍋爐上，往往還利用調(diào)節(jié)汽輪機的調(diào)速汽門的開度