電力電子技術(shù)整流復(fù)習(xí)題詳細(xì)哦

1、整流電路2-1 時(shí),在電源電壓U2的正半周期晶閘管導(dǎo)通時(shí),負(fù)載電感L儲(chǔ)能,在晶閘管開(kāi)始導(dǎo)通時(shí)刻,負(fù)載電流為零。在電源電壓U2的負(fù)半周期,負(fù)載電感L釋放能量,晶閘管繼續(xù)導(dǎo)通。因此,在電源電壓U2的一個(gè)周期里,以下方程均成立:考慮到初始條件：當(dāng)時(shí)id=0可解方程：Ud與Id的波形如下圖： 當(dāng)a=時(shí),在U2的正半周期期間, 晶閘管導(dǎo)通使電惑L儲(chǔ)能,電感L儲(chǔ)藏的能量在U2負(fù)半周期期間釋放,因此在U2的一個(gè)周期中期間，以下微分方程成立：考慮到初始條件：當(dāng)時(shí)id=0可解方程得：id=其平均值為Id=此時(shí)Ud與id的波形如下圖：2-2 具有變壓器中心抽頭的單相全波可控整流電路,該變壓器沒(méi)有直流磁化的問(wèn)題。

2、因?yàn)閱蜗嗳煽卣麟娐纷儔浩鞫蝹?cè)繞組中,正負(fù)半周內(nèi)上下繞組內(nèi)電流的方向相反，波形對(duì)稱, 其一個(gè)周期內(nèi)的平均電流為零,故不會(huì)有直流磁化的問(wèn)題。以下分析晶閘管承受最大反向電壓及輸出電壓和電流波形的情況。以晶閘管VT2為例。當(dāng)VT1導(dǎo)通時(shí),晶閘管VT2通過(guò)VT1與2個(gè)變壓器二次繞組并聯(lián),所以VT2承受的最大電壓為2U2。當(dāng)單相全波整流電路與單相全控橋式整流電路的觸發(fā)角相同時(shí),對(duì)于電阻負(fù)載;(O)期間無(wú)晶閘管導(dǎo)通,輸出電壓為0；()期間,單相全波電路中VT1導(dǎo)通,單相全控橋電路中VTl、VT4導(dǎo)通,輸出電壓均與電源電壓U2相等;(+)期間均無(wú)晶閘管導(dǎo)通,輸出電壓為0;(+ 2)期間,單相全波電路中

3、VT2導(dǎo)通,單相全控橋電路中VT2、VT3導(dǎo)通,輸出電壓等于U2。 對(duì)于電感負(fù)載;(+)期問(wèn),單相全波電路中VTl導(dǎo)逼,單相全控橋電路中VTl、VT4導(dǎo)通,輸出電壓均與電源電壓U2相等;(+ 2+)期間,單相全波電路中VT2導(dǎo)通,單相全控橋電路中VT2、VT3導(dǎo)通,輸出波形等于-U2?？梢?jiàn),兩者的輸出電壓相同,加到同樣的負(fù)載上時(shí),則輸出電流也相同。2-3 Ud、Id、和I2的波形;如下圖:輸出平均電壓Ud、電流Id,變壓器二次電流有效值I2分別為 Ud=0.9U2cos=0.9×100×cos77.97（V） IdUd/R=77.97/2=38.99(A) I2=Id=38

4、.99(A)晶閘管承受的最大反向電壓為:U2=100=141.4(V) - 考慮安全裕量，晶閘管的額定電壓為: UN=(23)×141.4=283424(V) 具體數(shù)值可按晶閘管產(chǎn)品系列參數(shù)選取。 流過(guò)晶閘管的電流有效值為: IVT=Id/=27.57(A) 晶閘管的額定電流為:IN=(1.52)×27.57/1.57=2635(A) 具體數(shù)值可按晶閘管產(chǎn)品系列參數(shù)選取。2-4注意到二極管的特點(diǎn):承受電壓為正即導(dǎo)通。因此,二極管承受的電壓不會(huì)出現(xiàn)正的部分。在電路中器件均不導(dǎo)通的階段,交流電源電壓由晶閘管平衡。整流二極管在一周內(nèi)承受的電壓波形如下:2-5 Ud、Id和I2的波

5、形如下圖:整流輸出平均電壓Ud、電流Id,變壓器二次測(cè)電流有效值I分別為: Ud=0.9U2cos=O.9×100×cos=77.97(V) Id=(Ud一E)/R=(77.97一60)/2=9(A)I2=Id=9(A)晶閘管承受的最大反向電壓為:U2=100=141.4(V) 流過(guò)每個(gè)晶閘管的電流的有效值為: IVT=Id/=6.36(A) 故晶閘管的額定電壓為: UN=(23)×141.4=283424(V)晶閘管的額定電流為:IN=(1.52)×6.36/1.57=68(A)晶閘管額定電壓和電流的具體敢值可按晶閘管產(chǎn)品系列參數(shù)選取。2-6 Ud、I

6、d、IVT,ID的波形如下圖:負(fù)載電壓的平均值為: Ud= 負(fù)載電流的平均值為: Id=Ud/R=67.52/2=33.75(A) 流過(guò)晶閘管VTl、VT2的電流有效值為: IVT=19.49(A) 流過(guò)二極管VD3、VD4的電流有效值為: IVD=27.56(A)2-7 假設(shè)=,當(dāng)負(fù)載為電阻時(shí),Ud的波形如下:當(dāng)負(fù)載為電感時(shí)，Ud的波形如下：2-8 變壓器鐵心不會(huì)被直流磁化。原因如下:變壓器二次繞組在一個(gè)周期內(nèi):當(dāng)a1c2對(duì)應(yīng)的晶閘管導(dǎo)通時(shí),al的電流向下流,c3的電流向上流;當(dāng)clb2對(duì)應(yīng)的晶閘管導(dǎo)通時(shí),cl的電流向下流,b2的電流向上流;當(dāng)bla2對(duì)應(yīng)的晶閘管導(dǎo)通時(shí),bl的電流向下流,a

7、2的電流向上流;就變壓器的一次繞組而言,每一周期中有兩段時(shí)間(各為)由電流流過(guò),流過(guò)的電流大小相等而方向相反,故一周期 內(nèi)流過(guò)的電流平均值為零,所以變壓器鐵心不會(huì)被直流磁化。2-9三相半波整流電路的共陰極接法與共陽(yáng)極接法,a、b兩相之間換相的的自然換相點(diǎn)不是同一點(diǎn)。它們?cè)谙辔簧舷嗖?-10 相差2-11 Ud, Id和IVT1的波形如下圖:Ud、Id、IdT和IVT分別如下 Ud=1.17U2cos=1.17×100×cos=58.5(V) IdUd/R=58.5/5=11.7(A) IdvT=Id/3=11.7/3=3.9(A) IVT=Id/=6.755(A)2-12

8、假設(shè)VTl不能導(dǎo)通,整流電壓波形如下: 假設(shè)VT1被擊穿而短路,則當(dāng)晶閘管VT3或VT5導(dǎo)通時(shí),將發(fā)生電源相間短路,使得VT3、VT5也可能分別被擊穿。2-13 Ud, Id和IVT1的波形如下:Ud、Id、IdT和IVT分別如下 Ud=2.34U2cos=2.34×100×cos=117(V) Id=Ud/R=117/5=23.4(A)IDVT =Id/3=23.4/3=7.8(A) IVT=Id/=23.4/=13.51(A)2-14考慮LB時(shí),有: Ud=0.9U2cos-udud=2XBId/ Id(Ud-E)/R解方程組得:2-15 考慮LB時(shí)，有: Ud=1.1

9、7U2cos-udud=3XBId/2 Id(Ud-E)/R解方程組得: UdUd=6.7(V)Id=44.63(A) 又因?yàn)椋?即得出 cos()=0.752 換流重疊角= Ud與IVTl和IVT2的波形如下:2-16 單相橋式全控整流電路,其整流輸出電壓中含有2K (K=l、2、3)次諧波,其中幅 值最大的是2次諧波。變壓器二次側(cè)電流中含有2K+l(K=、2,3)次即奇次諧波,其中主要的有3次、5次諧波。2-17三相橋式全控整流電路的整流輸出電壓中含有6K(K=l、2、3)次的諧波,其中幅值最大的是6次諧波。變壓器二次側(cè)電流中含有6K+l(K=l、2、3)次的諧波,其中主要的是5、7次諧波

10、。2-18 在第3題中己知電路為單相全控橋,其輸出電流平均值為 Id=38.99 (A)于是可得: I23=×38.99/3 =11.7(A) I25= x38.99/5=7.02(A) I37= X38.99/7=5.01(A)2-19 帶平衡電抗器的雙反星形可控整流電路與三相橋式全控整流電路相比有以下異同點(diǎn):三相橋式電路是兩組三相半波電路串聯(lián),而雙反星形電路是兩組三相半波電路并聯(lián),且后者需要用平衡電抗器;當(dāng)變壓器二次電壓有效值U2相等時(shí),雙反星形電路的整流電壓平均值Ud是三相橋式電路的1/2而整流電流平均值Id是三相橋式電路的2倍。在兩種電路中,晶閘營(yíng)的導(dǎo)通及觸發(fā)脈沖的分配關(guān)系是

11、一樣的,整流電壓Ud和整流電流Id的波形形狀一樣。2-20整流電路多重化的目的主要包括兩個(gè)方面,一是可以使裝置總體的功率容量大,二是能夠減少整流裝置所產(chǎn)生的諧波和無(wú)功功率對(duì)電網(wǎng)的干擾。2-21 12脈波電路整流電路的交流輸入電流中含有l(wèi)l次、13次、23次、25次等即12Kl(K=1,2,3.)次諧涉,整流輸出電壓中含有12、24等即12K(K=1,2,3.)次諧波。24脈波整流電路的交流輸入電流中含有23次、25次、47次、49次等,即24K 1(K=l, 2,3.)次諧波,整流輸出電壓中含有24、48等即24K(K=1,2,3.)次諧波。2-22 條件有二:直流側(cè)要有電動(dòng)勢(shì),其極性須和晶閘

12、管的導(dǎo)通方向一致,其值應(yīng)大于變流電路直流側(cè)的平均電壓;要求晶閘管的控制角使Ud為負(fù)值。2-23逆變運(yùn)行時(shí),一旦發(fā)生換流失敗,外接的直流電源就會(huì)通過(guò)晶閘管電路形成短路,或者使變流器的輸出平均電壓和直流電動(dòng)勢(shì)變?yōu)轫樝虼?lián),由于逆變電路內(nèi)阻很小,形成很大的短路電流,稱為逆變失敗或逆變顛覆。 防止逆變夫敗的方法有:采用精確可靠的觸發(fā)電路,使用性能良好的晶閘管,保證交流電源的質(zhì)量,留出充足的換向裕量角等。2-24 單相橋式全控整流電路,當(dāng)負(fù)載為電阻負(fù)載時(shí),要求的晶閘管移相范圍是0，當(dāng)負(fù)載為電感負(fù)載時(shí),要求的晶閘管移相范圍是O。三相橋式全控整流電路,當(dāng)負(fù)載為電阻負(fù)載時(shí),要求的晶閘管移相范圍是0，當(dāng)負(fù)載為電感負(fù)載時(shí),要求的晶閘管移相范圍是O2-25 U2=220v時(shí) Ud=0.45U2 Cos=1=1= 0.5120°1=180°120°60°電流平均值 Id=30A Rd=0.8電流有效值 I = 額定電流IN=53A額定電壓UN Udm= 功率因數(shù) Cos=0.302 電源視在功率 S1=U2I=220 U2=60v時(shí)° IN UN84.2Cos S2=3.