發(fā)電廠冷卻水處理知識講解

1、發(fā)電廠冷卻水處理第一節(jié)發(fā)電廠冷卻水系統(tǒng)1冷卻水系統(tǒng)及設備1.1 冷卻水系統(tǒng)用水作冷卻介質(zhì)的系統(tǒng)稱為冷卻水系統(tǒng)。冷卻水系統(tǒng)可分為直流冷卻水系 統(tǒng)、開式循環(huán)冷卻水系統(tǒng)、閉式循環(huán)冷卻水系統(tǒng)二種，如表4-1所示。表4-1冷卻水系統(tǒng)的分類冷卻水系統(tǒng)類型特點備注直流冷卻水系統(tǒng)濕式冷卻冷卻水只利用一 次采用人工和天然冷卻池時，如冷卻池 容積與循環(huán)水量比大于 100，可按直流 系統(tǒng)對待開式循環(huán)冷卻水 系統(tǒng)濕式冷卻冷卻水經(jīng)冷卻設 備冷卻后重復利用閉式循環(huán)冷卻水 系統(tǒng)干式冷卻利用空氣冷卻1.1.1 直流式冷卻水系統(tǒng)直流式冷卻水系統(tǒng)如圖4-1所示。此系統(tǒng)的冷卻水直接從河、湖、海洋中抽 取，一次通過凝汽器后，即排回天

2、然水體，不循環(huán)使用。此系統(tǒng)的特點是：用水 量大；水質(zhì)沒有明顯的變化。由于此系統(tǒng)必需具備充足的水源，因此在我國長江以南地區(qū)及海濱電廠采用較多。1.1.2 開式循環(huán)冷卻水系統(tǒng)開式循環(huán)冷卻水系統(tǒng)如圖4-2所示。該系統(tǒng)中、冷卻水經(jīng)循環(huán)水泵送入凝汽 器，進行熱交換，被加熱的冷卻水經(jīng)冷卻塔冷卻后，流入冷卻塔底部水池，再由 循環(huán)水泵送入凝汽器循環(huán)使用。此循環(huán)利用的冷卻水則稱循環(huán)冷卻水。 此系統(tǒng)的 特點是：有CO2散失和鹽類濃縮，易產(chǎn)生結(jié)垢和腐蝕問題；水中有充足的溶解 氧，有光照，再加上溫度適宜，有利于微生物的孽生；由于冷卻水在冷卻塔內(nèi)洗滌空氣，會增加粘泥的生成1 凝汽器；2河流；3循環(huán)水泵圖4-2開式循環(huán)冷

3、卻水系統(tǒng)1凝汽器；2冷卻塔；3循環(huán)水泵；Pb補充水；PZ蒸發(fā)損失；Pf吹散及泄漏損失；Pp排污損失此系統(tǒng)較直流式系統(tǒng)的主要優(yōu)點是節(jié)水， 對一臺300MW的機組，循環(huán)水量 按3.2 X04t/h計，如果補充水量為2.5%,則每小時的耗水量僅800t,因此該系統(tǒng) 在水資源短缺的我國北方地區(qū)被廣泛采用。隨著今后水資源短缺現(xiàn)象越來越嚴 重，我國將有更多的火電廠采用開式循環(huán)冷卻水系統(tǒng)。1.1.3 閉式循環(huán)冷卻水系統(tǒng)閉式循環(huán)冷卻水系統(tǒng)在火電廠有三種應用場合。一是空冷系統(tǒng)冷卻汽輪機的 乏汽，如在嚴重缺水地區(qū)建設的空冷機組，多采用此系統(tǒng)，目前，我國大同第二 電廠、豐鎮(zhèn)電廠的海勒式間接空冷系統(tǒng)已投入運行，如圖4

4、-3所示。哈蒙式間接空冷系統(tǒng)也已在太原第二熱電廠投入運行。如圖 4-4所示。二是有些電廠將軸瓦 冷卻水等組成一個專門的閉式循環(huán)冷卻系統(tǒng)（亦稱二次冷卻系統(tǒng)）。三是裝有水內(nèi)冷發(fā)電機的電廠，將內(nèi)冷水也組成一個閉式循環(huán)冷卻系統(tǒng)。此系統(tǒng)的特點是：沒有蒸發(fā)而引起的濃縮，補充水量少，一般都使用除鹽水作為補充水圖4-3閉式循環(huán)冷卻水系統(tǒng)（海勒間接空冷系統(tǒng)）1汽輪機；2混合式凝汽器；3冷卻塔；4空冷元件；5循環(huán)水泵圖4-4閉式循環(huán)冷卻水系統(tǒng)（哈蒙間接空冷系統(tǒng)）1汽輪機；2凝汽器；3冷卻塔；4空冷元件；5循環(huán)水泵；6凝結(jié)水泵1.2 凝汽器在火電廠循環(huán)冷卻水系統(tǒng)中，其換熱設備為凝汽器。凝汽器是用水冷卻汽輪機排汽的設

5、備，在火電廠使用的主要是管式表面式凝汽器，如圖4-5所示圖4-5管式表面式凝汽器結(jié)構(gòu)簡圖1蒸汽入口； 2冷卻水管；3管板；4冷卻水進水管；5冷卻水回流水室；6冷卻水出水管；7凝結(jié)水集水箱(熱井)，8空氣冷卻區(qū)；9氣氣冷卻區(qū)擋板；10主凝結(jié)區(qū)；11空氣抽出口 凝汽器由殼體、管板、管子等組成，冷卻水在管內(nèi)流動，蒸汽在管外被凝結(jié) 成水。凝汽器的殼體和管板一般為碳鋼，管子為黃銅，不銹鋼或鈦管等材質(zhì)。管 與管板的連接為脹接或焊接。凝汽器傳熱性能的好壞，可由凝汽器的真空度和端差來判斷。1.2.1 凝汽器的真空度在正常運行時，凝汽器內(nèi)會形成一定的真空度，其值一般為0.005MPa。1.2.2 凝汽器的端差汽

6、輪機的排汽溫度tp與凝汽器冷卻水的出口溫度t2之差，稱為端差，用 備 表示。它與汽輪機排汽溫度和冷卻水溫度之間有以下關(guān)系：tp= t1+At +(1-1)At = t2 t1式中t1冷卻水的進口溫度，°C;t2冷卻水的出口溫度，C；正常運行條件下，端差一般為 35C。如銅管內(nèi)結(jié)垢或附著粘泥，端差甚 至可上長升到20C以上。此外，汽輪機排汽量的增加和凝汽器中抽汽量的減小， 冷卻水流量的減少，都會使凝結(jié)水溫度升高、端差上升或凝汽器內(nèi)壓力升高、 真 空度降低，影響機組的熱經(jīng)濟性。1.2.3 凝汽器的傳熱設凝汽器的排汽溫度為tp,冷卻水溫度為tw，S為傳熱面積，K為總傳熱系 數(shù)，則可用以下的

7、基本方程式來表示凝汽器的傳熱過程：Q = KS (tp tw) =KSAtm(1-2)式中 Q傳熱量，J/h;S傳熱面積，m2;K 總傳熱系數(shù)，W/(m2K);Atm流體間溫差的平均值，°C。在上式中，傳熱量越大，冷卻水的熱負荷越高，也越容易發(fā)生水垢故障。 總傳熱系數(shù)K值愈高，則導熱愈佳?？倐鳠嵯禂?shù)可按下式求出。(1-3)112 2式中 a蒸汽側(cè)界膜傳熱系數(shù)，W/ (m2 K);a冷卻水側(cè)界膜傳熱系數(shù)，W/ (m2 K);21管材的熱導率，W/ (m2 K);力一一附著物的熱導率，W/ (m2 K);a管壁厚度，m；竝附著物厚度，m。1Ko在凝汽器的運行中，K值隨結(jié)垢、腐蝕產(chǎn)物和粘泥

8、附著的增長而減小。 總傳熱系數(shù)K的倒數(shù)稱之為總污垢熱阻，表示某換熱器的污垢程度，亦稱 污垢系數(shù)，可由1-4式計算：(1-4)式中 y污垢系數(shù)，(m2 K) /W;Ks 運行一定時間后的總傳熱系數(shù)，(m2 K) /W;Ko 運行初期的設計總傳熱系數(shù)，(m2K) /W ;。污垢系數(shù)還可根據(jù)污垢的熱導率和厚度，按下式計算：式中a 污垢厚度，m；2附著物的熱導率，W/ (m-K)。對開式循環(huán)冷卻系統(tǒng)的年污垢熱阻值，我國目前的控制標準是小于3.44 >10-4 (m2K) /W，約相當于現(xiàn)場監(jiān)測的3mg/ (cm2月)垢附著速度。1.3 冷卻設備冷卻設備有噴淋冷卻水池、機力通風冷卻塔、自然通風冷卻

9、塔三種。第一種 多用于小容量的火力發(fā)電機組，第二種多在占地面積小的火電廠中使用。 目前應 用最多的是自然通風冷卻塔。1.3.1 噴淋冷卻水池噴淋冷卻水池由水池和在冷卻水池上面加裝的噴水設備（噴水管道和噴嘴）組成，增加噴水設備的目的是為了增加水與空氣的接觸面積，便于散熱。噴淋冷卻水池的缺點是占地面積大，冷卻效果差，水損失大，且增加了水中懸浮物的含 量。此外由于良好的日照，會促進苗、藻類的繁殖。1.3.2 機力通風冷卻塔機力通風冷卻塔，由于在塔內(nèi)加裝了風扇，進行強力通風，因而可以降低冷 卻塔的面積和高度，但由于要另外消耗動力，且風扇的維護工作量較大，所以限 制了它的使用。1.3.3 自然通風冷卻塔

10、自然通風冷卻塔一般為雙曲線型。它是由通風筒、配水系統(tǒng)、填料，捕水器、 集水池組成。自然通風冷卻塔是依靠塔內(nèi)外的空氣溫度差所形成的壓差來抽風 的，因此通風筒的外型和高度對氣流的影響很大，風筒高度可達100m以上，直徑可達6080m。熱的循環(huán)水送至冷卻塔腰部，通過配水系統(tǒng)將水均勻的分布在 塔的橫截面上，然后進入填料層，以增加水與空氣的接觸面積和延長接觸時間， 從而增加水與空氣的熱交換。以往的填料多為水泥網(wǎng)格板（50>50>50，mm）,目前多為PVC制造的點波、斜波等膜式填料。被冷卻的水，收集在冷卻水池中， 經(jīng)溝道，重新引至循環(huán)水泵吸水井。為了降低吹散損失，目前多數(shù)冷卻塔都裝有捕水器，

11、捕水器設置在配水系統(tǒng) 上面，它是由弧形除水片組成，當塔內(nèi)氣流夾帶細小水滴上升時， 撞擊到捕水器 的弧形片上，在慣性力和重力作用下，水滴從氣流中分離出來而被回收。134 水的冷卻原理在冷卻塔中，循環(huán)水的冷卻是通過水和空氣接觸，由蒸發(fā)散熱、接觸散熱和 輻射散熱三個過程共同作用的結(jié)果。借傳導和對流散熱，稱為接觸散熱，較高溫度的水與較低溫度的空氣接觸，由于溫差使熱水中的熱量傳到空氣中去，水溫得到降低。因水的蒸發(fā)而消耗的熱量，稱為蒸發(fā)散熱，進入冷卻塔的空氣，濕分含 量一般均低于飽和狀態(tài)，而在水汽界面上的空氣已達飽和狀態(tài)， 這種含濕量的差 別，使水、汽不斷擴散到空氣中去，隨著水汽的擴散，界面上的水分就不斷

12、蒸發(fā)， 把熱量傳給空氣。所以水的蒸發(fā)冷卻，可使水溫低于空氣的溫度。假如冷卻塔進 水溫度為35C,貝U蒸發(fā)1kg水大約要吸收24094J的熱量，帶走的這些熱量大約 可以使576kg的水降低1C。除冷卻池外，輻射散熱對其他各型冷卻構(gòu)筑物的影 響不大，一般可忽略不計。這三種散熱過程在水冷卻中所起的作用，隨空氣的物理性質(zhì)不同而異，春、 夏、秋三季，室外氣溫較高，表面蒸發(fā)起主要作用，以蒸發(fā)散熱為主。夏季的蒸 發(fā)散熱量占總散熱量的90%以上，冬季、由于氣溫低，接觸散熱為主，可以從夏 季的10%20%增加至50%，嚴寒天氣甚至可增至70%。2循環(huán)冷卻系統(tǒng)的運行參數(shù)循環(huán)冷卻系統(tǒng)的運行操作參數(shù)包括：循環(huán)水量；系

13、統(tǒng)水容積；水滯留時間； 凝汽器出水最高水溫；冷卻塔進、出水溫差；蒸發(fā)損失；吹散及泄漏損失；排污 損失；補充水量、凝汽器管中水的流速等。2.1 循環(huán)水量一般冷卻1kg蒸汽用5080kg水是經(jīng)濟的。通常用50kg水冷卻1kg蒸汽來 估算循環(huán)水量。如果氣溫偏冷，循環(huán)水量的設計值還可以再降低。 如北方某電廠 2 000MW機組，鍋爐額定蒸發(fā)量為 2008t/h,凝結(jié)水流量1548 t/h,設計循環(huán)水 量僅為72000t/h,即冷卻1kg蒸汽用46.5kg冷卻水。2.2 系統(tǒng)水容積火電廠冷卻系統(tǒng)的水容積一般選擇的比其他工業(yè)大。 GB50050工業(yè)企業(yè)循 環(huán)冷卻水處理設計規(guī)范中規(guī)定，循環(huán)冷卻系統(tǒng)的水容積（

14、 V）與循環(huán)水量（q） 的比，一般選用V/q 1丄，而我國火電廠由于多數(shù)采用大直徑的自然通風塔，53塔底集水池的容積較大，所以多數(shù)電廠的此比值在 1之間。V/q比值越小，1.51系統(tǒng)濃縮得越快，即達到某一濃縮倍率的時間就比較短，可參見表 4-2。此外， 冷卻系統(tǒng)的水容積對冷卻系統(tǒng)中水的滯留時間 （算術(shù)平均時間）及藥劑在冷卻系 統(tǒng)中的停留時間（藥齡）有影響。表4-2 V/q對達到某一濃縮倍率©時所需時間時間（h）' wq濃縮倍率011/21/31/51.111.95.953.972.381.223.811.97.934.761.559.529.819.811.92.011959

15、.539.723.82.517989.359.535.73.023811979.347.64.035717911971.45.047623815995.4注：計算條件為Pz=0.84%, Pf+Pp=0.2%，冷卻塔溫差 t=7C02.3 水滯留時間水的滯留時間表示水在冷卻系統(tǒng)中的停留時間，也可表示冷卻水系統(tǒng)中水的(1-6)輪換程度，滯留時間可用下式計算：PfPptR式中tR滯留時間，h；V系統(tǒng)水容積，m3;Pf吹散及泄漏損失，m3/h;Pp排污損失，m3/h。顯然，系統(tǒng)水容積大，水的滯留時間長，排污量少，滯留時間長。2.4 凝汽器出口最高水溫當冷卻塔和凝汽器正常工作時，凝汽器出口最高水溫一般

16、均小于45 °C。以往只有一些采用機力塔的電廠，凝汽器出口最高水溫曾達到50C。2.5 冷卻塔進出水溫度差此溫度差一般為612C，多數(shù)為810C。2.6 蒸發(fā)損失蒸發(fā)損失是指因蒸發(fā)而損失的水量。蒸發(fā)損失量以每小時損失的水量表示(m3/h)。蒸發(fā)損失率用蒸發(fā)損失量占循環(huán)水量的百分數(shù)表示。此值一般為1.0%1.5%左右。蒸發(fā)損失率PZ可根據(jù)以下經(jīng)驗公式估算：Pz k t(1-7)式中k系數(shù)，夏季采用0.16，春、秋季采用0.12，冬季采用0.08; t卻塔進出口水的溫差，C。Pz還可參見表4-3。表4-3冷卻設備的蒸發(fā)損失率Pz冷卻設備名稱每5C溫差的蒸發(fā)損失(%)夏季春、秋季冬季噴水池

17、1.30.90.6機力通風冷卻塔0.80.60.4自然通風冷卻塔0.80.60.42.7 吹散及泄漏損失吹散及泄漏損失是指以水滴的形式由冷卻塔吹散出去和系統(tǒng)泄漏而損失的 水量，吹散及泄漏損失率Pf因冷卻設備的不同而異，參見表 4-4。表4-4冷卻設備的吹散和泄漏損失率Pf冷卻設備名稱Pf (%)冷卻設備名稱Pf (%)小型噴水池（400m3）1.5 3.5自然通風冷卻塔（有捕水 器）0.1大型和中型噴水池1 2.5自然通風冷卻塔（無捕水 器）0.3 0.5機力通風冷卻塔（有輔水 器）0.2 0.32.8 排污損失排污損失是指從防止結(jié)垢和腐蝕的角度出發(fā)，控制系統(tǒng)的濃縮倍率而強制排 污的水量。濃縮

18、倍率是指循環(huán)冷卻水中某種不結(jié)垢離子的濃度與其補充水的濃度 比值，由于水中CI-不會與陽離子生成難溶性化合物，所以通常用下式表示：CCI ,X （1-8）CC I ,B式中（|冷卻系統(tǒng)的濃縮倍率；Cci-，x循環(huán)水中CI-的質(zhì)量濃度，mg/L;Cci-，b補充水中CI-的質(zhì)量濃度，mg/L;如果知道Pz、Pf和©值，就可求出排污損失率 Pp。2.9 補充水量補充水量是指補入循環(huán)冷卻系統(tǒng)中的水量。當冷卻系統(tǒng)中的總水量保持一定 時，補充水量相當于單位時間內(nèi)，因蒸發(fā)、吹散、排污損失的總和。對于一定的 冷卻系統(tǒng)，蒸發(fā)、吹散損失是一定的，也就是說排污損失的大小決定了補充水量 的多少。2.10 凝

19、汽器管中水的流速從粘泥及微生物的附著的角度和循環(huán)水泵的經(jīng)濟性考慮，凝汽器管中水的流速一般設計在2m/s左右，但有些電廠，為了節(jié)省廠用電，在冬季少開循環(huán)水泵， 此時銅管中實際水流速可能小于lm/s，應注意粘泥的沉積。3開式循杯冷卻系統(tǒng)中水和鹽的平衡3.1 水量平衡開式循環(huán)冷卻系統(tǒng)中，水的損失包括蒸發(fā)損失、吹散和泄漏損失、排污損失。 要使冷卻系統(tǒng)維持正常運行，對這些損失量必須進行補充，因此，水的平衡方程 式如下：Pb = Pz+Pf+P p(1-9)補充水量PB循環(huán)水量100%式中Pb補充水率，%；Pz蒸發(fā)損失率，%；Pf吹散及泄漏損失率，%；Pp排污損失率，。3.2濃縮倍率由于蒸發(fā)損失不帶走水中

20、鹽分，而吹散、泄漏、排污損失帶走水中鹽分，假如補充水中的鹽分在循環(huán)冷卻系統(tǒng)中不析出，則循環(huán)冷卻系統(tǒng)將建立如下的鹽類平衡：(Pz Pf Pp )Cb (Pf Pp)Cx( 1-10)式中 Cb補充水中的含鹽量，mg/L;Cx環(huán)水中的含鹽量，mg/L。將上式移項得：(1-11)(Pz Pf Pp ) Cx(Pf Pp )CB式中（|開式循環(huán)冷卻系統(tǒng)的濃縮倍率。如果冷卻水系統(tǒng)的運行條件一定，那么蒸發(fā)損失量和吹散損失量就是定值,通過調(diào)整排污量可以控制循環(huán)冷卻系統(tǒng)的濃縮倍率。PpPzPfPf1(1-12)由公式計算出的補充水量、排污水量和濃縮倍率的關(guān)系，如圖4-6所示。從圖4-6中可看出，提高冷卻水的濃

21、縮倍率，可大幅度減少排污量（也意味著減少 藥劑用量）和補充水量。從圖1-6中還可看出，隨著濃縮倍率的提高，補充水量 明顯降低，但當濃縮倍率超過5時，補充水量的減少已不顯著。此外，過高的濃 縮倍率，嚴重惡化了循環(huán)水質(zhì)，容易發(fā)生各種類型的腐蝕故障。 各種水質(zhì)穩(wěn)定藥 劑的效果與持續(xù)時間有關(guān)，過高的濃縮倍率，使藥劑在冷卻系統(tǒng)中的停留時間超 過其藥齡，將降低處理效果。上述情況說明，需要選定合適的濃縮倍率。一般開 式循環(huán)冷卻系統(tǒng)的濃縮倍率應控制在 46。1k d-ga:押i i45 6rt » 10 I圖4-6開式循環(huán)冷卻系統(tǒng)中濃縮倍率與補給量的關(guān)系減少循環(huán)冷卻系統(tǒng)排污，提高濃縮倍率，可取得良好

22、的節(jié)水效果?，F(xiàn)舉一實例來分析：某火電廠總裝機容量為1000MW，設Pz=1.4%, Pf =0.1% （Pf =0.5%,加捕水器后可節(jié)水80%),循環(huán)水量12.6為04t/h。由式1-11可以得出：Pp PzPf，濃縮倍率與節(jié)水關(guān)系的計算結(jié)果列于表4-5中。從表中可看1出，濃縮倍率為5時比濃縮倍率為1.5時節(jié)水3087t/h,而濃縮倍率為6只比濃 縮倍率為5節(jié)水88t/h。表4-5濃縮倍率與節(jié)水量的關(guān)系濃縮倍率©1.522.5345610排污率Pp (%)2.71.30.830.60.370.250.180.056排污量(m /h)3402163810467564663152277

23、1以© =1.5為基數(shù)的節(jié)水量 (m3/h)01764235626462936308731753331由1-11式可以推導出補充水率 Pb與濃縮倍率©的關(guān)系為：PBPZ ；11 1藥劑耗量D PZd , PZPP PZ，不同的濃縮倍率影響見表4-6。從表1 1中可看出，隨著濃縮倍率的提高，藥劑的耗量也顯著降低。表4-6 濃縮倍率(©)對Pb， Pf+Pp，D的影響©PbPf+PpD©PbPf+PpD1.111 Pz10Pz10Pzd2.51.67 Pz0.67Pz0.67Pzd1.26Pz5Pz5Pzd3.01.5Pz0.5PZ0.5Pzd1.

24、53Pz2Pz2Pzd4.01.33PZ0.33PZ0.33Pzd2.02PzPzPzd5.01.25Pz0.25Pz0.25Pzd注 D藥劑耗量，g/h; d循環(huán)水中藥劑濃度，mg/L第二節(jié)水垢和粘泥的沉積1循環(huán)水中主要水垢成分及形態(tài)1.1 碳酸鈣在開式循環(huán)冷卻系統(tǒng)中，水中的重碳酸鈣由于受熱分解及二氧化碳在冷卻塔 中的散失，使下列平衡破壞，而析出碳酸鈣。Ca(HCO3)2CaCO3+COT +HO(2-1)水在冷卻塔中冷卻時，由于水是以水滴及水膜的形式與大量空氣接觸，水中二氧化碳散失，造成碳酸鈣析出。水溫決定于水中殘留二氧化碳，如圖4-7所示。碳酸鈣為難溶鹽類，它在蒸餾水中的溶解度如圖 4-

25、8所示。$dia 旳tofit.!：1»帥甜虻鈾圖4-7水中殘留CO2與水溫的關(guān)系圖4-8蒸餾水中碳酸鈣的溶解度1大氣壓下；2完全除去CO2后隨著水在開式循環(huán)冷卻系統(tǒng)中的濃縮， 各種離子濃度不斷升高，碳酸鈣因達 到其溶度積而成為過飽和溶液。不同溫度下，碳酸鈣的溶度積列于表4-7。表4-7不同溫度下，碳酸鈣的溶度積溫度C)碳酸鈣的溶度積Ksp溫度(C)碳酸鈣的溶度積Ksp09.55 X0-9254.57 10-95-98.13 10 930-93.98 10 9107.08 10-9403.02 10-9156.03 10-9502.34 10-9205.25 10-91.2 硫酸鈣當

26、溫度升高，pH降低時，硫酸鈣的溶解度降低，硫酸鈣在普通水中的溶解 度如圖4-9所示。從圖4-9中可見，它的溶解度約為碳酸鈣的 40倍以上。這也 就是凝汽器很少發(fā)生硫酸鈣水垢的原因。只有在高濃縮倍率下運行的換熱設備，硫酸鈣才可能在水溫高部位析出。1.3 磷酸鈣和磷酸鋅為了緩蝕、阻垢，往往向冷卻水系統(tǒng)中加入聚磷酸鹽和有機膦， 隨著溫度的 升高及藥劑在冷卻傳統(tǒng)中停留時間的增長， 它們會部分水解為正磷酸鹽，正磷酸 鹽與鈣離子反應，生成非晶體的磷酸鈣。目前在很多復合配方中，為了緩蝕，都添加了鋅，而一般復合配方中都含有 機磷，因此有可能形成磷酸鋅的沉積。1.4 二氧化硅水中所含硅酸濃度，與地質(zhì)環(huán)境有關(guān)，如

27、火山地區(qū)，水中硅酸濃度就高。硅酸的離解按下式進行：H2SQ3HSiOa +H+（ 2-2）HSiO3SlOl +H +(2-3)硅酸的第一電離常數(shù) Ki=7.9 X0-10;圖4-10 不同pH值與偏硅酸存在比率的關(guān)系硅酸的第二電離常數(shù)K2=1.7 X0_2o在不同pH值時，偏硅酸的存在比率 如圖4-10所示。從圖4-10可看出，當pH值小于8.0 時，硅酸幾乎處于非離解狀態(tài)，此時幾乎 無HSiO-3存在。當pH值大于9時，由于HSiO-3量明顯增加，因而硅酸的溶解度也明顯上升。 當硅酸的含量超過其溶解度時，硅酸縮聚，以聚合體存在。隨著聚合體分子量的 增加，就會析出成為堅硬的硅垢。當循環(huán)冷卻水

28、中二氧化硅含量小于150mg/L時，一般不會析出沉淀。如循環(huán)水的pH值大于8.5,二氧化硅含量達到200mg/L， 也不會析出沉淀。1.5硅酸鎂硅酸鎂有橄欖石(Mg2SiO4)、蛇紋石Mg3Si2O5(OH)4和滑石Mg3Si4O10(OH)2 等冷卻水系統(tǒng)中，一般常見的硅酸鎂垢是滑石。溫度對硅酸鎂的沉淀影響很大，例如在20C時，放置一個月，硅酸鎂也不會產(chǎn)生沉淀，而70E在時，則很快會產(chǎn)生。關(guān)于硅酸鎂指數(shù)，工業(yè)循環(huán)冷卻水處理設計規(guī)范的規(guī)定如下：lMgsiO3 Mg2 (以 CaCO3 計,mg/L) SiO2 (mg/L) 15000(2-4)硅酸鎂的形成可分為兩步，鎂硬先以氫氧化鎂沉淀，而后

29、氫氧化物與溶硅和 膠硅反應形成硅酸鎂。2水質(zhì)穩(wěn)定性的判斷當水中碳酸鈣含量超過飽和值時，就會引起結(jié)垢現(xiàn)象。當?shù)陀陲柡椭禃r，原 先析出的CaCO3又會溶于水中，水對金屬管壁產(chǎn)生腐蝕。當水中碳酸鈣含量正 好處于飽和狀態(tài)時，無結(jié)垢也無腐蝕現(xiàn)象，稱為穩(wěn)定型水。下面介紹一些常用的判斷水質(zhì)穩(wěn)定性的方法。2.1 極限碳酸鹽硬度開式循環(huán)冷卻系統(tǒng)運行時，過一段時間，就會達到鹽類平衡，即循環(huán)水中的 鹽量在某個數(shù)值上穩(wěn)定下來，不再繼續(xù)上升，此值即為循環(huán)水鹽類濃度的最大值。 實際上，往往沒有達到此最大值前，碳酸鹽硬度便開始下降，此開始下降的碳酸 鹽硬度值，叫作水的極限碳酸鹽硬度，也可以說，極限碳酸鹽硬度是開式循環(huán)冷 卻

30、系統(tǒng)中不結(jié)碳酸鹽垢時，循環(huán)水的最大碳酸鹽硬度值。用此值的判斷方法為：©Hb，tvHtj，不結(jié)垢©Hb，t>Htj，結(jié)垢式中 Htj水的極限碳酸鹽硬度，mmol/L。Ht，b補充水碳酸鹽硬度，mmol/L。©縮倍率水的極限碳酸鹽硬度值，通常是由模擬試驗求得，也可用經(jīng)驗公式估算。2.1.1 經(jīng)驗公式計算在循環(huán)冷卻水未進行任何處理的情況下，前蘇聯(lián)學者提出了很多計算極限碳 酸鹽硬度的公式，常用的有阿貝爾金公式。HTJ=k(CO2)+b-0.1HF(2-5)式中 Htj水的極限碳酸鹽硬度，mmol/L ;k與水溫有關(guān)的系數(shù)，參見表 2-2;b水中基本無CO2極限碳酸鹽

31、硬度值mmol/L，參見表4-8;Hf循環(huán)水的非碳酸鹽硬度(永久硬度)，mmol/L。表4-8計算極限碳酸鹽硬度的k，b值水溫C)k值b值循環(huán)水的耗氧量(mg/L)5102030300.263.23.84.34.6400.172.53.03.43.8500.102.12.63.03.32.1.2 西安熱工研究所經(jīng)驗公式西安熱工所經(jīng)試驗歸納整理，提出了如下計算極限碳酸鹽硬度的經(jīng)驗公式：HTj=fHB，t(A+B-C-D)( 2-6)式中 Htj極限碳酸鹽硬度，mmol/L;f用于工業(yè)冷卻系統(tǒng)控制時的系數(shù)，取 0.80.85;Hb, t補充水的碳酸鹽硬度，mmol/L ;A 與水中碳酸鹽硬度有關(guān)的

32、系數(shù)；B與水中鎂硬有關(guān)的系數(shù)；C與水中重碳酸要有關(guān)的系數(shù)；D與水中鈣硬有關(guān)的系數(shù)。處理循環(huán)冷卻水，采用的藥劑不同，其計算系數(shù)也不同。詳見熱工技術(shù)手 冊電廠化學篇。2.2 飽和指數(shù)IB (Langelier指數(shù))飽和指數(shù)是根據(jù)碳酸鈣的溶度積的各種碳酸化合物之間的平衡關(guān)系指導出來的一種指數(shù)概念，用以判斷某種水質(zhì)在一定的運行條件下是否有CaCO3水垢析出。lB=pHY-pHB(2-7)式中IB碳酸鈣飽和指數(shù)；pHY水的實測pH值；pHB碳酸鈣飽和pH值。IB=0時，水質(zhì)是穩(wěn)定的。Ib>0時，水中CaC03呈過飽和狀態(tài)，有CaCO3析出的傾向。Ib<0時，水中CaCO3呈未飽和狀態(tài)，有溶解

33、 CaCO3固體的傾向，對鋼材有 腐蝕性。一般情況下，Ib值在±（ 0.250.30）范圍內(nèi)，可以認為水質(zhì)是穩(wěn)定的2.3 穩(wěn)定指數(shù)IW （ Ryznar指數(shù)）在朗格里爾（Langelier）所做工作的基礎(chǔ)上，雷茲納（Ryznar）進行了一些 實驗室試驗和現(xiàn)場校正試驗，提出了雷茲納穩(wěn)定指數(shù)Iw :lw=2pHB pHY（2-8）pHY=1.465lgA+7.03（2-9）式中 A水的全堿度，mmol/L。穩(wěn)定指數(shù)（Iw）和飽和指數(shù)（Ib）與結(jié)垢程度的關(guān)系見表4-9。表4-9 Ib、Iw與結(jié)垢程度的關(guān)系I BIw結(jié)垢程度IbIw結(jié)垢程度3.03.0非常嚴重-0.26.5無垢2.04.0很

34、嚴重-0.57.0無垢，垢稍有溶解傾向t1.05.0嚴重-1.08.0無垢，垢有中等溶解傾向0.55.5中等-2.09.0無垢，垢有明顯溶解傾向0.25.8稍許-3.010.0無垢，垢有非常明顯的溶解傾 向06.0穩(wěn)定水對于穩(wěn)定劑處理的開式循環(huán)冷卻系統(tǒng)，由于腐蝕和結(jié)垢問題不能只由碳酸鈣 的溶解平衡來決定，加之出現(xiàn)了一個很寬的介質(zhì)穩(wěn)定區(qū)，同時冷卻水的腐蝕和結(jié) 垢傾向已被其中的緩蝕劑和阻垢劑所抑制，因此難以用單一的飽和指數(shù)來判定。 實際應用結(jié)果說明，在火電廠，對于不處理的直流式冷卻系統(tǒng)及用酸和爐煙處理 的開式循環(huán)冷卻系統(tǒng)，一般可用飽和指數(shù)來判定水的結(jié)垢性。3粘泥附著以微生物（細菌、霉菌、藻類等微生

35、物群）和其粘在一起的粘質(zhì)物（多糖類、 蛋白質(zhì)等）為主體，混有泥砂、無機物等，形成軟泥性的污物，稱為粘泥。粘泥可分為附著型粘泥和堆積型淤泥兩種。 一般地說，附著型粘泥，其灼燒 減量超過25%，含有大量的有機物（以微生物為主體）。堆積型淤泥，其灼燒減 量在25%以下，相對微生物含量較低，泥砂等無機成分較多。當然，在灼燒減量中，還包括微生物以外的有機物量，因此要準確判別，還應測定蛋白質(zhì)量（僅微 生物含有）。粘泥附著型污垢和淤泥堆積型污垢的發(fā)生部位見表4-10。表4-10冷卻系統(tǒng)各部位粘泥的類型發(fā)生部位粘泥類型熱交換器管內(nèi)粘泥附著型冷卻塔水池底部淤泥堆積型池壁粘泥附著型填料粘泥附著型在決定粘泥的處理方

36、法時，必須了解構(gòu)成粘泥的微生物種類、性質(zhì)和特點見 表 4-11。在開式循環(huán)冷卻系統(tǒng)中，由菌膠團狀細菌引起的故障最多，其次是絲狀真菌、 絲狀細菌、藻類引起的故障。表4-11開式循環(huán)冷卻系統(tǒng)中組成粘泥成分的微生物微生物種類特點藻類藍藻類細胞內(nèi)含有葉綠素，利用光能進行碳酸同化作用，在冷 卻塔下部接觸光的場所常見綠藻類硅藻類細困類菌膠團狀細菌是塊狀瓊脂，細菌分用于其中，在有機物污染的水系中 常見絲狀細菌稍做水棉，在有機物污染的水系中呈棉絮狀集聚鐵細菌氧化水中的亞鐵離子，使咼鐵化合物沉積在細胞周圍:硫細菌污水中常見，一般在體內(nèi)含有硫磺顆粒，使水中的硫化 氫等氧化硝化細菌將氨氧化成亞硝酸鹽的細菌和使亞硝酸

37、鹽氧化成硝酸鹽 的細菌，在循環(huán)水系統(tǒng)中有氨的地區(qū)繁殖硫酸鹽還原菌使硫酸鹽還原生成硫化氫真菌類澡困類（水霉困）在菌絲中沒有隔膜，全部菌絲成為一個細胞不元全菌類（綠菌 類）在菌絲中有隔膜3.1 影響粘泥生成的因素微生物的營養(yǎng)源內(nèi)流速小于0.3m/h時，淤泥容易堆積。3.2 粘泥附著和淤泥堆積的機理3.2.1 粘泥附著機理一般認為，水中的微生物附著在某個固體表面上，對利用營養(yǎng)成分是有利的， 所以微生物有附著固體表面生長的傾向。熱交換器上附著粘泥的模式如圖4-11所示。這種附著形態(tài)也在水中的懸浮物表面進行，生成微生物絮凝物，這種絮凝 物附著在金屬表面，并使粘泥附著加速進行。粘泥附著過程分為三個時期，即

38、附著初期、對數(shù)附著期和穩(wěn)定附著期。穩(wěn)定 附著期是指粘泥附著速度與水流引起的粘泥剝離速度處于平衡狀態(tài)。fd)圖4-11粘泥附著模式圖（a）微生物在固體表面附著；（b）微生物周圍生成粘著性質(zhì)；（c）粘著性物質(zhì)發(fā)生粘結(jié)作用，附著無機懸濁物質(zhì)；（d）隨著又重新進行3.2.2 淤泥堆積機理冷卻水中的懸浮物，由于微生物生成的粘質(zhì)物的作用， 而使其絮凝化，生成 絮疑物，在低流速部位，它會沉降而形成淤泥。人們把有微生物參與的絮凝現(xiàn)象 稱為生物絮凝。此外無機物相互間的絮凝作用也是淤泥堆積的原因。但在冷卻水系統(tǒng)中，通常以生物絮凝為主。3.3 影響污垢沉積的因素（1）水質(zhì)水質(zhì)是影響污垢沉積的最主要因素之一。 循環(huán)水

39、水質(zhì)的各項控制指標，絕大 部分是根據(jù)污垢控制的要求而制訂的。除了成垢離子和濁度等外，水的 pH值對 污垢沉積也有較大影響。因為鈣、鎂垢和鐵的氧化物在 pH大于8時幾乎完全不 溶解。有機膠體在堿性溶液中比在酸性溶液中更易混凝析出。 微生物粘泥在堿性 溶液中也更難以清除，氯的殺菌作用在堿性溶液中會明顯下降。(2) 流動狀態(tài)流動狀態(tài)包括流體的流速、流體的湍流或?qū)恿鞒潭群退鞣植嫉葞讉€方面。流動狀態(tài)對污垢的沉積與剝離有重要作用。 在流動體系中，如有高流速突變 為低流速的突變區(qū)域，容易產(chǎn)生污垢的沉積。(3) 水溫各種微生物都有一個最佳的繁殖溫度，此溫度為 3040C。對于冷卻系統(tǒng)， 除考慮水溫外，還要考

40、慮傳熱管的表面溫度。(4) pH 值一般來說，細菌宜在中性或堿性環(huán)境中繁殖。絲狀菌(霉菌類)宜在酸性環(huán) 境中繁殖。多數(shù)細菌群最佳繁殖的pH值在69之間。一般循環(huán)水的pH值就在 此范圍內(nèi)。(5) 溶解氧40沖岡水中的*1桶我t/mL圖4-12 細菌數(shù)和粘泥故障發(fā)生頻率的關(guān)系so加14¥+胥»護冀a訴£春臨£»倉申好氣性細菌和絲狀菌(霉菌類)利用 溶解氧，氧化分解有機物，吸收細菌繁殖 所需的能量。在開式循環(huán)冷卻系統(tǒng)中，冷 卻塔為微生物增值提供了充分的溶解氧。(6) 光在冷卻水系統(tǒng)中，藻類的繁殖需利用 光能，而其它微生物的繁殖無需光能。(7) 細菌數(shù)

41、粘泥故障和冷卻水中細菌數(shù)的關(guān)系， 見圖4-12。由圖可知，細菌數(shù)在在10000個/mL以上，容易發(fā)生粘泥故障。(8) 濁度為防止粘泥附著，淤泥堆積，濁度應盡量控制低，但不能說濁度低，粘泥故障就一定不會發(fā)生。（9）粘泥體積粘泥體積指1m3的冷卻水通過浮游生物網(wǎng)所得到的取樣量（ml）。粘泥體積 在10ml/m3以上的冷卻水系統(tǒng)中，粘泥故障的發(fā)生率高。 工業(yè)循環(huán)冷卻水處理 設計規(guī)范”規(guī)定：粘泥量4ml/m3 （生物過濾網(wǎng)法）。（10）粘泥附著度粘泥附著度是衡量冷卻水中粘泥附著性的有效指標。把玻璃片浸漬在冷卻水 中一定時間，然后干燥，附著在玻璃表面上的粘泥，然后進行微生物染色，測定 玻璃片的吸光度，通

42、過換算可得出粘泥附著度。（11）流速流速對淤泥堆積有影響，當管內(nèi)流速大于 0.5m/s時，幾乎不發(fā)生淤泥堆積， 但當管子污堵后或流速極慢，此區(qū)域內(nèi)污垢最易沉積。例如熱交換器冷卻水進口 端花扳，淤泥等污垢最容易積聚。再如熱交換器管內(nèi)流動的水往往是處于湍流狀 態(tài)的，但在管壁附近總有一層滯流層，在滯流層內(nèi)水的流速較低，而水的溫度將 高于水的總體溫度，因此，水垢將易于在管壁上生成。（12）溫度在冷卻水系統(tǒng)中，有兩種溫度影響，即主體水溫和熱交換管的壁溫。 火電廠 冷卻水的主體水溫為 3040 °C時，最適宜于微生物繁殖，它的影響主要是促進 微生物生長。熱交換器管壁溫度高，會明顯加快污垢的沉積。

43、這是因為：溫度 高會使微溶鹽類的溶解度下降，導致水垢析出；溫度高有利于解析過程，促使 膠體脫穩(wěn)如絮凝；溫度高加快了傳質(zhì)速度和粒子的碰撞，使沉降作用增加。（13）表面狀態(tài)粗糙表面比光滑表面更容易造成污垢沉積。 這是因為粗糙表面比原來光滑表 面的面積要大很多倍，表面積的增大，增加了金屬表面和污垢接觸的機會和粘著 力。此外，一個粗糙的表面好比有許多空腔，表面越粗糙，空腔的密度也越大。 在這些空腔內(nèi)的溶液是處在滯流區(qū)，如果這個表面是傳熱面，則還是高溫滯流區(qū)。 濃縮、結(jié)晶、沉降、聚合等各種作用都在這里發(fā)生，促進了污垢的沉積。第三節(jié) 循環(huán)冷卻水的防垢處理方法1循環(huán)冷卻水防垢處理方法的選擇循環(huán)冷卻水防垢處理

44、方法，按處理場合，可分類為:排務法防垢處理方法酸化法訥部處理法V加藥法I爐煙法也可按處理方法的作用分類為:石灰處理 降低碳IS鹽硬度或結(jié)垢物質(zhì)含ib離子交換酸化法防垢處厘方法穩(wěn)定碟酸鹽硬度費化（無機聚磷酸鹽法 全有機穩(wěn)定處理復合處理（無機確一有機藥劑處理） I爐煙（利用法聯(lián)厶孫理J酸化磷化法聯(lián)口醸化一有機藥劑處理循環(huán)冷卻水防垢處理方法有很多種， 選用時應根據(jù)水質(zhì)條件、循環(huán)冷卻系統(tǒng) 的水工況、環(huán)境保護的要求、水資源短缺情況及水價、藥品供應情況等因素，因 地制宜地選擇有效、安全、經(jīng)濟、簡單的方法。在選擇處理方法時，應注意節(jié)約 用水，同時要十分重視凝汽器鋼管的腐蝕和防護。各種循環(huán)水處理方法的適用條件

45、及優(yōu)缺點列于表4-12。表4-12各種循環(huán)水處理方法的適用條件及優(yōu)缺點處理方法適用條件優(yōu)點缺點處理方法適用條件優(yōu)點缺點1.排污法 補充水碳酸鹽硬 度與濃縮倍率的乘積 小于循環(huán)水的極限碳 酸鹽硬度； 水源水量充足 方法簡單，不需任 何處理設備和藥品； 運行維護工作量 小。 適用水質(zhì)范圍窄； 受水資源限制； 排污水量大時，將 造成受給水體的熱污 染。2酸化法 可處理碳酸鹽硬 度較咼的補充水； 使用硫酸時，應注 意防止硫酸鈣沉淀及 高含量so2對普通硅 酸鹽水泥的侵蝕 設備簡單； 運行維護工作量 小。 酸消耗量大，濃縮 倍率低時，處理費用較 高； 硫酸是一種危險 性較大的藥劑，需米取 完善的安全措施

46、。3.爐煙處理法炭化法 適用于低濃縮倍 率運行； 燃煤中含硫量<2%; 循環(huán)水中所需的 平衡CO2,必須小于一 定條件下水中所能溶 解C02量； 不適于高負硬水 綜合利用煙氣，有 利于環(huán)保； 適用于水質(zhì)不穩(wěn) 定的直流式冷卻系統(tǒng) 的防垢。 基建投資高； 目前的處理系統(tǒng)， 易造成水塔嚴重結(jié)垢； 維護工作量大。SO2法 燃煤可燃硫量 >2%； 適用于中、小容量 電廠； 其他同酸化法 綜合利用爐煙，有 利于環(huán)保； 運行費用較低。 適用范圍受煤質(zhì) 含硫量限制； 處理系統(tǒng)和設備 要防腐； 維護工作量大； 銅管腐蝕冋題較 嚴重。4.阻垢 劑處理法（1）三聚磷酸鈉 適用于低濃縮倍率，通常©

47、; <1.6 循環(huán)水溫度<50 C 設備簡單，運行維 護方便； 基建投資小； 處理費用較低 穩(wěn)定的極限濃縮 倍率較低； 有利于循環(huán)冷卻 系統(tǒng)中菌、藻類的繁殖（2）有 機磷酸鹽在通常水質(zhì)條件下， 適用于較高濃縮倍率（©2.5） 運行維護方便； 加藥設備簡單 在未加緩蝕劑時 凝汽器銅管易腐蝕； 藥劑價格貴； 需加強殺菌火藻 處理（3）全 有機復合 藥劑在通常水質(zhì)條件下， 可在較高濃縮倍率（© <3下運行 加藥設備簡單； 運行維護方便； 兼有阻垢分散作 用； 可減緩銅管腐蝕 藥劑價格較咼； 藥劑中含膦，仍需 加強殺菌火藻處理，如 無磷、氮、有利于環(huán)保； 目前有的

48、藥劑質(zhì)處理方法適用條件優(yōu)點缺點量不穩(wěn)定5.聯(lián)合處理法（硫酸+水質(zhì)穩(wěn)定 劑） 適用于原水碳酸 鹽硬度較咼的水； 可在咼濃縮倍率 下運行。 設備簡單，基建設 資?。?處理費用較低； 循環(huán)水中的so2 低于單一酸化處理 運行控制較單一 穩(wěn)定處理復雜； 需加強殺菌、火藻 處理； 米用H2SO4+水質(zhì) 穩(wěn)定劑時，緩蝕劑量不 足時，銅管易腐蝕。6.石灰處理法 原水碳酸鹽硬度 高； 需在咼濃縮倍率 （© =46）下運行 適用的水質(zhì)范圍 廣； 運行費用較低 基建投資大； 需進行輔助處理， 以確保處理效果。7.離子交換法適用于水源非常緊 張條件下的高濃縮倍 率（© >5運行濃縮倍率咼

49、基建投資大； 運行費用較高8反滲透處理法適用于水源緊缺，含 鹽量高，高濃縮率下運 行濃縮倍率很高基建投資大2排污法2.1 原理當補充水的碳酸鹽硬度小于循環(huán)水的極限碳酸鹽硬度時， 可通過排污來控制 循環(huán)冷卻系統(tǒng)的濃縮倍率，以滿足循環(huán)水極限碳酸鹽硬度（ Htj ）小于濃縮倍率 和補充水碳酸鹽硬度的乘積（HtjWHb）,以達到防垢的目的。用排污法防垢時，必需的排污率可按下式計算：PPH T ,B FZH TJ H T,BPft(0C) fF(°F) 324犧博饕童8«圖4-13排污率、補充水率和濃縮倍率的關(guān)系還可以從圖4-13查得排污率和補給水率。2.2 應用排污法的條件采用此法

50、時，首先要有足夠的補充水量來滿足排污的要求， 然后還要考慮其 經(jīng)濟性。只有當排污增加的補充水費小于化學處理費用時，采用排污法才是經(jīng)濟 的。目前，由于機組容量的增大，水資源嚴重短缺，循環(huán)水防垢技術(shù)的發(fā)展，目 前采用此種處理方法的電廠已經(jīng)很少。3酸化法3. 1 原理酸化法的原理，是通過加酸，降低水的碳酸鹽硬度，使碳酸鹽硬度轉(zhuǎn)變?yōu)槿?解度較大的非碳酸鹽硬度，其反應如下：此文檔僅供學習和交流Ca(HCO3)2+H2SCH> CaSO+2C02+2H20Mg(HCO3)2+H2SO4> MgSO4+2CO2+2H2O同時保持循環(huán)水的碳酸鹽硬度在極限碳酸鹽硬度之下，從而達到防止結(jié)垢的目的。3.

51、2 中和酸的選擇應用酸化法時，一般可使用硫酸或鹽酸，但在實際處理中多使用硫酸。硫酸 和鹽酸處理性能的比較列于表 4-13。表4-13硫酸、鹽酸處理性能的比較項目H2SO4HCl處理費用低高運輸、儲存不要求設備防腐要求設備防腐對黃銅的侵蝕性一般腐蝕性強反應生成物有形成CaSCh可能溶解度很大對普通硅酸鹽水泥的侵蝕性so4達到一定濃度時，有無氯離子的含量不同，對黃銅腐蝕的影響也不同，如表4-14所示。表4-14硫酸、鹽酸處理性能的比較銅管型號7 腐蝕形態(tài)H68H68AHSn 70-1HSn 70-1A均勻腐蝕NaCI含量 的最大值(mg/L)300200002000020000由均勻腐蝕變?yōu)檫x 擇

52、性腐蝕NaCI含量(mg/L)< 500 >500 為均勻復蓋>50050010000 >10000出現(xiàn)均勻脫鋅”50010000 >10000出現(xiàn)輕微脫鋅”腐蝕產(chǎn)物CuO、CuCuCl，Cu2O 出現(xiàn)脫鋅時CuOCuCl，Cu2O 出現(xiàn)膠鋅時CuOCuCl，Cu2O 出現(xiàn)脫鋅時CuO第四節(jié)水質(zhì)穩(wěn)定劑處理1水質(zhì)穩(wěn)定劑國內(nèi)火電廠常用的水質(zhì)穩(wěn)定劑見表4-15表4-15火電廠常用的水質(zhì)穩(wěn)定劑序號水穩(wěn)劑名稱工業(yè)產(chǎn)品含量（%）1三聚磷酸鈉固體含三聚磷酸鈉85%2氨基三亞甲基磷酸（ATMP）固體85%90%,液體50%3羥基亞乙基二膦酸（HEDP）液體 50%4乙二胺四亞甲基

53、膦酸（EDTMP）液體18%20%5聚丙烯酸（PAA）液體20%25%6聚丙烯酸鈉（PAAS）液體25%30%7聚馬來酸（PMA）液體50%8膦羧酸（PMA）液體50%9膦羧酸（PBTCA）液體 40%10磺酸共聚物（含羧基、磺酸基、磷酸基的 共聚物）液體 30%11馬來酸一丙烯酸類共聚物液體48%12丙烯酸一丙烯酸酸共聚物液體 25%13丙烯酸一丙烯酸羥丙酯共聚物液體30%14有機膦磺酸液體 40%應當指出的是：有機類水質(zhì)穩(wěn)定劑不同廠家和不同批號生產(chǎn)的產(chǎn)品，穩(wěn)定效果有較大的差別，甚至放置時間的長短都會影響穩(wěn)定效果， 所以使用時應加以注 意。發(fā)生上述現(xiàn)象的原因，主要是生產(chǎn)工藝存在某些差別， 再就是工藝過程控制 的好壞存在差異。即有些廠生產(chǎn)工藝不穩(wěn)定。以ATMP為例，由于上述原因，不同生產(chǎn)廠生產(chǎn)的ATMP產(chǎn)品中三業(yè)甲基的含量