2筏板抗沖切計算過程和計算結(jié)果

1、2筏板抗沖切計算過程和計算結(jié)果2.1柱下受沖切筏板厚度驗算柱截面長邊與短邊的比值Bs計算Bs=max(h,w)/min(h,w)=max(1500,1000)/min(1500,1000)=1.500因為Bs<2.0,取Bs=2.0查混凝土規(guī)范表4.1.4,所選C30軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計值ft為ft=1430.00kPa受沖切承載力截面高度影響系數(shù)計算根據(jù)地基規(guī)范827ft定Bhp如下h=2400mm因為h>2000mm,故0hp=0.9受沖切混凝土沖切抗力0.7(M+,加hpft=0.7X(0.4+1.2/2.000)X0.900X1430.00=900.90kPa1)X方向受沖切承

2、載力驗算h0=d+d1as=240050=2.350ma)計算沖切臨界截面周長及極慣性矩與X方向彎矩作用方向一致的柱截面的邊長hc=1.000m垂直于hc的柱截面邊長bc=1.500m根據(jù)基礎(chǔ)規(guī)范附錄P,采用以下公式計算對于中柱，有：ci=hc+h0=3.350mc2=bc+h0=3.850mcab=ci/2=1.675mUm=2ci+2c2=2X3350.000+2X3850.000=14.400m332c1h0c1h0c2h0c1Is''662=3.350X2.3503/6+3.3503X2.350/6+3.850X2.350X3.3502/2=72.7386m4根據(jù)基礎(chǔ)規(guī)

3、范公式8.4.7-3,不平衡彎矩通過沖切臨界截面上的偏心剪力傳遞的分配系數(shù)as為:=0.383b)相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的集中力Fi為：Fi=N-pX(hc+2Xh0)x(bc+2Xh0)=35000.0400.0X(1.000+2X2.350)X(1.500+2X2.350)=20864.0kN作用在沖切臨界截面重心上的不平衡彎矩設(shè)計值Munb的計算：由于對稱關(guān)系，柱截面形心與沖切臨界截面重心重合，因此沖切臨界截面重心上的彎矩，取柱根彎矩ep=0.000meN=0.000mMunb=|nXNepXpXA±My|=200.00kN-m根據(jù)以上參數(shù)，可以計算沖切臨界截面上的剪應(yīng)力最大

4、值TmaxwFl4sMunbcAB；maxumh0Is=618.3kPaTmaxV900.9kPa-X方向筏板抗沖切驗算滿足-2)Y方向受沖切承載力驗算h0=d+d1as=240050=2.350ma)計算沖切臨界截面周長及極慣性矩與Y方向彎矩作用方向一致的柱截面的邊長hc=1.500m垂直于hc的柱截面邊長bc=1.000m根據(jù)基礎(chǔ)規(guī)范附錄P,采用以下公式計算對于中柱，有：ci=hc+h0=1500+2350=3.850mc2=bc+h0=1000+2350=3.350mcab=ci/2=1.925mum=2c1+2c2=2X3.850+2X3.350=14.400m332c1h0c1h0c

5、2h0c1Is-s662=3.850X2.3503/6+3.8503X2.350/6+3.350X2.350X3.8502/2=89.0236m4根據(jù)基礎(chǔ)規(guī)范公式8.4.7-3,不平衡彎矩通過沖切臨界截面上的偏心剪力傳遞的分配系數(shù)as為：Is二1C2=0.417b)相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的集中力Fi為：Fi=N-pX(hc+2Xho)x(bc+2Xho)=35000.0400.0X(1.500+2X2.350)X(1.000+2X2.350)=20864.0kN作用在沖切臨界截面重心上的不平衡彎矩設(shè)計值Munb的計算：由于對稱關(guān)系，柱截面形心與沖切臨界截面重心重合，因此沖切臨界截面重心上的彎

6、矩，取柱根彎矩ep=0.000meN=0.000mMunb=|NXNepXpXA±Mx|=600.00kN-m根據(jù)以上參數(shù)，可以計算沖切臨界截面上的剪應(yīng)力最大值TmaxkFl4sMunbcAB:maxumh0Is=622.0kPammax0900.9kPa-Y方向筏板抗沖切驗算滿足2.2筏板變厚處受沖切驗算受沖切混凝土沖切抗力。.7(M市加hpft=0.7X(0.4+1.2/2.000)X0.933X1430.00=934.27kPa1)X方向受沖切承載力驗算h0=das=160050=1.550ma）計算沖切臨界截面周長及極慣性矩與X方向彎矩作用方向一致的柱截面的邊長hc=3.80

7、0m垂直于hc的柱截面邊長bc=4.300m根據(jù)基礎(chǔ)規(guī)范附錄P,采用以下公式計算對于中柱，有：ci=hc+h0=5.350mC2=bc+h0=5.850mCab=Ci/2=2.675mUm=2ci+2C2=2X5.350+2X5.850=22.400m332Cih0Cih0C2h0Ci十+=5.350Xi.5503/6+5.3503Xi.550/6+5.850Xi.550X5.3502/2=i72.6464m4根據(jù)基礎(chǔ)規(guī)范公式8.4.7-3,不平衡彎矩通過沖切臨界截面上的偏心剪力傳遞的分配系數(shù)as為：1s=ii2 Cii-3 C2=0.389b)相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的集中力Fi為：Fi=N

8、-pX(%+2Xh0)x(bC+2Xh0)=35000.0400.0X(3.800+2Xi.550)X(4.300+2Xi.550)=i4576.0kN作用在沖切臨界截面重心上的不平衡彎矩設(shè)計值Munb的計算由于對稱關(guān)系，柱截面形心與沖切臨界截面重心重合，因此沖切臨界截面重心上的彎矩，取柱根彎矩ep=0.000men=0.000mMunb=|NXNepXpXA±My|=200.00kN-m根據(jù)以上參數(shù)，可以計算沖切臨界界面上的剪應(yīng)力最大值TmaxkF4sMunbCAB；max"umh01s=42i.0kPaTmaxW934.3kPa-X方向筏板抗沖切驗算滿足-2)Y方向受沖

9、切承載力驗算h0=das=i60050=i.550ma)計算沖切臨界截面周長及極慣性矩與Y方向彎矩作用方向一致的柱截面的邊長hC=4.300m垂直于hC的柱截面邊長bC=3.800m根據(jù)基礎(chǔ)規(guī)范附錄P,采用以下公式計算對于中柱，有：ci=hc+h0=4300+1550=5.850mC2=bc+h0=3800+1550=5.350mcab=ci/2=2.925mUm=2ci+2c2=2X5.850+2X5.350=22.400m332C1h0c1h0c2h0c1Is-s66=5.850X1.5503/6+5.8503X1.550/6+5.350X1.550X5.8502/2=197.2446m4

10、根據(jù)基礎(chǔ)規(guī)范公式8.4.7-3,不平衡彎矩通過沖切臨界截面上的偏心剪力傳遞的分配系數(shù)as為：小11=2c113c2=0.411b)相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的集中力Fi為：Fi=N-pX(hc+2Xh0)x(bc+2Xh0)=35000.0400.0X(4.300+2X1.550)X(3.800+2X1.550)=14576.0kN作用在沖切臨界截面重心上的不平衡彎矩設(shè)計值Munb的計算：由于對稱關(guān)系，柱截面形心與沖切臨界截面重心重合，因此沖切臨界截面重心上的彎矩，取柱根彎矩ep=0.000men=0.000mMunb=|NXNepXpXA±Mx|=600.00kN-m根據(jù)以上參數(shù)，可

11、以計算沖切臨界截面上的剪應(yīng)力最大值TmaxFFl4sMunbcAB1 +中maxumh01s=423.5kPaTmaxW934.3kPa-Y方向筏板抗沖切驗算滿足3.筏板抗剪切計算過程和計算結(jié)果3.1 X方向：a)只需驗算柱邊緣外受剪處：受剪切承載力截面高度影響系數(shù)計算Bhs=(800/h0)1/4=(800/1550)1/4=0.848剪切抗力計算(此處h。為板的有效高度)0.7hsftbwh0=0.7X0.848X1430.00X1.0X1.550=1315.09kNVs=（上二w_h02=540.00kNVs<1315.09kN-X方向柱邊緣外受剪處抗剪驗算滿足3.2Y方向：a)只需驗算柱邊緣外受剪