大唐魯北能耗診斷問題及治理措施建議匯報(bào)

1、大唐魯北發(fā)電有限責(zé)任公司1、2號機(jī)組能耗診斷問題及治理建議一、發(fā)現(xiàn)的主要問題1、汽輪機(jī)本體1.1 1號機(jī)組1.1.1 高缸效率低5.3 %，影響熱耗68.9kJ/kWh，影響發(fā)電煤耗2.6g/kWh;中缸效率低 1.04 %，影響熱耗17.2kJ/kWh，影響發(fā)電煤耗0.68g/kWh;低缸效率低 0.58 %，影響熱耗19.31kJ/kWh，影響發(fā)電煤耗0.73g/kWh;1.2 2號機(jī)組1.2.1 高缸效率低 5.3 %，影響熱耗68.9kJ/kWh，影響發(fā)電煤耗2.6g/kWh;中缸效率低 0.04 %，影響熱耗0.69kJ/kWh，影響發(fā)電煤耗0.03g/kWh;低缸效率低 0.58

2、%，影響熱耗19.31kJ/kWh，影響發(fā)電煤耗0.73g/kWh;2、回?zé)嵯到y(tǒng)2.1 1號機(jī)組根據(jù)大唐魯北發(fā)電有限公司1號機(jī)組的性能考核試驗(yàn)報(bào)告， 1號機(jī)組6、7號高加上端差均達(dá)到15以上，影響熱耗37.7kJ/kWh，影響發(fā)電煤耗1.4g/kWh;2.2 2號機(jī)組根據(jù)大唐魯北發(fā)電有限公司2號機(jī)組的性能考核試驗(yàn)報(bào)告， 2號機(jī)組6、7號高加上端差分別為11、12以上，影響熱耗24.2kJ/kWh，影響發(fā)電煤耗0.9g/kWh。3、熱力系統(tǒng)泄漏3.1 1號機(jī)組影響熱耗40.4kJ/kWh，影響發(fā)電煤耗1.5g/kWh;3.2 2號機(jī)組影響熱耗40.4kJ/kWh，影響發(fā)電煤耗1.5g/kWh;4

3、、排汽壓力高4.1 1號機(jī)組影響熱耗142.6kJ/kWh，影響發(fā)電煤耗5.3g/kWh;4.2 2號機(jī)組影響熱耗156kJ/kWh，影響發(fā)電煤耗5.8g/kWh;5、排煙溫度高5.1 1號機(jī)組2010年1月至2011年4月，1號爐平均排煙溫度123.4，修正到設(shè)計(jì)條件排煙溫度為126.7，比對應(yīng)設(shè)計(jì)值高約6；采集現(xiàn)場當(dāng)前典型工況，305MW負(fù)荷下1號鍋爐排煙溫度為133.34，經(jīng)送風(fēng)溫度修正后為123.8，低于額定工況設(shè)計(jì)值約4，195MW負(fù)荷下1號鍋爐排煙溫度為123.9，經(jīng)送風(fēng)溫度修正后為123.1，比設(shè)計(jì)對應(yīng)負(fù)荷下高約8.5；綜上分析，1號鍋爐運(yùn)行中排煙溫度偏高6左右，影響爐效0.3%

4、，影響發(fā)電煤耗0.9g/kWh。5.2 2號機(jī)組2010年1月至2011年4月，2號爐平均排煙溫度132.3，修正到設(shè)計(jì)條件排煙溫度為135.5，比對應(yīng)設(shè)計(jì)值高約14.8；采集現(xiàn)場當(dāng)前典型工況，300MW負(fù)荷下2號鍋爐排煙溫度為145.89，經(jīng)送風(fēng)溫度修正后為140.5，比對應(yīng)工況設(shè)計(jì)值偏高約12，207MW負(fù)荷下2號鍋爐排煙溫度為145.2，經(jīng)送風(fēng)溫度修正后為145.2，比對應(yīng)負(fù)荷下設(shè)計(jì)值偏高約28；綜上分析，2號鍋爐運(yùn)行中排煙溫度偏高14左右，影響爐效0.71%，影響發(fā)電煤耗2.1g/kWh。6、一次風(fēng)機(jī)電耗高2011年1月到4月累計(jì)，1、2號爐一次風(fēng)機(jī)單耗分別為19.33kWh/t煤和1

5、7.88kWh/t煤，比常規(guī)中速制粉系統(tǒng)高56 kWh/t煤，影響廠用電率0.26%左右。7、送風(fēng)機(jī)電耗高魯北電廠1、2號鍋爐送風(fēng)機(jī)單耗2011年1月到4月累計(jì)分別為0.74 kWh/t汽和0.76 kWh/t汽，比常規(guī)煤粉爐高0.1 kWh/t汽左右，影響廠用電率0.02%左右。8、引風(fēng)機(jī)電耗高魯北電廠1、2號鍋爐引風(fēng)機(jī)單耗2011年1月到4月累計(jì)分別為3.09 kWh/t汽和3.44 kWh/t汽，比同類型同容量鍋爐高0.50.8 kWh/t汽，影響廠用電率0.12%0.23%。9、2號機(jī)組循環(huán)水泵耗電率高2011年1至4月份累計(jì)，2號機(jī)組循環(huán)水泵耗電率0.99%，比1號機(jī)組高0.25%左

6、右。二、原因分析1、汽輪機(jī)本體1.1 主汽臨時(shí)濾網(wǎng)未拆，影響高缸效率1.5%，影響熱耗19.5kJ/kWh;其余為當(dāng)前制造水平所致；1.2 中、低壓缸效率是當(dāng)前制造水平?jīng)Q定。2、回?zé)嵯到y(tǒng)去年及今年診斷期間采集、計(jì)算高加回?zé)嵯到y(tǒng)參數(shù)如下表，與去年相比，兩臺機(jī)組高加傳熱特性均惡化，給水溫升均減小，特別是6號高加表現(xiàn)較明顯，主要分析如下：7號出水6號出水6號入水7號汽壓6號汽壓7號溫升6號溫升7號端差6號端差2010年3月1號機(jī)229.8194.9175.43.6251.92834.90 19.50 14.79 15.64 2011年5月1號機(jī)221.6187.6175.43.8211.88134.

7、00 12.20 26.06 21.70 2011年5月2號機(jī)218.34188.39174.93.5411.83129.95 13.49 24.89 19.57 2.1 今年對外供熱量增加，造成6號高加對應(yīng)的二段抽汽室壓力降低，而給水流量反而增加，顯得換熱面積不足；2.2 進(jìn)、出水室隔板及其密封結(jié)構(gòu)存在泄漏，相當(dāng)于加熱器旁路泄漏，加熱器出口水溫低；2.3 加熱器內(nèi)部導(dǎo)流板泄漏或換熱面污染，傳熱惡化，加熱器上下端差均超標(biāo)。3、熱力系統(tǒng)內(nèi)漏3.1 2號機(jī)組泄漏的閥門主要有：低壓旁路、四段和五段抽汽逆止門疏水，五抽去輔汽疏水、冷再去輔汽電動門前疏水、輔汽至除氧器管道疏水、冷再至輔汽調(diào)門前疏水、冷再

8、至輔汽管道疏水、除氧器安全門、7號高加汽側(cè)安全門、6號高加放空氣門和給水泵再循環(huán)門B泵等。3.2 1號機(jī)組與2號機(jī)組相似；3.3 2號機(jī)組真空嚴(yán)密性差，影響發(fā)電煤耗1.5 g/kWh。4、凝汽器排汽壓力高4.1凝汽器傳熱惡化是凝汽器排汽壓力高的主要原因之一。統(tǒng)計(jì)2010年1至12月凝汽器端差，1、2號機(jī)組凝汽器年平均端差分別為12.9、12.7；抽取接近設(shè)計(jì)進(jìn)水溫度典型工況（300MW）核算凝汽器端差分別為10、10.2，凝汽器清潔系數(shù)分別為0.43 、0.38，遠(yuǎn)低于設(shè)計(jì)值（0.85）。凝汽端差大的主要原因：一是該廠循環(huán)水水質(zhì)較差，采用海水閉式冷卻，依靠運(yùn)河自然冷卻散熱，無冷卻水塔，補(bǔ)水依靠

9、每月大海兩次漲潮向運(yùn)河補(bǔ)水。河水硬度143mmol/L,是常規(guī)淡水的10倍，堿度4.0 mmol/L，氯離子13695.2mg/L，屬腐蝕性強(qiáng)，易結(jié)垢水質(zhì)。二是目前的補(bǔ)水方式不便于穩(wěn)定控制水質(zhì)。三是，該廠兩臺機(jī)組設(shè)計(jì)時(shí)未安裝膠球清洗系統(tǒng)，1號機(jī)組2010年10月大修期間加轉(zhuǎn)了膠球清洗系統(tǒng)，但對持續(xù)穩(wěn)定凝汽器端差的效果不佳。4.2 2號機(jī)組真空嚴(yán)密性差，是2號機(jī)組排汽壓力高的又一原因?，F(xiàn)場試驗(yàn)2號機(jī)組真空系統(tǒng)嚴(yán)密性試驗(yàn)數(shù)值為775Pa/min，高于節(jié)能監(jiān)督規(guī)定值（270Pa/min），影響排汽壓力0.4kPa。5、排煙溫度高5.1制粉系統(tǒng)摻入冷風(fēng)量較大是影響1、2號鍋爐排煙偏高的主要原因之一根據(jù)

10、典型工況數(shù)據(jù)計(jì)算，魯北電廠1號鍋爐制粉系統(tǒng)低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)摻入的冷風(fēng)量約占一次風(fēng)量的33.52%，占入爐總風(fēng)量約10.06%，導(dǎo)致鍋爐排煙溫度升高約10；2號鍋爐制粉系統(tǒng)額定負(fù)荷及低負(fù)荷工況運(yùn)行時(shí)摻入的冷風(fēng)量分別約為21.72%和29.22%，占入爐總風(fēng)量比例分別為6.52%和8.77%，也會分別導(dǎo)致排煙溫度升高約6和9。5.2 1、2號鍋爐空氣預(yù)熱器換熱能力不足，也是排煙溫度高于設(shè)計(jì)值的原因之一根據(jù)典型工況數(shù)據(jù)計(jì)算， 1、2號爐煙氣側(cè)換熱效率均低于設(shè)計(jì)值，且2號爐尤為明顯，如下表：項(xiàng)目名稱單位設(shè)計(jì)1號鍋爐2號鍋爐機(jī)組負(fù)荷MW305.66195.4300.15207.4鍋爐蒸發(fā)量t/h919983

11、.33693.5954.73720.8空預(yù)器入口一次風(fēng)溫2643.9335.338.8735.5空預(yù)器出口一次風(fēng)溫307304.64285.8301.95304.6空預(yù)器入口二次風(fēng)溫2429.4321.524.1820.5空預(yù)器出口二次風(fēng)溫327315.91289.6311.5310.5空預(yù)器入口煙溫363353.11318.2345.4342.95排煙溫度125.6133.34123.9145.89145.2預(yù)熱器入口風(fēng)溫24.633.7825.6428.58725預(yù)熱器煙氣側(cè)效率%70.15 68.82 66.41 62.97 62.20 預(yù)熱器一次風(fēng)側(cè)效率%83.38 84.32 88.

12、55 85.83 87.53 預(yù)熱器二次風(fēng)側(cè)效率% 89.38 88.51 90.36 89.45 89.94 6、一次風(fēng)機(jī)電耗高6.1 從現(xiàn)場運(yùn)行參數(shù)來看，2號爐運(yùn)行氧量較大，一次風(fēng)量大；6.2 1、2號機(jī)組空氣預(yù)熱器一次風(fēng)側(cè)阻力均超過設(shè)計(jì)值（835Pa）。1號機(jī)組從一次風(fēng)機(jī)出口到一次風(fēng)母管壓力壓降達(dá)到4.2kPa左右，空預(yù)器一次風(fēng)壓降平均達(dá)到1.7kPa左右；2號機(jī)組從一次風(fēng)機(jī)出口到一次風(fēng)母管壓力壓降達(dá)到3.7 kPa左右，空預(yù)器一次風(fēng)壓降平均達(dá)到1.2kPa左右。1號鍋爐空預(yù)器一次風(fēng)壓降大于2號鍋爐約0.5kPa。6.3 1、2號鍋爐小油槍暖風(fēng)器阻力偏大，對比1、2號鍋爐A、B兩側(cè)空預(yù)器

13、出口到一次風(fēng)母管壓力降，1號鍋爐A側(cè)（有小油槍暖風(fēng)器）阻力大于B側(cè)約1.0kPa，2號鍋爐A側(cè)（有小油槍暖風(fēng)器）阻力大于B側(cè)約0.8kPa。6.4 風(fēng)機(jī)運(yùn)行效率偏低。根據(jù)估算額定負(fù)荷時(shí)風(fēng)機(jī)效率不足70%，鍋爐75%負(fù)荷時(shí)風(fēng)機(jī)效率不足45%。7、送風(fēng)機(jī)電耗高送風(fēng)機(jī)電耗高的主要原因是預(yù)熱器阻力過大；1號機(jī)組空預(yù)器二次風(fēng)阻力為1.4kPa，高于設(shè)計(jì)值0.5kPa； 2號機(jī)組空預(yù)器二次風(fēng)阻力為0.95kPa，高于設(shè)計(jì)值0.05kPa；8、引風(fēng)機(jī)電耗高8.1 預(yù)熱器煙氣側(cè)阻力大。1號機(jī)組空預(yù)器煙氣側(cè)阻力為1.56 kPa，高于設(shè)計(jì)值約0.5kPa。2號機(jī)組空預(yù)器煙氣側(cè)阻力為1.15kPa，高于設(shè)計(jì)值約0

14、.25kPa。8.2 1號爐預(yù)熱器出口至引風(fēng)機(jī)入口煙道阻力大。1號鍋爐空預(yù)器出口到引風(fēng)機(jī)入口阻力在0.6kPa左右，2號鍋爐空預(yù)器出口到引風(fēng)機(jī)入口阻力在0.4kPa左右，1號鍋爐此段阻力大于2號鍋爐0.2kPa左右。9、2號機(jī)組循環(huán)水泵耗電率高9.1 凝汽傳熱惡化，端差大，為維持機(jī)組真空不得不2臺循環(huán)水泵運(yùn)行。9.2 循環(huán)水泵無經(jīng)濟(jì)運(yùn)行調(diào)整手段。三、西安熱工院專家建議1、排煙溫度高治理建議1.1 建議加強(qiáng)運(yùn)行優(yōu)化調(diào)整，控制冷一次風(fēng)摻入量，適當(dāng)提高磨煤機(jī)出口一次風(fēng)溫；適當(dāng)降低火焰中心高度，對降低排煙溫度及過熱器減溫水量均有利；加強(qiáng)空氣預(yù)熱器區(qū)域吹灰。1.2 利用空氣預(yù)熱器上部200mm空間擴(kuò)大省煤器面積；1.3 利用檢修機(jī)會對預(yù)熱器進(jìn)行堿洗，提高換熱能力。該措施不僅可以降低排煙溫度，同時(shí)可以降低一次風(fēng)機(jī)和送引風(fēng)機(jī)電耗。2、凝汽器排汽壓力高治理措施2.1 對2號機(jī)組真空系統(tǒng)進(jìn)行查漏治理，達(dá)到節(jié)能監(jiān)控標(biāo)準(zhǔn)，排汽壓力可降低0.4kPa.2.2 2號機(jī)組加裝膠球清洗裝置（達(dá)極膠球清洗裝置），有利于維持凝汽器真空。2.3 選擇合理周期對凝汽器管束酸洗。3、回?zé)嵯到y(tǒng)治理措施3.1 利用檢修機(jī)會對水室隔板及其密封墊進(jìn)行檢查修復(fù)，對加熱器內(nèi)部導(dǎo)流板進(jìn)行檢查修復(fù)；3.2 將6號、7號高加換熱面積加大。4、降低一次風(fēng)機(jī)電耗措施4.1通過試驗(yàn)